预制箱梁施工计算书

13.1100t龙门吊轨道梁地基承载力验算 113.1.1起吊梁板时龙门吊单边荷载 113.1.2轨道梁地基承载力验算 113.1.3轨道梁宽高比验算 213.2预制台座地基承载力验算 213.2.1计算荷载及面积 213.2.2台座验算 313.2.3地基承载力验算 313.3存梁台座地基承载力检算 313.3.1台座检算 313.3.2地基承载力检算 313.4预制箱梁型钢台座计算 413.4.1计算依据 413.4.2计算荷载 413.4.3荷载组合 413.4.4台座结构计算 413.4.4.1钢面板横向受力验算 413.4.4.3I12工字钢验算 6PAGE713.1100t龙门吊轨道梁地基承载力验算13.1.1起吊梁板时龙门吊单边荷载40m箱梁梁重量最大160t，由两台100t龙门吊吊装，以龙门吊将40m箱梁横移到单边时为最不利受力考虑，则龙门吊每边最大承载g1=1568/2=784KN。龙门吊自重（一台）按500KN计，则单边轨道梁承载g2=500/2=250KN。轨道和轨道梁偏安全取每延米自重g3=1×（0.5×0.3+1.5×0.5）×2.5×10=22.5KN/m13.1.2轨道梁地基承载力验算轨道梁采用C30，台阶式设置，上部为宽50cm，高30cm，下部宽150cm，高50cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：轨道梁受压力验算：P=g1+g2+g3=784+250+7×22.5=1191.5KN；

轨道梁砼应力为：σ=γ*P/A=1.4×1191.5/（7*0.5）=0.476MPa<[σ]=30MPa。

图12-1龙门吊轨道梁设计图轨道梁地基承载力验算地基应力计算:σ=1.4(g1+g2+g3)/A=1668.1÷（7×1.5）=158.9KPa

轨道梁地基承载力达180Kpa以上。13.1.3轨道梁宽高比验算查《建筑地基基础设计规范》GB5007-2011第42页8.1.1表得，素砼条形基础的允许宽高比为1.25，则有：Tana=B1/H1＝[（B-B0）/2]／H1=[（1.5-0.5）/2]／0.5=1＜1.25因此，条形基础的尺寸符合要求。13.2预制台座地基承载力验算13.2.1计算荷载及面积因制梁台座为25m、30m、40m三种规格，取最重预制梁（40m端跨边梁）进行台座检算。箱梁预制过程中与台座全接触，荷载均布于整个台座上。台座平面面积为41×0.922m=37.80m²扩大基础平面面积为2m×2.65m=5.3m2台座基础平面面积为2×2.65×2+2×2.05×2+32.3×1.3=60.79m²40m箱梁自重最大重量q1=1568KN。混凝土浇筑振捣荷载按2kN/m2计算，q2=2×0.92×40=73.6KN型钢台座自重q3=108.21KN（详见台座重量计算表）40m梁扩大基础自重q4=162.05KN（详见台座重量计算表）混凝土基础总自重q5=608.39KN（详见台座重量计算表）13.2.2台座验算混凝土浇筑时台座基础所受压强P=（1568+73.6+108.21）/37.80=46.3KPa，完全满足要求；箱梁张拉完成后，由于反拱，受力集中于梁端扩大基础，扩大基础所受压强P=（1568+108.21×2.3×2/41）/（2.3×0.922×2）=372.6KPa，完全满足要求；13.2.3地基承载力验算混凝土浇筑时最小地基承载力P=（1568+73.6+108.21+608.39）/60.79=38.8KPa，完全满足要求；箱梁张拉完成后，由于反拱，受力集中于梁端，经台座端头传至扩大基础上，在最不利情况，地基承载力验算如下：P=（1568+108.21×2.3×2/41+162.05）/（5.3×2）=164.4KPa为保证安全，地基处理后承载力达180Kpa以上。13.3存梁台座地基承载力检算40m小箱梁存梁时，底部均由2个条形基础支撑，取最重预制梁（40m边梁）进行台座检算。13.3.1台座检算双层40m端跨边梁单边重量=1568KN，梁底与台座接触面积为S=0.5*1=0.5m2，则台座所受压强P=1568/0.5=3.14MPa，考虑1.5倍安全系数，台座压强最低值要求=3.14*1.5=4.71MPa<30MPa，台座满足受力要求。13.3.2地基承载力检算单条台座重量=0.5×0.35×8.8×2.5×10=38.5KN；单条台座扩大基础重量=2×0.5×9.2×2.5×10=230KN；当双层存满6片40m小箱梁，边梁与中梁数量比=1:2，即1片40m边梁、2片40m中梁检算如下：地基承载力最小值=（梁重/2+台座重+台座基础重）/台座基础面积=（（1568+1474+1474）×2/2+38.5+230）/（2×9.2）=4784.5/18.4=260KPa40m存梁台座换填70cm砖渣层，P=260Kpa，Pc=γd=17×0.6=10.2Kpa,卵石层地面处附加压力。40m存梁台座基底换填70cm卵石层，换填宽度3m，砖渣层底地基处理达200Kpa以上。13.4预制箱梁型钢台座计算13.4.1计算依据《钢结构设计标准》（GB50017-2017）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）《热轧型钢》（GB/T706-2016）《路桥施工计算手册》《建筑结构静力计算手册》13.4.2计算荷载主要考虑结构自重及混凝土浇筑振捣产生的荷载。混凝土容重按25.0kN/m3计；混凝土浇筑振捣荷载按2kN/m2计算。13.4.3荷载组合根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）规定，结构按承载能力极限状态设计时，对持久设计状况和短暂设计状况应采用作用的基本组合，及结构强度验算时，取其标准值乘以下列相应的分项系数：（1）永久荷载的分项系数，取1.2；（2）可变荷载的分项系数，取1.4。而计算构件变形时采用作用的标准组合，各类荷载分项系数均取1.0。13.4.4台座结构计算13.4.4.1钢面板横向受力验算台座纵向面板采用8mm厚Q235钢面板，面板底部槽钢间距0.31m，面板按横向两跨连续梁计算：抗弯模量：惯性矩：（1）荷载计算混凝土自重q1=1568/40=39.2kN/m混凝土浇筑振捣荷载q2=2×0.92=1.84kN/m面板自重q3=7.85×9.8×0.008×0.92=0.566kN/m荷载基本组合值：q=(1.2×(q1+q3)+1.4×q2)×1/0.92=54.67kN/m荷载标准组合值：q’=(q1+q2+q3)×1/0.92=45.22kN/m（2）计算横向面板内力跨中最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×54.67×0.312=0.53kN·m最大剪力：Vmax=0.6ql=0.6×54.67×0.31=10.17kN（3）强度验算根据《钢结构设计标准》（GB50017-2017），Q235钢抗弯强度f=215MPa，抗剪强度fv=125MPa。抗弯强度=0.53×106/10666.7=49.69MPa＜f=215MPa抗剪强度MPa＜f=125MPa结论：8mm纵向面板的强度满足规范要求。（4）刚度验算跨中最大挠度<mm结论：8mm纵向钢板刚度满足规范要求。13.4.4.3I12工字钢验算5#槽钢下横向设I12.6工字钢，间距50cm，工字钢下方设置纵向间距77cmI45工字钢。I12工字钢截面特性：I=488cm4W=77cm3E=2.06×105MPaS=44.2cm3（1）荷载计算混凝土自重q1=1568/40=39.2kN/m混凝土浇筑振捣荷载q2=2×0.92=1.84kN/m面板自重q3=7.85×9.8×0.008×0.92=0.566kN/m槽钢自重q4=5.438×9.8/10³×4=0.213kN/m工字钢自重q5=14.21×9.8/10³×2=0.28kN/m荷载基本组合值：q=（1.2×(q1+q3+q4+q5)+1.4×q2）/2=25.44kN/m荷载标准组合值：q’=(q1+q2+q3+q4+q5)/2=21.05kN/m（2）计算纵向槽钢内力跨中最大弯矩：Mmax=0.125ql2=0.125×25.44×0.772=1.89kN·m最大剪力：Vmax=0.5ql=0.5×25.