钢管落地双排脚手架全套计算书

钢管落地脚手架计算书参数信息1脚手架参数双排脚手架搭设高度为45米，18米以下采用双管立杆，18米以上采用单管立杆；搭设尺寸为立杆的纵距为15米，立杆的横距为105米，大小横杆的步距为18米；内排架距离墙长度为030米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为4832；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为090；连墙件采用两步三跨，竖向间距36米，水平间距45米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2活荷载参数施工均布活荷载标准值3000KN/M2；脚手架用途结构脚手架；同时施工层数2层；3风荷载参数本工程地处上海省上海，基本风压为055KN/M2；风荷载高度变化系数Z为167，风荷载体型系数S为055；脚手架计算中考虑风荷载作用4静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值KN/M201248；脚手板自重标准值KN/M20050；栏杆挡脚板自重标准值KN/M0090；安全设施与安全网KN/M20002；脚手板铺设层数20；脚手板类别竹笆片脚手板；栏杆挡板类别栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值KN/M20035；5地基参数地基土类型素填土；地基承载力标准值KPA8000；立杆基础底面面积M2025；地基承载力调整系数100。二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001第524条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10035KN/M；脚手板的自重标准值P2005105/210018KN/M；活荷载标准值Q3105/21105KN/M；静荷载的设计值Q11200351200180063KN/M；活荷载的设计值Q214105147KN/M；图1大横杆设计荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度图2大横杆设计荷载组合简图支座最大弯矩2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下跨中最大弯距为M1MAX00800631520101471520342KNM；支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为M2MAX010006315201171471520401KNM；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算MAX0342106,0401106/473084778N/MM2；大横杆的最大弯曲应力为84778N/MM2小于大横杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下其中静荷载标准值Q1P1P2003500180053KN/M；活荷载标准值Q2Q105KN/M；最大挠度计算值为V0677005315004/100206105113600099010515004/1002061051136002326MM；大横杆的最大挠度2326MM小于大横杆的最大容许挠度1500/150MM与10MM，满足要求三、小横杆的计算根据JGJ1302001第524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P10035150053KN；脚手板的自重标准值P200510515/210026KN；活荷载标准值Q310515/211575KN；集中荷载的设计值P120053002614157523KN；小横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下MQMAX1200351052/80006KNM；集中荷载最大弯矩计算公式如下MPMAX23105/30805KNM；最大弯矩MMQMAXMPMAX0811KNM；最大应力计算值M/W0811106/4730171444N/MM2；小横杆的最大弯曲应力171444N/MM2小于小横杆的抗压强度设计值205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下VQMAX5003510504/3842061051136000024MM；大横杆传递荷载PP1P2Q0053002615751654KN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下VPMAX1654351050310502410502/9/722061051136002905MM；最大挠度和VVQMAXVPMAX002429052929MM；小横杆的最大挠度为2929MM小于小横杆的最大容许挠度1050/1507与10MM,满足要求四、扣件抗滑力的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN，按照扣件抗滑承载力系数090，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为720KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取720KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值P10035152/20053KN；小横杆的自重标准值P20035105/20019KN；脚手板的自重标准值P300510515/20039KN；活荷载标准值Q310515/22362KN；荷载的设计值R120053001900391423623441KN；R720KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN，为01248NG1012481502/20035/180450018004166；NGL10124800351502/200352脚手板的自重标准值KN/M2；采用竹笆片脚手板，标准值为005NG2005201510503/21013KN；3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为009NG30092015/2135KN；4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG4000215450135KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG46664KN；NGLNGL1NG1NG2NG3NG410078KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ3105152/24725KN；风荷载标准值按照以下公式计算其中WO基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用WO055KN/M2；UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用UZ167；US风荷载体型系数取值为055；经计算得到，风荷载标准值WK070551670550354KN/M2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式NS12NGL14NQ121007814472518709KN；ND12NG14NQ12666414472514611KN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为NS12NGL08514NQ121007808514472517717KN；ND12NG08514NQ12666408514472513619KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为MW08514WKLAH2/10085014035415182/100205KNM；六、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。11800米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N14611KN；计算立杆的截面回转半径I159CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；当验算杆件长细比时，取块10；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式LOKH确定L03118M；长细比LO/I196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的计算结果查表得到0188；立杆净截面面积A45CM2；立杆净截面模量抵抗矩W473CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；14611/0188450172711N/MM2；立杆稳定性计算172711N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N13619KN；计算立杆的截面回转半径I159CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式L0KUH确定L03118M；长细比L0/I196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的结果查表得到0188立杆净截面面积A45CM2；立杆净截面模量抵抗矩W473CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；1361907/0188450204514037/473020422N/MM2；立杆稳定性计算20422N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求21800米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N9354KN；计算立杆的截面回转半径I159CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；当验算杆件长细比时，取块10；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式LOKH确定L03118M；长细比LO/I196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的计算结果查表得到0188；立杆净截面面积A45CM2；立杆净截面模量抵抗矩W473CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；9354/0188450110572N/MM2；立杆稳定性计算110572N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N8858KN；计算立杆的截面回转半径I159CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式L0KUH确定L03118M；长细比L0/I196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的结果查表得到0188立杆净截面面积A45CM2；立杆净截面模量抵抗矩W473CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；8858295/0188450204514037/4730147946N/MM2；立杆稳定性计算147946N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算NLNLWN0风荷载标准值WK0354KN/M2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW162M2；按规范541条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力KN,N05000KN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值KN，按照下式计算NLW14WKAW802KN；连墙件的轴向力设计值NLNLWN01302KN；连墙件承载力设计值按下式计算NFAF其中轴心受压立杆的稳定系数；由长细比L0/I300/159的结果查表得到0949，L为内排架距离墙的长度；又A45CM2；F205N/MM2；连墙件轴向承载力设计值为NF09494510420510387545KN；NL1302NF87545