医疗科技公司新建一期厂区工程高支模板工程施工方案.doc

沛嘉医疗科技沛嘉医疗科技( (苏州苏州) )有限公司有限公司 新建一期厂区工程新建一期厂区工程 高高 支支 模模 施施 工工 方方 案案 编制人：韩龙 审核人：朱永雷 审批人：张大烈 江苏华为建设有限公司 2016.1.5 目录 一、编制依据 .3 二、工程概况 .3 三、施工组织机构及职责 .4 四、施工布署 .5 五、施工准备 .5 1、技术准备 5 2、劳动力准备 5 3、施工机械准备 6 4、周转材料准备 6 六、施工方法 .7 七、安全保证措施 47 1、安全管理目标及方针 .47 2、安全保证体系 .47 3、危险源辨识评价 .48 4、安全防护及措施 .49 5、事故预防及应急措施 .50 6、附近医疗救护中心 .51 7、质量保证措施 .52 八、质量通病及控制措施 53 8.1、模板加工 .53 8.2、墙体模板 .54 8.3、柱子模板 .54 8.4、梁板模板 .54 九、成品保护措施 55 十、环境保护措施及文明施工保护措施工 55 一、编制依据 1.1 沛嘉医疗科技(苏州)有限公司新建一期厂区工程施工组织设计 1.2 沛嘉医疗科技(苏州)有限公司新建一期厂区工程结构设计图纸等有关资料。 1.3 主要规程、规范 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 建筑施工安全检查评分标准 JGJ 59-99 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91 建筑施工模板安全技术规范 JGJ1622008 1.4 其他 建筑施工手册第四版 江苏省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法 二、工程概况 1、工程概况 工程名称：沛嘉医疗科技(苏州)有限公司新建一期厂区工程 建设地点：苏州工业园区方中街西、中田巷北 建设单位：沛嘉医疗科技(苏州)有限公司 设计单位：苏州设计研究院股份有限公司 监理单位：苏州富莱工程项目管理咨询有限公司 勘察单位：上海光华勘测设计院有限公司 施工单位：江苏华为建设有限公司 本工程厂房为 3 层建筑（地上 2 层，地下 1 层），为框架结构，建筑面积 4137.57，抗震等级为 6 级，框架抗震为四级，防火等级为丙级；设计标高 0.000 相当与于 3.600 米（以国家 85 高程系为准），室内外高差 0.3 米。 本工程地下室中，如有变电所及配电间等严重影响设备正常运转的部位，则其 防水等级为一级，地下室种植顶板的防水等级为一级，地下室其他部位的防水等级 为二级。 设计使用年限为 50 年；建筑结构安全等级为二级，结构重要性系数为 1.0。地 基基础设计等级为乙级。建筑耐火等级：地面上部位为二级，地下室耐火等级为一 级； 2、设计概况 建筑规模总建筑面积4137.57 层 数地下1层 结构顶标高-0.05m地下室 层 高5.05m、4.35m 结构类型框架结构 建筑 形式 基础形式独立基础、地下室为筏板承台 底板厚度450mm 外墙厚度350mm、400mm、500mm 内墙厚度300mm 框架柱截面尺寸350*400、500*500、550*550、600*600、650*650 梁断面 200*300、200*400、200*450、200*500、200*550、25 0*550、250*600、250*700、250*730、300*300、300* 600、300*650、300*700、1000*1100 基 础 结 构 工 程 地下室顶板厚度160mm 柱断面350*400、450*500、500*500、550*550、600*600 梁断面 200*300、200*500、200*600、250*300、250*450、25 0*550、250*650、250*750、250*800、300*500、300* 1450 结 构 形 式 主 体 结 构 工 程 板厚120 3、工程难点及重点（需专家论证） 1)、本工程在地下室顶部 E-G/4 轴处一条梁为 1000*1100。 2） 、A-B 轴二层 300*1450 的梁。 3） 、A-G 轴东西立面 9 米处有悬挑 1.95 米梁。 三、施工组织机构及职责 1、项目部组织机构 项目经理：朱永雷 项目工程师：韩龙 质量负责：徐冲冲 安全负责：董斌 施工负责：徐杰 2、管理人员职责权限 序号姓 名职 务职 责 1朱永雷项目经理 全面组织本次模板施工方案编制、审核、实施。对模板施 工的全过程进行全面动态管理。针对模板施工方案的具体 情况，确定项目组织机构人员的配备，并有针对性地制定 模板施工的相关规章制度，明确项目部各部门管理人员的 职责，组织项目经理部开展工作。 2韩龙项目工程师 负责编制模板施工方案，并经公司相关部门领导、监理单 位审核批准后组织项目部、外协队伍的相关管理人员进行 方案的交底工作。组织项目部技术人员按照施工方案的要 求对外协队伍施工作业人员进行技术及安全交底。在施工 过程中，负责模板施工的质量、安全监督检查。 3徐冲冲质量负责 负责模板施工中的质量管理、质量控制、质量监督工作， 并对模板施工的施工质量进行验收。 4董斌安全负责 参与编制模板施工方案中的安全保证措施及消防措施。对 新入场的施工作业人员进行安全教育。并按照模板施工方 案中的安全保证措施和安全技术交底的要求对整个施工过 程进行现场安全监督检查。做好模板施工的现场文明施工 管理工作。发现安全隐患后，马上提出整改意见，并落实 对安全隐患的整改工作。 5徐杰施工负责 负责现场测量、放线，在施工过程中，负责模板施工的质 量、安全监督检查。 四、施工布署 本工程地下室面积 711.36，由于面积比较小，进行一次施工。 五、施工准备 1、技术准备 1.1 组织技术人员审图，确定最优的施工方法，熟悉结构形式，确定模板尺寸。 1.2 计算模板及相关施工材料用量。提出材料计划。 1.3 根据工程进度安排，提前做好方案交底和技术交底工作，交底方式采用书面形式。 2、劳动力准备 工种架工木工测量放线 人数204023 3、施工机械准备 序号机械设备规格数量功率进场日期 1圆盘锯MJ10514kw2016 年 1 月 5 日起陆续进场 2台 钻100.55kw 2016 年 1 月 5 日起陆续进场 3空压机115kw2016 年 1 月 5 日起陆续进场 4吊 机22016 年 1 月 5 日起陆续进场 5力矩扳手32016 年 1 月 5 日起陆续进场 4、周转材料准备 4.1 施工现场用料必须为检验合格产品，现场用周转材料计划需按现场实际情况分部 位、分规格、分施工段提取。 4.2 项目部成立由专人收料，对进场模板、钢管（碗扣架和脚手管） 、扣件进行较全 面的检查。钢管必须具有出厂合格证，并按规定的验收批量进行复验，主要包括外 观检查和管壁厚检测，各方面都符合要求方准进场，避免出现不合格品进场使用的 情况发生。 4.3 进场后的模板、钢管等周转材料卸放在预先指定场所，并做明显标识。模板堆放 前应先在下部垫 50mm100mm 木方，防止下部潮湿积水而浸泡模板，钢管堆放应搭 设堆放架，将不同长度的钢管分开码放整齐，对拉螺栓、3 型卡、扣件等堆放在仓库 内集中管理。所有周转材料在雨雪天气均应采用塑料彩布覆盖。 4.4 材料要求 钢管质量检验要求。对于新管质量检验要求：必须具备产品合格证及钢管材质 检验报告，对于进入施工现场的钢管进行复检，合格后方可使用，钢管表面应平直 光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯等质量缺陷，外径及壁厚允许负公差 为 0.5mm，立柱钢管弯曲允许偏差如下：3ml4m，允许偏差12mm；4ml6m， 允许偏差20mm，对于旧钢管，锈蚀程度每年检查一次，钢管内外表面锈蚀深度允 许偏差0.5mm，其余同新钢管。 扣件质量检验要求，新扣件必须具备产品质量合格证，生产许可证及专业检测 单位测试报告，扣件应采用 GB978-67可锻铸铁分类及技术条件的规定，机械性 能不低于 KT33-8 的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合 GB/T700- 2006碳素结构钢中 Q235 钢的规定；螺纹均应符合 GB196-2003普通螺纹的 规定。铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷； 并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件 与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部位应能 灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最 小距离应不小于 5mm；扣件表面应进行防锈处理；可锻铸铁标准底座的材质和加工 外观质量与缺陷要求同可锻铸铁扣件。 木方均采用落叶松，截面尺寸必须符合规范要求，多层板必须有合格证及承载 力说明。 模板工程周转材料配置计划详见下表： 序号材料名称规格单位数量进场时间 1覆膜胶合板12122024408002016 年 1 月中旬按进度分批进场 14 止水根10002016 年 1 月中旬按进度分批进场 2对拉螺栓 14 普通根10002016 年 1 月中旬按进度分批进场 33 形卡个20002016 年 1 月中旬按进度分批进场 4U 形卡个15002016 年 1 月中旬按进度分批进场 5木方501004000m3302016 年 1 月中旬按进度分批进场 6 48*2.6 普通钢 管 t62016 年 1 月中旬按进度分批进场 柴油、机油t0.12016 年 1 月中旬按进度分批进场 7隔离剂 脱膜剂t0.12016 年 1 月中旬按进度分批进场 8其他配件若干根据工程进展需要 六、施工方法 根据本工程施工组织设计总体安排，地下室内、外墙，顶板，地下室框架 柱、梁、顶板，主体板、柱、梁模板采用 12 厚多层板，顶板支撑系统次楞采用 50100mm 木方，主楞采用 482.6 双钢管。框架柱、梁主楞均采用 482.6 双钢管， 次楞采用 50100mm 木方。顶板采用多层板拼装。模板配置如下表所示： 序号所用模板的部位模板种类配模说明 1基础地梁、承台、底板砖模整个基础底板四周 2墙体12 厚多层板 3框架柱12 厚多层板 4梁12 厚多层板 5楼板12 厚多层板 6楼梯12 厚多层板 一） 、地下室顶部 E-G/4 轴处梁为 1000*1100 梁截面宽度 B(m)：1.00；梁截面高度 D(m)：1.10； 混凝土板厚度(mm)：160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80； 立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80； 梁支撑架搭设高度H(m)：5.05；梁两侧立杆间距(m)：1.20，梁底中部增加承重立杆 根数：4，采用顶托，形成6立杆； 为了保证整改排架的安全稳定性，将与周边排架全部拉通，立杆间距均为 800*800。 1）、参数信息）、参数信息 新浇混凝土梁名称1000*1100新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8 混凝土梁截面尺寸(mmmm)10001100新浇混凝土结构层高(m)5.05 梁侧楼板厚度(mm)160 2）、荷载设计）、荷载设计 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件 时Q1k(kN/m2) 1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 基本风压0(kN/m2) 0.3 风压高度变化系数 z 0.65风荷载标准值k(kN/m2) 风荷载体型系数s0.8 非自定义:0.156 3）、模板体系设计）、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 800 梁两侧立柱间距lb(mm) 1300 步距h(mm)1600 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 800、800 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650 梁底增加立柱根数4 梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,550,750,950 梁底支撑小梁根数6 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300 结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下： 平面图 1100*1100梁底两侧均设置竖向剪刀撑 立面图 4）、面板验算）、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12 面板抗弯强度设计值f(N/mm2) 12.5 面板弹性模量E(N/mm2) 4500 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2k b=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.72 135.966kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.1134.202kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.1128.15kN/m 1、强度验算、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10734.2020.22+0.1211.7640.220.155kNm Mmax/W0.155106/240006.455N/mm2f12.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63228.152004/(1004500144000)0.439mm l/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39334.2020.2+0.4461.7640.22.846kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14334.2020.2+1.2231.7640.28.25kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92834.2020.2+1.1421.7640.26.751kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39328.150.22.213kN R2=R4=1.143 q2l=1.14328.150.26.435kN R3=0.928 q2l=0.92828.150.25.225kN 5）、小梁验算）、小梁验算 小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 13 小梁抗剪强度设计值(N/mm2) 1.4 小梁弹性模量E(N/mm2) 9600 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33 小梁截面惯性矩I(cm4) 416.67验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.846+0.91.35(0.3-0.1)1/5+0.5(1.1-0.16)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1) 0.16)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.72max0.65-1/2，(1.3-0.65)-1/2 /21，8.25+0.91.35(0.3-0.1)1/5=8.299kN/m q2max2.213+(0.3-0.1)1/5+0.5(1.1-0.16)+(0.5+(24+1.1)0.16)max0.65-1/2，(1.3- 0.65)-1/2/21，6.435+(0.3-0.1)1/56.475kN/m 1、抗弯验算、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.18.2990.82，0.58.2990.320.531kNm Mmax/W0.531106/833306.374N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.68.2990.8，8.2990.33.983kN max3Vmax/(2bh0)=33.9831000/(250100)1.195N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6776.4758004/(10096004166700)0.449mm l1/250800/2503.2mm 2q2l24/(8EI)6.4753004/(896004166700)0.164mm 2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.18.2990.8，0.48.2990.8+8.2990.3 7.303kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1R63.538kN，R2R57.303kN，R3R45.984kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.16.4750.8，0.46.4750.8+6.4750.3 5.698kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1R62.981kN，R2R55.698kN，R3R44.64kN 6）、主梁验算）、主梁验算 主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.6 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2) 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.59 主梁截面抵抗矩W(cm3) 3.99 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.242106/399060.637N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.927kN max2Vmax/A=21.9271000/37110.387N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.086mml/250350/2501.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为 R1=1.611kN，R2=10.088kN，R3=5.125kN，R4=5.125kN，R5=10.089kN，R6=1.611kN 7）、可调托座验算）、可调托座验算 荷载传递至立杆方式可调托座 扣件抗滑移折减系数kc 0.85 可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R6max1.611,1.6111.611kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4，R510.089kNN30kN 满足要求！ 8）、立柱验算）、立柱验算 剪刀撑设置加强型 立杆顶部步距hd(mm) 600 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点 的长度a(mm) 200顶部立杆计算长度系数11.386 非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.6 立柱截面面积A(mm2) 371回转半径i(mm)16.1 立柱截面抵抗矩W(cm3) 3.99 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551600=2808mm =l0/i=2808/16.1=174.41=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.81.62/100.04kNm 3、稳定性计算、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所 不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.92136.3kN/m 2)小梁验算 q1max2.88+1.2(0.3-0.1)1/5+0.5(1.1-0.16)+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91 max0.65-1/2，(1.3-0.65)-1/2/21，8.339+1.2(0.3-0.1)1/5=8.387kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.625kN，R210.189kN，R35.2kN，R45.2kN，R510.189kN，R61.625kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/16.199.43，查表得，10.595 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2 +Mw/lbmax1.625+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+0.65-1/2) /20.8，10.189，5.2，5.2，10.189，1.625+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+1.3- 0.65-1/2)/20.8+0.04/1.310.22kN fN/(A)+Mw/W10220.464/(0.595371)+0.04106/399056.389N/mm2f 205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551600=3243.24mm 2l02/i3243.24/16.1201.443，查表得，20.179 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2 +Mw/lbmax1.625+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+0.65-1/2) /20.8，10.189，5.2，5.2，10.189，1.625+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+1.3- 0.65-1/2)/20.8+0.04/1.310.22kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+1.20.15(5.05-1.1) +Mw/lbmax1.625+1.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+0.65-1/2) /20.8，10.189，5.2，5.2，10.189，1.625+1.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.8+1.3- 0.65-1/2)/20.8+0.711+0.04/1.310.931kN fN/(A)+Mw/W10931.464/(0.179371)+0.04106/3990174.697N/mm2f 205N/mm2 满足要求！ 9）、立柱地基基础计算）、立柱地基基础计算 地基土类型粘性土 地基承载力设计值fak(kPa) 140 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 0.9 垫板底面面积A(m2) 0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)10.931/(0.90.15)80.974kPafak140kPa 满足要求！ 10）、对拉螺栓验算）、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型M14 轴向拉力设计值Ntb(kN) 17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.959.242/18.779kNNtb17.8kN 满足要求！ 1000 1100梁侧模板计算书梁侧模板计算书 1）、支撑体系设计）、支撑体系设计 小梁布置方式水平向布置 小梁道数6 主梁间距(mm)600 主梁合并根数2 小梁最大悬挑长度(mm)300 结构表面的要求结构表面外露 对拉螺栓水平向间距(mm)600 支撑距梁底距离依次为200，550，900 设计简图如下： 模板设计剖面图 2）、面板验算）、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12 面板抗弯强度设计值f(N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 梁截面宽度取单位长度， b1000mm。Wbh2/6=1000122/624000mm3，Ibh3/12=1000123/12144000mm4。 面板计算简图如下： 1、抗弯验算、抗弯验算 q1bS承134.59634.596kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.926.4132.076kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10732.0760.1882+0.1212.520.18820.132kNm Mmax/W0.132106/240005.503N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算、挠度验算 qbS正126.426.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63226.41884/(10010000144000) 0.145mm188/400=0.47mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14332.0760.188+1.2232.520.1887.472kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.18826.45.673kN 3）、小梁验算）、小梁验算 小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁 小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁抗剪强度设计值(N/mm2) 1.78 小梁截面抵抗矩W(cm3) 41.667 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 15.44 小梁截面惯性矩I(cm4) 104.167 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算、抗弯验算 q7.472kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.4720.62，0.57.4720.32=0.336kNm Mmax/W0.336106/416678.07N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.67.4720.6，7.4720.3=2.69kN max3Vmax/(2bh0)=32.691000/(210050)0.807N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算、挠度验算 q5.673kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.6736004/(10093501041670) 0.511mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=5.6733004/(893501041670)=0.59mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.17.4720.6，0.47.4720.6+7.4720.34.932kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.15.6730.6，0.45.6730.6+5.6730.33.744kN 4）、主梁验算）、主梁验算 对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁类型钢管 主梁材料规格(mm)482.6主梁合并根数2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2) 120 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.59 主梁截面抵抗矩W(cm3) 3.99主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态： R11.704kN，R24.932kN，R34.051kN，R44.051kN，R54.932kN，R61.704kN 正常使用极限状态： R11.287kN，R23.744kN，R33.04kN，R43.04kN，R53.744kN，R61.287kN 1、抗弯验算、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.4106/3990=100.247N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=26.6361000/37135.774N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.506mm350/4000.875 mm 满足要求！ 5）、对拉螺栓验算）、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型M14 轴向拉力设计值Ntb(kN) 17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.959.242/18.779kNNtb17.8kN 满足要求！ 二)、A-B 轴二层 300*1450 的梁 梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：1.45； 混凝土板厚度(mm)：160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80； 梁支撑架搭设高度H(m)：4.75；梁两侧立杆间距(m)：0.8，梁底中部增加承重立杆 根数：2，形成4立杆； 1）、参数信息）、参数信息 新浇混凝土梁名称300*1450新浇混凝土梁计算跨度(m)9 混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001450新浇混凝土结构层高(m)4.75 梁侧楼板厚度(mm)160 2）、荷载设计）、荷载设计 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件 时Q1k(kN/m2) 1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 基本风压0(kN/m2) 0.3 风压高度变化系数 z 0.65风荷载标准值k(kN/m2) 风荷载体型系数s0.8 非自定义:0.156 3）、模板体系设计）、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 800 梁两侧立柱间距lb(mm) 800 步距h(mm)1600 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 800、800 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,450 梁底支撑小梁根数5 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下： 平面图 300*1450梁底两侧均设置竖向剪刀撑 立面图 4）、面板验算）、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2k b=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.45)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.45)+1.40.72 146.81kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.45145.046kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.45137.075kN/m 1、强度验算、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活 L20.10745.0460.0752+0.1211.7640.07520.028kNm Mmax/W0.028106/375000.755N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63237.075754/(10010000281250)0.003mm l/25075/2500.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39345.0460.075+0.4461.7640.0751.387kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14345.0460.075+1.2231.7640.0754.023kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92845.0460.075+1.1421.7640.0753.286kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39337.0750.0751.093kN R2=R4=1.143 q2l=1.14337.0750.0753.178kN R3=0.928 q2l=0.92837.0750.0752.58kN 5）、小梁验算）、小梁验算 小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 13 小梁抗剪强度设计值(N/mm2) 1.4 小梁弹性模量E(N/mm2) 9600 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33 小梁截面惯性矩I(cm4) 416.67验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.387+0.91.35(0.3-0.1)0.3/4+0.5(1.45-0.16)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1) 0.16)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.72max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2 /21，4.023+0.91.35(0.3-0.1)0.3/4=4.042kN/m q2max1.093+(0.3-0.1)0.3/4+0.5(1.45-0.16)+(0.5+(24+1.1)0.16)max0.4- 0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，3.178+(0.3-0.1)0.3/43.193kN/m 1、抗弯验算、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.0420.82，0.54.0420.220.259kNm Mmax/W0.259106/833303.104N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.0420.8，4.0420.21.94kN max3Vmax/(2bh0)=31.941000/(250100)0.582N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.1938004/(10096004166700)0.221mm l1/250800/2503.2mm 2q2l24/(8EI)3.1932004/(896004166700)0.016mm 2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.0420.8，0.44.0420.8+4.0420.2 3.557kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1R52.74kN，R2R43.557kN，R32.908kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.1930.8，0.43.1930.8+3.1930.2 2.81kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1R52.481kN，R2R42.81kN，R32.287kN 6）、主梁验算）、主梁验算 主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.6 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2) 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.59 主梁截面抵抗矩W(cm3) 3.99 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.184106/399046.071N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.786kN max2Vmax/A=25.7861000/37131.192N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.051mml/250350/2501.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.511kN，R2=7.24kN，R3=7.24kN，R4=0.511kN 7）、可调托座验算）、可调托座验算 荷载传递至立杆方式可调托座 扣件抗滑移折减系数kc 0.85 可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.511,0.5110.511kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R37.24kNN30kN 满足要求！ 8）、立柱验算）、立柱验算 剪刀撑设置加强型 立杆顶部步距hd(mm) 600 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点 的长度a(mm) 200顶部立杆计算长度系数11.386 非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.6 立柱截面面积A(mm2) 371回转半径i(mm)16.1 立柱截面抵抗矩W(cm3) 3.99 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551600=2808mm =l0/i=2808/16.1=174.41=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.81.62/100.04kNm 3、稳定性计算、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所 不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.45)+1.40.92147.01kN/m 2)小梁验算 q1max1.396+1.2(0.3-0.1)0.3/4+0.5(1.45-0.16)+1.2(0.5+(24+1.1)0.16) +1.40.91max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，4.045+1.2(0.3-0.1)0.3/4