江苏某锤击沉桩监理实施细则

工程监理细则则（锤击沉桩）内容提要：控制目标关键控制点点控制措施其它监理单位（章章）：专业监理工工程师：总监理工程程师：日期：江苏省建设厅建建设监理处监监制锤击沉桩监理细细则1．打钢筋混凝凝土预制桩的的9个关键点控控制桩的堆放。堆桩桩场地须平整整压实，尽量量靠近打桩地地点，不同规规格的桩分开开堆放，堆桩桩支点与吊点点位置相一致致，各点垫木木须水平稳定定。多层堆放放的垫木应设设置在同一垂垂直面上，堆堆放层数视地地基强度而定定，一般不宜宜超过4层。桩的搬运。无论论工厂预制或或现场预制，均均会有一个搬搬运过程，混混凝土强度须须达到70%设计强度才才能起吊。在在现场预制的的桩较长时，可可采用一定高高度的吊桩架架和小平车运运到打桩架近近旁。平车上上设置转盘，转转盘上搁盘刚刚性长托板（用用长方木或特特制工字钢梁梁做成，不得得使桩身产生生太大的弯曲曲。吊桩。打桩时吊吊桩，吊点的的位置和吊点点数视桩长度度通过计算确确定。有一点点、二点吊、三三点吊、四点点吊等。使用用两个以上的的吊点吊桩时时，应注意使使桩平稳提升升，吊点受力力均衡，防止止碰撞损坏。插桩。对准桩位位，同时用两两台仪器测量量桩身垂直度度，将桩落地地插入。做到到桩锤、桩帽帽、桩顶三点点在一直线上上，如有偏斜斜及时纠正。插插桩偏差不超超过2㎝,桩身垂直度度不超过0.5%。在软土层层上插桩，须须注意因桩和和锤自重而产产生滑桩（自自重下沉），上上海地区少则则数米，多则则二十余米深深。故捆扎在在桩上端的钢钢丝绳不能马马上拆除，须须待自沉稳定定后才能拆下下，以策安全全。打桩。初打阶段段，桩锤不能能跳得过高，单单动汽锤宜控控制在50-600cm内，柴油油锤暂不开启启油门供油，以以打冷锤为家家，防止因锤锤击力太大沉沉桩太快而导导致桩身产生生过大的拉应应力，只有当当桩尖已进入入较硬土层时时，才可以逐逐步加在锤落落高度。多节桩连接。如如果打桩架高高度能满足下下式，起吊能能力和现场制制桩条件允许许，则应优先先考虑长桩或或在地面上接接长，一次吊吊起打入，减减少接头，提提高打桩效率率。H=h1+hh2+h3+h4+h5式中，h1————滑滑车组高度（包包括适量的安安全高度）；；h2——桩锤高高度；h3————桩桩帽高度；h4————桩桩长h5————桩桩架底盘高度度当预制桩须接长长时，连接方方法常用的有有下面3种。法兰盘连接。混混凝土预制管管桩多采用这这种接头方法法，实心桩用用之不多。法法兰盘是在桩桩制作时，焊焊接在主钢筋筋上的预埋件件，施工时用用螺栓连接。连连接螺栓前，先先在两上法兰兰盘之间垫上上石棉橡胶薄薄板，以调节节打桩应力，螺螺栓第一次上上足拧紧后，锤锤击一阵至入入土前，再第第一次打紧，同同时用电焊将将螺栓焊牢以以防松动掉落落，并涂上防防锈油漆继续续打入。钢板帽连接。主主要用于钢筋筋混凝土预制制方桩。用钢钢板加工成特特制钢桩帽，浇浇制桩前，焊焊于主钢筋上上，预埋在桩桩顶内。打入入的下节桩，桩桩顶要平，桩桩身要直，对对上上节桩后后，应使两上上钢帽盖板密密贴结合，如如有空隙，用用钢板薄片填填实焊牢，用用4根角钢连接接上下两节桩桩，如图1-9所示。接好好后的桩，纵纵轴线应在同同一轴线上，错错边不大于5mm。烧焊时时要采取措施施，减少焊件件变形。用两两台焊机同时时施焊，对称称进行，焊缝缝应连续饱满满。硫磺胶泥接桩。本本法是20世纪70年代初，上上海基础工程程公司开发的的接桩新工艺艺，可以用于于静力压桩和和锤击沉桩接接桩。硫磺胶泥接桩。本本法是20世纪70年代初，上上海基础工程程公司开发的的接桩新工艺艺，可以用于于静力压桩和和锤击沉桩接接桩。硫磺胶泥是一种种热塑冷硬性性的胶结材料料，由纯硫磺磺、细黄砂、水水泥或石墨粉粉、780聚胶或聚硫硫甲胶按一定定比例，熔融融搅拌混合而而成的接桩材材料。可以在在现场配制直直接使用，也也可以在专业业加工厂加工工成固体半成成品。硫磺胶泥的配合合比是：硫磺磺：水泥：细细砂：780胶=44：11：44：1。它具有在在一定温度下下多次重复熔熔融搅拌而强强度特性不变变的特点。硫硫磺胶块在加加热至90℃时开始软化化，120℃～130℃时变成液压压，170℃开始碳化，200℃时就会自燃燃，接桩浇注注时140～145℃是最理想的的温度。硫磺胶的主要物物理力学性能能如下：密度21660-23220kg/mm3吸水管0.12%%-0.244%弹性模量55×104MMPa膨胀系数11.5×100-5抗拉极限强度大大于4MPa抗压强度≥4MMPa抗折极限强度≥≥10MPaa疲劳强度合格与螺纹钢筋极限限粘结强度≥11MPaa与螺纹孔极限粘粘结强度≥4MPa上节桩有4根ФФ22、长350～400mm的预埋插插筋，下节桩桩有4个Ф50，深400～500mm的预留孔孔，孔内注满满胶泥。上节节桩插筋插入入孔内，冷却却后即成为整整体。选择打桩锤。锤锤击沉桩，选选择打锤十分分重要，因为为锤的轻、重重直接关系到到打桩质量，重重锤打小桩或或轻锤打大桩桩，都容易把把桩打坏。混混凝土桩经过过一系列工序序，从工厂运运到工地，如如果在打入这这最后一道工工序中被打坏坏，发生质量量问题，则前前功尽弃，不不但在经济上上造成损失甚甚至会严重影影响工期。鉴鉴于这个问题题的重要性，合合理选择锤型型、锤重是很很有现实意义义的。随着桩桩的增长和桩桩工机械的发发展，对过去去某些选锤的的方法须重新新认识。过去去认为打桩的的可能性取决决于锤重与桩桩重之比，当当遇到打入困困难时，就认认为必须加大大桩锤重量，这这是有一定片片面性的。打打桩入土深度度和速度固然然与锤的重量量一定的关系系，但必须从从桩身设计结结构强度、材材料强度、桩桩垫层特性、地地质条件等方方面综合考虑虑。上海地区区曾用总质量量10t（活动部分分6.5t）的的单动蒸汽锤锤，顺利地打打入500mm××500mm、长70m的钢筋混凝凝土预制方桩桩，锤重与桩桩重之比值为为0.23与有有关资料提出出0.4～1.4的比值值相关甚远。某某工程，打450mm××450mmm、长26m混凝土土预制方桩，用K45锤施工，施工前期坏桩率高达25%～30%，且有许多降到零，且都打到了标高。故在选定打桩锤的锤重和锤型时，必须考虑桩身的结构强度和材料强度以及桩的尺寸，并认真地分析地质资料，不能片面追求锤的重量。合理的打桩方法法，应该是在在材料强度与与锤击应力相相配比的情况况下，采用较较重的锤、较较低的落距即即常要求的“重锤低击法”最好。但是是，过去用蒸蒸汽锤，可以以任意调节落落距，控制打打桩应力，而而柴油打桩锤锤则不然，落落距调幅很小小。因为柴油油锤的冲击力力是由锤体下下落冲击锤砧砧，使燃烧室室内柴油雾化化爆炸而产生生的。土质较较硬，锤体跳跳得越高，柴柴油雾化效果果愈好，产生生的能量也大大。虽然有油油门可以调节节供油量，但但对降低落距距的效果不显显著。锤击应应力与锤击速速度是成正比比例增大的，当当以重锤高速速打桩时，如如果桩没有足足够的强度，坏坏桩率往往会会比蒸汽锤高高出许多倍。如何正确选择桩桩锤，须视实实际情况综合合考虑，因为为影响的因素素是多方面的的。现根据一一些工程的施施工实践和参参考国外有关关技术资料，提提供下列几种种方法。按照桩身材料强强度控制。锤锤击应力不应应超过桩身的的材料允许强强度，最大锤锤击力应小于于下列公式计计算值：Fmax≤A··σ0·K式中,Fmaxx——最大锤击力力；A——桩断面面面积；σ0——材料强强度；K——小于1的的系数。我国现行的有关关规范、规程程，对混凝土土预制桩允许许锤击压应力力还没有做出出明确的规定定值。今后随随着桩的增长长，入土深度度更深和重型型打桩锤的发发展，打桩应应力不断增大大，对混凝土土预制桩的设设计仍只考虑虑打桩产生的的最大拉应力力而欠考虑压压应力，施工工选锤只注重重进入硬土层层深度而不重重视材料强度度能否承受，是是不全面的，也也是欠妥的。国国外打桩施工工，很重视打打桩锤击压应应力与桩的材材料强度的关关系。宝钢工工程打钢管桩桩，日方规定定打桩压应力力不超过钢管管桩材料屈服服强度的80%，在日本“建筑基础结结构设计规范范”说明中，规规定混凝土的的锤击压应力力不超过混凝凝土静抗压强强度的65%。上海市中中心某饭店打打钢管桩，香香港信谊集团团按英国标准准，打桩压应应力不大于钢钢材屈服强度度70%，混凝土桩桩不超过静抗抗压强度的50%。我国交通通部门通过若若干工程的实实测，建议打打普通混凝土土桩时锤击压压应力不大于于静抗压强度度的65，预应力桩桩不大于55%，在此限度度内桩一般不不致于被打坏坏。按地质条件选锤锤。锤的冲击击力Ng，应大于于桩的贯入动动限力Fg,即Ng>Fg贯入动阻力Fgg的确定见下下式：Fg=Ro+RRd=Uo·Io·fo＋A·σ0式中，Fg———动态摩阻力力；Rd——桩尖反反力；Uo——桩周长长fo——桩周土土的摩阻力，见见表1-15Io——根据梅梅耶霍夫（Megerhhof）理论确定的的外摩阻力分分布度度，取取桩尖附近高高度（8～10）d。σ0——土的动动态反力强度度，见表1-15A——桩尖投影影面积。表1-15不同同土层的摩阻阻力和动态反反力强度参考考值土壤名称灰色粉质粘土灰色粉质粘土粉砂土层标高（m）-24～-266-46～-599-59以下标贯值N（击）10～1520～3030～50摩阻力fo(KKn/m2)～250250～3000300～3500动态反力强度σσ0(Kn/m2)3000～400004000～500006000～80000上述计算，可供供判断上海地地区的桩能否否打到预定深深度。一般来来说，在粘性性土中是能打打到预定深度度的。根据实测，几种种级别桩锤的的正常最大冲冲击力Ng值如表1-16所示。表1-16不不同锤型的冲冲击力锤型型冲击力Ngg(Kn)柴油锤20级900-1500025级1800-2660033级3000-3880040级4000-6000070级6000-100000蒸汽锤（kN）40-2300070-300001003500-36600③按上海市地基基规范选择桩桩锤。参考表表1-17。表1-17锤重重选择考表锤型单动蒸汽锤（kkN）柴油锤（kN）锤的动力性能冲击部分重（kkN）总重（kN）冲击力（kN）常用冲程（m）适用的桩规格预制方桩、预应应力管桩的边边长或直径（mm）0000钢管桩直径（mmm）0持力层粘土性一般进入深度（m）静力触探比贯入入阻力Ps平均值（Mpa）砂土一般进入深度（m）标准贯入击数ＮＮ63.5锤型（kkN）（kN）锤的常用控制贯贯入度（cmm/10击）设计单桩极限承承载力（kN）00注：1.本表表仅供选锤参参考，不能作作为确定贯入入度和承载力力的依据。2.适用于220-60mm长预制钢筋筋混凝土桩，40-600m长钢管桩，且且桩端进入硬硬土层一定深深度。3.标准贯入入击数为未修修正的数值。4.锤型根据据日式系列。5.钢管桩按按Ⅰ级钢考虑。（8）桩帽、桩桩垫。桩帽、桩桩垫在保证打打桩质量和保保护桩头及减减少设备损坏坏方面关系重重大。近年来来，随着动应应力波理论的的研究，对桩桩垫层的重要要性有了更深深刻的认识。但但是还没有广广泛引起重视视，施工前没没有认真选择择垫层材料，施施工中又不勤勤换甚至不用用，对垫层厚厚度也无严格格要求，或迁迁就现状或从从简处理，以以至出现很多多的桩头被打打破碎的质量量问题，给工工程造成不必必要的损失。打混凝土桩必须须设置衬垫层层，衬垫层有有锤垫层和桩桩垫层两种，分分别置于锤下下和桩头上，是是均匀分布打打桩应力的技技术措施，起起缓冲和降低低打桩应力的的作用，可以以减轻桩头的的损坏。据有有关资料介绍绍，保持111cm厚度且且富有弹性和和柔韧性的衬衬垫，能降低低打桩应力50%左右，而桩桩的贯入不受受影响。关于垫层用的材材料，我国很很少有专门的的研究，所以以种类不多，目目前彩的锤垫垫材有硬木、杂杂木板、白棕棕绳、旧钢丝丝绳等，盘于于上桩帽盖下下，柴油锤垫垫一般采用硬硬木块。桩头头垫材多用松松木板、草垫垫、草纸等，用用以保护桩头头和降低打桩桩应力。国外外很注重打桩桩用的衬垫，也也有不少研究究，发展种类类很多，除木木材外，还有有石棉制品，酚酚醛层压树脂脂，合成纤维维等。桩的衬垫在经过过反复锤击之之后，木材会会发硬烧焦，失失去弹性缓冲冲作用，须及及时更换。尤尤其是桩帽因因此而歪斜时时，不可迁就就现状而不更更换处理，否否则会因小失失大把桩头打打碎。桩帽是锤击沉桩桩不可缺少的的设备，套在在桩头用以稳稳正桩头，均均匀传递锤击击力。桩帽大大小要适当，其其内径应大于于桩径（边）5～10cm,如桩帽帽小，卡桩大大紧，则在打打入过程中，桩桩身会产生扭扭矩扭矩破坏坏，太松容易易引起偏心锤锤击，一旦发发生歪斜而继继续锤击，桩桩头就会被打打碎。（9）停打桩标标准与最后贯贯入度。锤击击法沉桩，在在设计图纸上上一般都标有有对桩的入土土深度和最后后贯入度的要要求。由于地地质土有的地地区较多变或或提供的资料料与实际有差差异，尤其在在砂土中，有有时就很难使使设计中的两两项要求同时时达到，因此此，《地基与与基础工程施施工及验收规规范》第条规规定停打标准准如下：桩尖位于坚硬、硬硬塑的粘土、碎碎石土、中密密以上的砂土土或风化岩层层等土层时，以以续篇度控制制为主，桩尖尖进入持力层层深度和桩尖尖标高可作参参考；贯入度已达到而而桩尖标高未未达到时，应应继续锤击3阵，其每阵10击的的平均均贯入度不应应大于规定的的数值；桩尖位于其他软软土层时，以以桩尖设计标标高控制为主主，贯入度可可做参考；打桩时如控制指指标已符合要要求，而其他他指标与要求求相差较大时时，应会同有有关单位研究究处理；贯入度应通过试试验确定，反反映或做打桩桩试验与有关关单位共同确确定。贯入度大小，能能够反映土质质的情况，与与桩的承载力力有一定的关关系，但并不不是绝对的关关系，因为影影响贯入度的的因素很多，除除桩型、锤型型、桩身材料料强度、桩群群密度、打桩桩顺序等外，施施工工艺、施施工操作的影影响也很大。高高层建筑桩基基的桩顶一般般埋置深度很很深，上海地地区最深已达达到4层地下室，桩桩顶标高深于于地面以下119cm以上上。现行的施施工工艺都是是采用送桩法法送入地下的的。由于送桩桩使整个桩身身存在不连续续面，锤击能能量损失大，冲冲击力传递速速率减小。如如果操作马虎虎、不认真、不不规范，场地地不平，且桩桩锤、送桩杆杆、桩三者又又不在同一轴轴线上，产生生偏心锤击，或或者送桩杆长长细比大、刚刚度小，打桩桩能量损失更更大，有时看看似贯入度已已经很小了，实实际上并没有有真实反映土土质的强度，可可能是一种假假象。送桩过过程中能量会会损失多少，传传递速率降低低多少，目前前尚未见到科科学的测定资资料。根据一一些工程施工工实际观察统统计，在相同同条件下，送送桩和不送桩桩两者的锤击击数和最后贯贯入度之间的的差别是相当当明显的。某某工程打5000mm×5500mm断面的混混凝土方桩，下下节19m，上节18m，电焊接桩桩，送桩深113m，D62锤，桩尖标标高-45m，对同一个个桩基的4根进行了统统计，3根桩用送桩桩杆送入地面面以下13mm，另一根增加加一节混凝土土桩，接头用用电焊连接，代代替送桩，桩桩尖标高一致致。四根桩送送桩的锤击数数和最后贯入入度相差甚大大；见表1-18表1-18送送桩法对锤击击数与贯入度度的统计表桩号送桩总锤击数（次次）最后贯入度（cm/100击）说明A437887.3不送桩，加长一一节A429850.2送桩法A4011284.0送桩法A448786.45送桩法由表可见，A443号桩的锤击击数分别比用用送桩法的AA42号桩少25%，比A40号桩少43..15%，比比A44号桩少少11.422%，而贯入入度与A42相关大35..5倍，与A40相比大0.883倍，与A44相近。此外，还可以看看出，这组试试打桩的规律律性较差，尤尤其是A42号桩，这说说明操作上存存在诸多不稳稳定因素，有有时用最后贯贯入度来判定定桩停打与否否，有可能失失误。首先，量量测量入度时时往往很难规规范操作。《地地基与基础工工程施工及验验收规范》（GBJ-2202-833）第条件出出规定：a..锤的落距符符合规定；bb.桩帽和弹弹性垫层等正正常；c.锤击没有有偏心；d..桩顶没有破破坏或破坏处处已凿平。其其次，砂性土土打桩远比粘粘性土打桩复复杂，它与桩桩的密度、打打桩入土数量量、打桩频率率等有很大的的关系，有些些工程甚至到到后期桩都无无法打到设计计深度，看似似贯入度已经经很小了，但但承载力不一一定与之成比比例提高。再再其次，打桩桩操作中桩身身垂直度影响响很大，如果果插桩不直，多多节桩连接质质量差，入土土难度就会增增加许多。如果打桩要穿过过较厚的夹砂砂层或者设计计桩尖须进入入较深的的砂砂层持力层，那那么为避免施施工时造成更更大困难或浪浪费桩，一般般宜先在现场场进行一定数数量的试打桩桩。试打桩根根据地质资料料选择在有代代表性的位置置，认真做好好打桩记录，按按规范测量最最后贯入度，为为设计提供选选择持力层的的依据。试打打桩的最后贯贯入度不宜定定得太小，要要考虑大面积积桩入土后的的挤密影响，一一般在锤重与与桩规格相配配比的情况下下，不送桩或或送桩深度在在2m以内的工工程，最后贯贯入度3～4mm/击不算算大，如果小小于2mm/击，长时间间拼打，常常常是弊多利少少，虽然能获获得少量的贯贯入深度，但但与打桩消耗耗的能量和桩桩的损坏程度度相比较得不不偿失。一旦旦桩身因锤击击次数多，出出现疲劳破坏坏或折断，则则会造成质量量事故或隐患患。送桩超深深在５m以上的工工程，考虑送送桩过程中的的能量损失，可可以视实际情情况定得小一一点，但也不不宜小于2mmm／击。在施工中，常会会发生桩打不不到设计标高高等问题，设设计也施工对对停打标准也也常产生不同同意见。当桩桩的人士深度度相关很大时时，应该认真真分析地质资资料或重新进进行钻探，查查明地质上的的原因。施工工方面，应该该检查设备良良好情况，柴柴油打桩锤是是否正常运转转，操作是否否规范。排除除上述因素后后。在保证质质量的前提下下，可以参考考下列原因制制定停打标准准：桩尖进入持力层层且保证最小小入土深度。总锤击数已达到到或超过试打打桩的锤击数数或商定的总总锤击数。锤重与桩规格、材材质强度相配配比的情况下下，最后2mm锤击数达到到或超过试打打桩最后2mm的锤击数或或统计若干已已打入桩的平平均数。最后10击贯入入度达到试打打桩的要求。异常情况。沉桩桩过程中若出出现以下异常常现象，要及及时汇报处理理。①锤击沉桩，贯贯入度突变；；②桩身出现明显显的倾斜移位位；③桩顶发生破碎碎，桩身裂缝缝扩大；④静力压桩阻力力骤减或骤增增；⑤多节桩接头破破坏和错断。2．打钢管桩我国在软土地基基中大规模使使用钢管桩做做桩基础，始始于70年代末“宝钢”建设工程。钢管桩具有材料料强度高，承承载能力大，开开口桩挤土影影响比实心混混凝土预制桩桩小，穿硬土土能力强，自自重轻，运输输方便等优点点。近几年上上海市区不少少高层建筑基基础中都使用用了钢管桩。但但钢管桩材料料价格贵，施施工费用高，故故一般工程的的造价上还难难以承受，推推广使用受到到限制。钢管桩的桩底端端形式有开口口和闭口两种种，建筑工程程大多采用开开口桩。为充分发挥钢管管村的作用，提提高单桩承载载能力，必须须提高钢管桩桩的端部反力力，端部反力力的大小取决决于开口桩的的闭塞效应值值“a”的大小。所所谓开口桩闭闭塞效应是指指桩端正面反反力加管内土土塞内摩阻力力与闭口桩尖尖阻力之比。当当a=1时，开开口桩桩尖反反力相当于闭闭口桩桩尖反反力。据有关关测试资料介介绍，当开口口桩桩尖进入入砂土层有一一定深度时，Ф500以下的小口口径开口桩aamax接近于1，Ф800以上的大口径径开口桩amax约为0.8。“a”值的大小与与持力层的土土质、进入深深度、口径大大小等因素是是有直接关系系的。如果持持力层是软粘粘土，闭塞效效应就差，若若是砂土层或或坚硬粘土层层，闭塞效应应就明显。因因此，钢管桩桩设计须选择择硬土层做持持力层，而且且须进入一定定的深度，一一般是3～5D（D为桩管外径径）。钢管桩设计须选选择有一定厚厚度的管壁。壁壁厚应考虑单单桩的允许承承载力，预加加腐蚀厚度和和打桩应力所所需的厚度。目目前有的设计计只考虑在长长期荷载作用用下的允许应应力和根据“上海地基基基础设计规范范”规定的2mmm腐蚀厚度度，而对打桩桩所要承受的的打击力则考考虑不足，甚甚至没有考虑虑。当设计桩桩长进入埋藏藏很深的砂土土层或硬粘土土质时，桩顶顶需要承受很很大的打击力力，而打击力力又受到壁厚厚和材料强度度的制约，因因此常发生桩桩无法继续打打入的情况。桩材允许冲击力力Pg的大小，可可用下式表示示：Pg=0.8σσo·π·D·t式中，D——桩桩的外桩；σo——钢材屈屈服强度；t——钢管桩壁壁管可见Pg的大小小，与D和t值密切相关关，因此，设设计、施工都都要考虑钢管管桩所应具有有的桩壁厚度度，使桩既能能保证打到预预定的深度，又又不致被打坏坏。某工程设设计钢管桩，要要求桩尖置于于60m深的粉粉砂层中，采采用Ф5609..6桩径，壁壁厚9mm的开口桩桩，根据这种种壁厚的桩，打打桩只能选用用冲击力45500～500kNN的K45的柴油锤。由由于设计时，对对管壁考虑不不足，打桩贯贯入度虽已很很小，但还达达不到设计深深度，因为截截面和壁厚已已定，无法调调换重一级打打桩锤，只得得使部分桩停停在中间硬土土层中。打钢管桩施工监监理控制关键键点：管桩材料、焊丝丝（条）及桩桩的外型尺寸寸，必须有出出厂合格证，施施工中对有怀怀疑或有缺陷陷的桩，应抽抽样复验。经过平整的施工工场地，地基基耐压力不小小于250kPaa，按设计图图纸放好样桩桩，以小样桩桩为中心，依依钢管直径用用石灰划上圆圆圈，供钢桩桩插入对位用用。综合桩型、桩规规格、材质、地地质条件选用用合适的打桩桩锤。一般对桩锤的使使用做如下规规定：（1）Ф9144.4钢管桩桩可选用K45、KB60、MH72B的柴油锤；；（2）Ф6099.6钢管桩桩可选用K35、K45的柴油锤锤；（3）Ф4066.4钢管桩桩可选用K25、K35的柴油锤锤。对桩数多、桩距距密的群桩基基础及在同一一场地有多种种规格的桩，施施工顺序应自自中央向四周周方向进行，遵遵循先长桩后后短桩，先大大口径后小口口径，先密一一疏的施工方方法。钢管桩搬运堆放放，应防止管管体碰撞损坏坏，堆放场地地须平整，地地基良好好，排排水畅通，多多种规格的桩桩，分开堆放放。不宜堆得得太高，一般般是Ф900桩不超过3层，Ф600桩不超过4层，Ф400桩不超过5层，桩管口口设保护圈，以以防损坏。现场焊接接头的的焊接质量是是保证质量的的关键，应遵遵守以下几点点：桩端部浮锈、油油污、泥土等等，焊接前须须用钢刷、角角向磨光机刷刷净磨光。经经过锤击后的的桩管口如有有变形，须进进行修整或切切割才能拼接接上节桩，并并用仪器校正正两管的垂直直度。焊丝（条）使用用前，须经2200℃～300℃烘干2h,以降低低氢气的含量量。因为潮湿湿的焊丝，含含氢量高，焊焊缝容易产生生气孔而降低低强度和韧性性，经过烘干干的焊丝应贮贮藏在150℃的恒温箱内内，用时取出出。遇下列情况，如如无技术措施施不宜施焊：：风速大于10m/s；气温温低于0℃；雨雪天和和桩身潮湿。因因为风速大，会会使自保护气气体和电弧火火焰产生不稳稳定的不良影影响降低电焊焊质量，所以以不设置防风风遮蔽装置是是不宜施焊的的。气温低一一般焊接规程程规定是不宜宜烧焊的，但但如果在母材材焊接部位1100mm长长度内预热到到36℃～50℃，则纵然气气温低于-15℃也可施焊。下节桩上口的位位置应高出地地面0.8～1.0m，以以便焊工操作作。下节桩上上口须安设内内衬环。内衬衬环要与桩管管内壁贴紧，同同时要点焊固固定，然后套套上上节桩进进行焊接。焊接操作应遵守守有关规范和和表1-19的规定。表1-19直桩桩的坡口形状状及焊接规定定焊接层数焊接电流（A）电压（V）速度（cm/mmin）1400-470