300MW机组热耗偏离设计值原因分析及处理

第53卷第3期2011年6月汽轮机技术TURBINETECHNOLOGYVOI_53NO3JUN2011300MW机组热耗偏离设计值原因分析及处理孙为民，郝杰，李留轩1郑州电力高等专科学校，郑州450004；2华润电力唐山曹妃句发电有限公司，唐山063200摘要针对300MW汽轮机组热耗偏离设计值进行了分析研究，并根据当前机组情况选用了合理的处理方案。关键词300MW机组；热耗；分析；解决方案分类号TK267文献标识码A文章编号10015884201103022703REASONSPROCESSINGANDANALYSINGOF300MWUNITHEATCONSUMPTIONBIASTHEVALTIEDESIGNEDSUNWEIMINHA0JIELILIUXUAN1ZHENGZHOUELECTRICPOWERCOLLEGE，ZHENGZHOU450004，CHINA；2TANGSHANCAOFEIDIANCHINARESOURCUSPOWERPLANTCOMPANYLIMITED，TANGSHAN063200，CHINAABSTRACT300MWSTEAMTURBINEUNITHEATCONSUMPTIONBIASTHEVALUEDESIGNEDWEREANALYZEDANDSTUDIEDINTHISPAPER，ANDBASEDONTHEUNITSTATE，THEREASONABLESCHEMEOFTREATMENTWERECHOOSEDINTHISPAPERKEYWORDS300MWUNIT；HEATCONSUMPTION；ANALYSB；SOLUTIONS0前言某厂1号机组汽轮机为亚临界、一次中间再热、单轴、双缸双排汽、抽汽、凝汽式，型号为C30016704537537，于2009年7月投入商业运行。2009年10月对该机组进行汽轮机性能保证值工况试验。经性能考核试验的计算，分别得到负荷30030MW和负荷30179MW工况下参数修正后热耗值830237KJKWH和828585L【JKWH，两次试验平均热耗为82941LKJKWH，比机组保证热耗7901LDKWH高出39311KJKWH。1结果分析11各抽汽压力及温度与设计值比较偏大该厂轴封设计供汽压力0021MPA0031MPA，现300MW负荷工况，在轴封溢流调门100开度的情况下，轴封压力能够达到004MPA，并由各级后压力及温度与设计值比较都偏大，如表1。由上可判断，该机组汽封间隙过大，熵增增大，有效焓降减少，级效率损失增加，热耗增大。从试验结果中还可以看到对应的抽汽温度比设计值高出较多，说明有高温的蒸汽漏入抽汽口。12节流损失大，热耗增加该厂为新投产机组，所以在投产初期6个月按要求为单阀方式进汽，如图1，阀门开度在40以上时，流量可达到阀门通流能力的95以上；阀门开度在40以下，流量减少较快，现单阀运行方式下，各调门开度均在35以下，节流损失迅速增大，热耗必然增加。表1各级抽汽压力及温度、删调门开度，图L流量随阀门开度的变化关系另外由于调节级的工作特点，调节级经常工作在变工况状态下，与设计状态偏差大，从而导致流动效率降低。收稿日期20101210作者简介孙为民1966一，男，河南郑州人，副教授，现从事汽轮机设备的教学和科研。228汽轮机技术第53卷13主再热器温度偏低主再热器温度偏低，尤其低负荷运行时，为维持机组负荷不变，势必增加汽轮机进汽量。由表2可见，主蒸汽温度焓则降低了33KJKG，做功能力降低。14高压缸排汽温度高于设计值高排压力及高排温度均照实际值有所增加，排汽焓增52293“C比机组额定主蒸汽温度537C降低了14U，主蒸汽大，说明高压缸做功能力下降，由表3所示。表2主再热器温度及相关参数额定与试验数据对比第3期孙为民等300MW机组热耗偏离设计值原因分析及处理229高压缸效率降低了46，按美国ASMEPTC6SREP0RT汽轮机例行试验简化方法计算方法得到，高压缸效率降低L，热耗上YO1782，由于高压缸效率下降了537，热耗增加7561KJKWH。由于试验参数的不完整，现只能估算，低压缸效率均有不同程度降低，若取中压缸效率降低了4，经计算中压缸热耗增J145510KWH中压缸效率下降1，热耗增加0144，低压缸效率降低12，热耗增1J1147410KWH低压缸效率下降1，热耗增加O144。15系统漏汽的影响系统的不明漏率为028，严重影响机组经济性，具体内漏阀门见表4。16其它情况国产引进型机组的试验热耗率比设计热耗率普遍大很多，一般试验与设计热耗率相差221210KWH一616210KWH”，而进口同类型机组试验热耗率与设计或修正后的热耗率则十分接近_2J，相比之下，说明国产引进型机组热力系统和设备不尽完善。2解决方案根据以上分析结果，整理出以下针对性方案1利用本次B级检修的机会，对1号机组本体揭缸检修处理。对汽封间隙进行检查及调整；对上下缸水平结合面检查是否有漏气冲刷痕迹；对调节级叶片进行检查，由于调节级叶片处于主蒸汽进入汽轮机的第一级，工作条件恶劣，很容易受到蒸汽中携带的固体粒子的侵蚀，导致调节级喷嘴叶片损伤，当调节级叶片损伤到一定程度，对调节级的通流效率影响较大；对所发现的内漏阀门进行研磨更换，减少漏率，降低热耗。2稳定运行及时调节在运行方式及调整上，应做到勤调、细调使主再热蒸汽温度，主再热蒸汽压力，真空，过再热器减温水，各加热器水位等参数不要偏离设计值；并且在机组运行稳定达到要求后，及时切换单阀为顺序阀运行方式。3联系汽轮机制造厂家咨询相关问题，借鉴同类型机组电厂成功经验，以制定整改优化方案。3结束语由该厂1号机组的热力试验可以看出，影响机组热耗的因素有很多运行参数、运行方式、修正曲线、汽水品质、热力系统漏汽量、设计本身及测量数据的不确定等这些都对热耗有着很大的影响。因此，不仅要精心运行机组，更要及时消除机组缺陷，优化系统，有这两条线人手，从根本上解决热耗问题。参考文献1云曦，阎维平火电厂汽轮机组影响热耗率计算的因素J，东北电力技术，2007，28315182刘志真机组热经济性分析J山东大学学报，2003，3841021063王平子汽轮机的热力性能试验J东方汽轮机，1998，316274霍朋，李千军汽轮机热力试验的节能诊断与分析J广东科技，2007，17411L一4上接第226页1提高润滑油温度。大机组4048OC；2调整中心。目的是提高承载；3调整问隙。具体来说缩小顶隙，增加侧隙；4增大轴瓦单位面积上的载荷，减小轴瓦的长度。对于2A汽动给水泵来说，轴振较为正常，故可以排除轴颈扰动过大的因素。因此，消除油膜涡动可以从解决轴瓦稳定性着手。运行中采取的措施包括1改变润滑油温，运行中把润滑油温升至运行高限4445；2降低润滑油压，因润滑油压与小汽机共用，为防小机润滑油压下降导致小机推力轴承及径向瓦油温升高，现场只能采取停泵在2A汽泵后轴承润滑油进口加一节流孑L板；停泵后，经过解体检查，发现振动异常原因应为轴径与轴瓦轴向接触不足所致。因此采取以下措施1调整轴瓦顶隙，将轴瓦顶隙减少至轴颈直径的012一015；2在减小轴瓦顶隙的同时，刮大两侧间隙至上限。保证后轴承瓦顶隙处于标准值下限，适当增大后轴承侧隙；3上瓦紧力增大至401M50LM。通过以上措施，此次振动得到了很好地解决。停泵后的现象也验证了本次振动的产生来自于自激振动主要由半速涡动。5结论1通过测试分析轴瓦振动，得出可门电厂2号机2A汽动给水泵振动大