某企业35kv变电所电气设计(一次部分) 本科毕业设计论文

某企业35KV变电所电气设计一次部分摘要本篇毕业设计的课题是“某企业35KV变电所电气设计”，主要是关于强电部分的设计。本设计分别从主接线、短路电流计算、主要电气设备选择等几个方面对变电站进行了阐述，并绘制出电气主接线图、电气总平面布置图、防雷与接地图等相关图纸。由于存在两条独立电源进线，本次设计采用两台主变压器，并根据给定的计算负荷，选定额定容量为8000KVA变压器SZ118000/35。通过比较各种主接线方案的优缺点，最终确定35KV电压等级侧采用线变组接线方式；6KV电压等级侧采用单母分段式接线方式。在绘制出电气主接线简图的基础上，分别选择主变压器高低侧短路时作为短路点，计算出短路电流，从而作为选择及校验主要电气设备的依据。主要电气设备包括断路器、隔离开关、熔断器、电流互感器、电压互感器、母线、避雷器。按正常工作条件下选择设备的额定电流、额定电压及型号，按短路情况下校验设备的热稳定、动稳定以及开关的开断能力。在主要电气设备都选定的基础上，可以绘制出最终的电气主接线图、平面布置图、防雷与接地图。关键词主变压器，主接线方式，短路电流，电气设备ABSTRACTTHISGRADUATIONTHESISISABOUT“ELECTRICDESIGNFORANENTERPRISE”ITISMAINLYABOUTTHEDESIGNOFHEAVYCURRENTSYSTEMTHISDESIGNSEPARATELYFROMTHEMAINCONNECTION,SHORTCIRCUITCURRENTCALCULATION,THEMAINELECTRICALEQUIPMENTSELECTIONANDSOONSEVERALASPECTSOFSUBSTATIONWEREINTRODUCED,ANDMAPOUTTHEMAINELECTRICALWIRING,ELECTRICALGENERALLAYOUT,LIGHTNINGPROTECTIONANDPICKUPTHEMAPANDRELATEDDRAWINGSBECAUSETHEREARETWOSEPARATEPOWERLINES,THEDESIGNUSESTWOMAINTRANSFORMERS,ANDACCORDINGTOTHEGIVENLOAD,RATEDCAPACITYOFUPTO8000KVATRANSFORMERSSZ118000/35ISSELECTEDBYCOMPARINGTHEVARIOUSADVANTAGESANDDISADVANTAGESOFMAINWIRINGSCHEME,FINALIZE35KVVOLTAGELINETRANSFORMERCONNECTION6KVVOLTAGESINGLESEGMENTCONNECTIONDRAWONTHEBASISOFMAINELECTRICALWIRINGDIAGRAM,ASASHORTCIRCUITWHENYOUCHOOSEHIGHANDLOWSIDESHORTCIRCUITOFMAINTRANSFORMER,CALCULATIONOFSHORTCIRCUITCURRENT,SOASTHEBASISFORSELECTIONANDCHECKTHEMAINELECTRICALEQUIPMENTMAINELECTRICALEQUIPMENTINCLUDINGCIRCUITBREAKERS,DISCONNECTIONS,FUSE,CURRENTTRANSFORMERS,VOLTAGETRANSFORMERS,BUS,LIGHTNINGARRESTERUNDERNORMALOPERATINGCONDITIONSTHERATEDCURRENT,RATEDVOLTAGEANDMODELOFTHEDEVICE,BYSHORTCIRCUITCASECALIBRATIONDEVICEOFTHERMALSTABILITY,STABILITYANDTHEBREAKINGCAPACITYOFTHESWITCHMAJORELECTRICALEQUIPMENTWERESELECTEDONTHEBASISOF,YOUCANDRAWOUTTHEFINALELECTRICALWIRINGDIAGRAM,FLOORPLAN,LIGHTNINGPROTECTIONANDGROUNDINGKEYWORDSTHEMAINTRANSFORMER,THEELECTRICITYLORDCONNECTSTHELINE,THESHORTCIRCUITCURRENT,THEELECTRICALEQUIPMENT目录摘要IABSTRACTII第1章绪论111本课题的研究意义及目的112本课题的国内外研究现状113本课题主要资料214本文所做的工作与论文结构2第2章电力负荷的分级和计算321负荷分级与供电要求3211负荷的定义3212负荷分级322电力负荷的计算3221负荷计算的目的3222负荷计算方法4第3章电气主接线和变压器的选择631电气主接线的选择6311电气主接线的基本要求6312电气主接线的形式6313主接线方案的选择832变压器的选择9321变压器类型的选择9322变压器台数的选择9323变压器容量的选择9第4章短路电流计算1141短路电流计算的目的和意义1142短路点的确定和短路电流计算方法1143最大运行方式下短路电流1244最小运行方式下短路电流14第5章电气设备的选择1751高压断路器的选择1951135KV进线断路器195126KV进线断路器205136KV出线断路器2052电流互感器的选择2052135KV进线电流互感器215226KV进线电流互感器215236KV出线电流互感器2253电压互感器的选择2253135KV线路侧电压互感器235326KV线路侧电压互感器2354高压熔断器的选择2355接地开关的选择2455135KV侧接地开关245526KV侧接地开关2456避雷器的选择2556135KV侧避雷器255626KV侧避雷器2657母线的选择26571主变35KV母线27572主变6KV母线2858电源进线和出线电缆的选择2958135KV电源进线295826KV出线电缆3059开关柜的选择3159135KV高压开关柜315926KV高压开关柜32第6章防雷与接地3361防雷及过电压保护33611雷击的危害33612本变电所的防雷保护3362接地36611接地的基本概念36612接地的分类36613本变电所接地装置布置37结束语39谢辞40参考文献41附录42第1章绪论11本课题的研究意义及目的进入21世纪后，我国电力仍将以较高的速度和更大的规模发展，电源和电网建设的任务仍很重。作为发电厂和用户的中间环节，变换和分配电能的重要组成部分，将面临电力体制改革和技术创新能力的双重挑战，如何合理的设计一个变电所，使之在技术上、管理上适应电力市场化体制和竞争需要，促使电网互联范围的不断扩大，是这次设计的主要目的。变电所是联系发电厂和用户的中间环节，一般安装有变压器及其控制和保护装置，起着变换和分配电能的作用。随着高新技术的发展和应用，对电能质量和供电可靠提出了新的要求，高压、超高压变电站的设计和运行系统必须适应这种新形势，因此，改善电网结构，提高供电能力与可靠性以及综合自动化程度，以满足日益增长的社会需求是电力企业的首要目标。变电所研究对工业生产及国民经济具有重要的促进作用。通过本课题的设计和研究，进一步深化理论技术方面，培养自身实践动手能力、分析研究及科技创新能力。通过对本课题的研究，可以进一步了解相关技术发展状况，紧跟时代脉搏，锻炼自身科学分析问题、解决问题和独立研究等方面的能力。12本课题的国内外研究现状国内现阶段我国主要进行的变电站典型设计，是通过对现有变电站样本进行评估、类比、组合，形成典型化设计方案，并以新技术为依托，不断优化，形成一系列定制化产品，满足城市、农村电网建设需求。通过变电站典型设计，归并工程流程,统一技术标准，提高工作效率，降低项目实施不确定性，加快工程建设进度，降低将来运行成本。变电站典型设计是将技术与管理相结合，通过典型化、标准化，提高工程整体效益。现在国家正在重点发展电网，形成全国统一的联合电网。国际（国外）目前一些发达国家的电能极度紧缺，电力资源紧缺是制约他们发展的一个重要因数。为了满足需求这些国家通过各种方式来降低电能的损耗，比如说增高电压就是一种比较方便、实用的方法，这些国家已经形成了比较完善的变电设计理论。比较完善的变电站设计理论是真正做到了节约、集约、高效等特点。总之，发达国家通过改善变电站结构，降低变电站功率损耗，尽可能地提高变电所的灵活性，最终达到提高经济性的目的。13本课题主要资料1本变电所西南8KM处有一区域变电所，新建总降压变电所电源由区域变电所两路35KV架空线供电，区域变电所35KV母线上的短路容量为980MVA，680MVA。系统要求新建变电所继电保护时间不大于2秒，功率3MAXKS3MINKS因数。90COS2负荷资料表11高压电动机型号额定电压KV额定容量每台KW效率功率因数起动倍数台数线路长度M异步电动机YR50014663009085454415异步电动机Y45014625009084424220同步电动机T630M4610000909532130表22车间变电所额定电压（KV）计算容量每台T变电所变压器型号额定容量（KVA）高压低压台数PKWQKVAR供电线路长度（M）1号S11100060427004554002号S11125060428205402003号S1180060425804304004号S11100060427203801003气象、土壤资料按南京地区考虑；操作电源直流220V；电能计量采用高供高计，两路35KV进线各设置计量专用的电流、电压互感器及计量屏；设计两台所用变。14本文所做的工作与论文结构本文以某企业35KV变电所设计为研究课题，着重介绍了35KV变电所电气主接线、电气平面布置、设备选型、防雷接地等方面的设计。主要结合理论知识，分析原始材料，首先进行负荷计算，根据功率因数要求进行无功补偿。并进行变压器的选择，确定总降压变电所主接线形式。通过短路电流计算，选择各种电气设备，包括变压器、断路器、隔离开关、互感器和母线等，并对它们进行校验。最后设计防雷和接地保护装置。第2章电力负荷的分级和计算21负荷分级与供电要求211负荷的定义负荷指发电机或变电所供给用户的电力。其衡量标准为电气设备（发电机、变压器和线路中通过的功率或电流，而不是它们的阻抗。212负荷分级按照用电设备对供电可靠性要求的不同，以及中断供电在政治上、经济上所造成的影响和损失的大小，把电力负荷分为三级。1一级负荷属下列情况之一均为一级负荷中断供电将造成人身伤亡者；中断供电将造成重大政治影响者；中断供电将造成重大经济损失者；中断供电将造成公共场所秩序严重混乱者。一级负荷对供电电源的要求两个独立电源供电，特殊重要的由两个独立的电源点供电，增设应急电源。2二级负荷属下列情况之一均为二级负荷中断供电将造成较大政治影响者；中断供电将造成较大经济损失者；中断供电将造成设备局部损坏、大量减产等。二级负荷对供电电源的要求两回路供电，当负荷较小或者两回线有困难时，允许采用6KV及以上一回专用线路供电。3三级负荷不属于一级、二级的负荷为三级负荷。三级负荷对供电电源的要求无特殊要求，可由一回线供电。22电力负荷的计算221负荷计算的目的负荷计算主要是确定计算负荷。计算负荷是进行供电系统设计，选择变压器容量、电气设备、导线截面和仪表量程的依据，也是整定继电保护的重要数据。在做供配电设计时，首先要知道用电量有多少，这就需要进行负荷计算。准确的负荷计算，使设计工作建立在可靠的基础上，做出来的设计方案比较经济合理。若负荷计算过大，将造成投资和设备器材的浪费；负荷计算过小，则因设备承受不了实际的负荷电流而发热，加速绝缘老化，直至损坏设备，影响安全供电。所以，电力负荷的计算是做供配电设计时首先要解决的问题，应想办法把实际使用的负荷尽量正确地计算出来。222负荷计算方法工厂负荷计算的方法主要有需要系数法、二项式法、利用系数法和单位产品耗电法。接自配电线路上用电设备组的多台设备不可能同时运转，即使都运行的设备又不可能都是满负荷，因此对工业用电设备组的负荷计算，均采用需要系数法和二项式法计算。需要系数法计算比较简单，适用于方案估算并且接近实际负荷，故本厂的负荷计算一律用需要系数法。需要系数法用设备功率乘以需要系数和同时系数，直接求出计算负荷。用这种方法计算时，可由负荷到电源逐级计算，即首先按需要系数法求得车间低压侧有功及无功计算负荷加上本车间变电所变压器的有功及无功损耗，即得本车间变电所高压侧负荷；其次将全厂各车间变电所高压侧负荷相加，同时加上厂区配电线路的功率损耗，再乘以同时系数（有功及无功均取09），便得工厂降压变电站低压侧计算负荷，然后再考虑无功影响及降压变电站主变的功率损耗，其总和就是全厂计算负荷。计算公式用电设备组的计算负荷KWEDCA有功功率（21）（2WLLDK2）KVAR（2TGQCA无功功率3）KVA（22CACAS视在功率4）A（2COS3NACACU计算电流5）负荷计算如下表21所示。表21负荷计算用电设备组额定容量PE（每台）KW/KVA台数功率因数COSTAN需要系数KD有功计算负荷PCA（KW）无功计算负荷QCA（KVAR）视在计算负荷SCA（KVA）计算电流（A）车间变压器有功损耗PTKW车间变压器无功损耗QT（KVAR）异步电动机YR500146304085062082016124992237204543异步电动机Y4501525040840646088005168095241260同步电动机T630M41000209048408160077440177755815车间变压器1号S1110002140091000166976765250510019车间变压器2号S11125021640108000196367900294611782车间变压器3号S11800211608600014440266221668664车间变压器4号S111000214407600016282574624429770车间1015659500466同时系数0909主变低压侧9140934504201019040主变损耗30571122285总计算负荷9446645727041104708总功率因数086第3章电气主接线和变压器的选择31电气主接线的选择311电气主接线的基本要求对电气主接线的基本要求，概括地说应包括安全性、可靠性、灵活性和经济性。1安全性。必须保证在任何可能的运行方式及检修状态下运行人员及设备的安全。2可靠性。能满足各级用电负荷供电可靠性要求。对三级负荷采用单电源供电即可；对于一级和二级负荷占大多数的用户，应由两个独立电源供电；对特殊重要的一级负荷，应由两个独立电源点供电。同时具备下列两个条件的发电厂、变电所的不同母线就属于独立电源（1）每段母线的电源来自不同的发电机；（2）每段母线之间无联系，或虽有联系但当其中一段母线发生故障时，能自动断开联系，不影响其余母线段继续供电。独立电源点是指独立电源来自不同地点，当其中任一独立电源点因故障停电时，并不影响其他电源继续供电。3灵活性。主接线应在安全、可靠的前提下，力求接线简单运行灵活，应能适应各种可能的运行方式的要求。4经济性。在满足以上要求的条件下，力求达到最少的一次投资与最低的年运行费用。5可扩展性。电气主接线在设计时应留有发展余地，不仅要考虑最终接线的实现，同时要兼顾到从初期接线过渡到最终接线的可能和分阶段施工的可行方案，使其尽可能地在保证供电的情况下完成过渡方案的实施。312电气主接线的形式变电所的主接线可以分为有汇流母线的主接线和无汇流母线的主接线两大类。有汇流母线的主接线又可分为单母线接线和双母线接线；无汇流母线的主接线又可分为单元接线、桥式接线和多角接线。35110KV变电所的主接线形式有多种，其中常见的有1线路变压器组接线适用于只有一回进线和一回出线，变电所装设单台变压器的场合。见图31。图31线变组接线2单母线接线所有电源和引出线回路都连接于同一汇流母线上。见图32。3单母线分段接线母线分段后，对于重要的用户可由分别接于两段母线上的两条出线同时供电。在正常情况下，一般采用分列运行方式，即正常时分段断路器QF3是断开的，在QF3上装有备用电源自动投入装置，当任一电源失电后，QF3自动接通，保证全部线路继续供电。见图33。图32单母线接线图33单母分段接线4桥式接线当只有两台变压器和两条线路时，可采用桥式接线。广泛使用于及以下的变电所中，具有两路电源的工厂企业变电所也普遍采用，还可以作为建设初期的过度接线。按桥断路器的位置可分为（1）内桥式接线。桥断路器在进线断路器的内侧（即变压器侧）。适用于进线线路较长，负荷比较平稳，变压器不需经常投切的场合。见图34。（2）外桥式接线。桥断路器在进线断路器的外侧（即进线侧）。适用于进线线路较短，负荷变化较大，变压器需要经常切换或电网有穿越功率经过的的场合。见图35。图34内桥式接线图35外桥式接线313主接线方案的选择1方案比较以上介绍的常见的几种主接线形式其技术比较见表31。表31主接线方案比较方案优点缺点线变组接线接线简单清晰；所使用的设备少，节约投资。主接线中任一设备（包括线路）故障或检修时，全部负荷都将停电，可靠性差。单母接线接线简单清晰；便于进出线；操作方便。母线或连接于母线上的任隔离开关故障或检修时都将响全部负荷的用电，可靠性和灵活性差。单母分段接线接线简单清晰；操作方便；便于扩建；可靠性和灵活性高。增加了断路器的数量，投资较大。内桥接线接线简单清晰；四条回路使用三台断路器，线路投切比较方便。变压器的投切比较复杂。外桥接线装置简单清晰；工作可靠灵活变压器切换比较方便。不适用于线路需要经常切换的情况。2方案确定从表中各种主接线形式的优缺点比较及其适用场合来分析，经济性最好的是线变组接线，一台主变只用一个断路器，且由于是双线变组接线，满足N1供电可靠性要求，在一台主变停运后均能向用户正常供电，所以35KV侧采用线变组接线。6KV侧单母分段接线，用户可由分别接于两段母线上的两条出线同时供电，当任一祖母线故障或检修时，用户仍可通过正常母线继续供电；而两段母线同时故障检修的概率很小，大大提高了对重要用户的供电可靠性。32变压器的选择321变压器类型的选择一般正常环境的变电站，可选用油浸式变压器，且优先选用SL11等系列低损耗电力变压器。在多尘或有腐蚀性气体严重影响变压器安全运行的场所，应所用防尘型或者防腐蚀型变压器，例如SL15等系列全密封式变压器，其具有防震、防尘、防腐蚀的性能，并能与爆炸性气体相隔绝。多层或高层主体建筑内变电所，宜选用干式变压器，例如环氧树脂浇注干式变压器。本变电站属于化工企业，选用油浸式低损耗系列变压器。322变压器台数的选择变压器台数的选择要依据以下原则1为满足负荷对供电可靠性的要求，根据负荷等级确定变压器的台数，对具有大量一、二级负荷或只有大量二级负荷，宜采用两台及以上变压器，当一台故障或检修时，另一台仍能正常工作。2负荷容量大而集中时，虽然负荷只为三级负荷，也可采用两台及以上变压器。3对于季节负荷或昼夜负荷变化较大时，从供电的经济角度考虑；为了方便、灵活地投切变压器，也可选择两台变压器。由于本变电站是两路电源进线，负荷多为一、二级负荷，因此需要两台变压器。323变压器容量的选择变压器的选择要考虑到负荷将来可能增加和改造的可能性，必要时最好留有一定的富余。在负荷系数较低的场合，实际应用中一般都允许变压器超过额定负荷为峰值提供电力，而不必为短时的峰值负荷让变压器选择特别大的容量。实际应用变压器的选择还要考虑到开关电器的电流容量和分断容量以及导体的载流量。本站装有两台主变压器，且两台变压器互为暗备用。每台主变压器的容量应不小于总的计算负荷的60，一般选取为70，即73081470AKVSCANT同时每台主变压器的容量应不小于全部一、二级负荷之和。因此每台主变压器的容量可选为8000KVA。综上，可以选择系列低损耗、低噪声三相双绕组有载调压电力变压器,其技术数据如表32所示。由于变压器出线为短线路，仅需补偿一、二次绕组5电压损失，所以变压器低压侧额定电压为63KV。表32变压器SZ118000/35的技术数据额定电压KV型号额定容量KVA高压低压空载电流空载损耗KW负载损耗KW阻抗电压连结组标号SZ118000/35800035325630669842675YD11外形尺寸为长3980MM，宽2550MM，高3500MM。第4章短路电流计算41短路电流计算的目的和意义短路电流计算是供配电系统设计与运行的基础，主要用于解决以下问题1选择和校验各种电气设备，如断路器、互感器、电抗器、母线等；2合理配置继电保护和自动装置；3作为选择和评价电气主接线方案的依据。42短路点的确定和短路电流计算方法短路一般用户计算短路电流都是为了选择设备的需要，设备安装在哪里，哪里就是计算短路电流的短路点。但当一段导体的阻抗比较小，可以忽略不计时，某一范围内的短路电流值是近似相等的，如高压母线、低压母线、变压器高压侧、变压器低压侧、设备接入端等；人们也常用几个代表性的点来说明某一供电系统的整体短路水平，这几个点就是常说的计算短路电流的短路点。因此选择主变压器高低压侧作为短路点。无穷大容量电源系统的三相短路电流采用标幺值法计算。取元件所在电压等级的平均额定电压为基准电压，并可以近似认为电气设备（除电抗器外）的额定电压与所在电压等级的平均额定电压相等。这样对于多电压级电路，各元件阻抗标幺值无需进行电压换算。首先要根据原始数据计算短路回路中个元件的阻抗及短路回路中的总阻抗。设基准功率为SB，取元件所在电压级的平均额定电压UAV为基准电压UB。本变电站系统图可简化如图41所示。图41变电站系统图设SB100MVA，UBUAV，则有各元件的电抗标幺值如下1系统当系统在最大运行方式下运行时，系统电抗最小，短路电流最大。X1X2XS1MAXXS2MAX01020MAX3KBS9801当系统在最小运行方式下运行时，系统电抗最大，短路电流最小。X1X2XS1MINXS2MIN01471MIN3KBS680135KV架空进线X0040/KM，L18KM。X3X4XL1XL2023372203714AVBUX2变压器X5X6XT09375NTBKS108157由以上计算可画出对应状态下的等值电路图42。图42等值电路图43最大运行方式下短路电流系统最大运行方式下具有最大的短路电流，简化电路为图43最大运行方式下等值电路图主变高压侧短路电流计算从上节的计算可知，当主变的高压侧短路，即K1点发生短路时，系统至主变高压侧的总电抗为XK1X1X3010200233703357K1点的基准电流IB为IB156KAAVUS70所以，K1点短路时，其短路电流的次暂态值为IK1465（KA1KBX35706短路电流冲击值为ISHKSHIK12554651186KA2次暂态短路功率为SUAVIK1374652980MVA33主变低压侧短路电流计算主变低压侧短路，即K2点发生短路。K2点的基准电流IB为IB916KAAVUS33610短路回路的总阻抗为XK2X1X3X501020023370937512732所以，短路电流的次暂态值为IK2719KA2KB73169短路电流冲击值为ISHKSHIK22557191833KA次暂态短路功率为SUAVIK263719785MVA33综上所述短路电流计算结果如下表41所示表41最大运行方式下短路电流计算表短路地点短路点编号短路电流次暂态值（KA）“I短路电流稳态值（KA）I短路电流冲击值（KA）SHI次暂态短路功率“S（MVA）35KV母线K1465465118629806KV母线K2719719183378544最小运行方式下短路电流系统最小运行方式下具有最小的短路电流，简化电路为图44最小运行方式下等值电路图主变高压侧短路电流计算从上节的计算可知，当主变的高压侧短路，即K1点发生短路时，系统至主变高压侧的总电抗为XK1X1X3014710233703808K1点的基准电流IB为IB156KAAVUS70所以，K1点短路时，其短路电流的次暂态值为IK1410（KA1KBX38056短路电流冲击值为ISHKSHIK12554101046KA2次暂态短路功率为SUAVIK1374102628MVA33主变低压侧短路电流计算主变低压侧短路，即K2点发生短路。K2点的基准电流IB为IB916KAAVUS33610短路回路的总阻抗为XK2X1X3X501471023370937513183所以，短路电流的次暂态值为IK2695KA2KBX31869短路电流冲击值为ISHKSHIK22556951772KA次暂态短路功率为SUAVIK263695758MVA33综上所述短路电流计算结果如下表42所示。表42最小运行方式下短路电流计算表短路地点短路点编号短路电流次暂态值（KA）“I短路电流稳态值（KA）I短路电流冲击值（KA）SHI次暂态短路功率“S（MVA）35KV母线K1410410104626286KV母线K26956951772758最大最小运行方式下短路电流计算表43如下所示。表43短路电流计算表短路地点短路点编号运行方式短路电流次暂态值（KA）“I短路电流稳态值I（KA）短路电流冲击值SHI（KA）次暂态短路功率“S（MVA）最大运行方式4654651186298035KV母线K1最小运行方式41041010462628最大运行方式71971918337856KV母线K2最小运行方式6956951772758第5章电气设备的选择电气设备的选择是供配电系统设计的重要内容之一。安全、可靠、经济、合理是选择电气设备的基本要求。在进行设备选择时，应根据工程实际情况，在保证安全、可靠的前提下，选择合适的电气设备，尽量采用新技术，节约投资。电力系统中各种电气设备的作用和工作条件并不完全一样，具体选择方法也不完全相同，但其基本要求是一致的。电气设备选择的一般原则为按正常工作条件下选择设备的额定电流，额定电压及型号，按短路情况下校验设备的热稳定、动稳定以及开关的开断能力。1按正常工作条件选择电器（1）额定电压的选择在选择电器时，一般可按照电器的额定电压不低于装置地点的电网额定电压的条件来选择，即（5MAXWNU1）（2）额定电流的选择电器的额定电流是指在额定周围环境温度下，电器的长期允许电流应不小于该回路在各种合理运行方式下的最大持续工作电流，即（5CANI2）2按短路情况下校验电器（1）短路热稳定性的校验短路电流通过电器时，电器各部分温度应不超过允许值。满足热稳定的条件为（5TITIMA223）式中短路电流的稳态值，KA；I短路电流假想时间，一般取11S；IMAT电器允许通过的热稳定电流和时间，KA；TI设备的热稳定时间，一般厂家提供的热稳定计算时间为3S或4S。（2）短路动稳定性的校验电动力稳定是电器承受短路电流机械效应的能力，亦称动稳定。满足动稳定的条件为（5MAXISH4）式中短路电流冲击值，KA；SHI电器允许通过的动稳定电流，KA。MAX下列几种情况可不校验热稳定或动稳定1）熔断器保护的电器，其热稳定由熔断器时间保证，故可不校验热稳定。2）采用有限流电阻的熔断器保护的设备，可不校验动稳定。3）装设在电压互感器回路中的裸导体和电器可不校验动、热稳定。（3）开关设备断流能力的校验对要求能开断短路电流的开关设备，如断路器、熔断器，其断流容量不小于安装处的最大三相短路容量，即（53MAXMAXKOFKOFIS或5）式中三相最大短路电流与最大短路容量；MAX3AKKSI、断路器的开断电流与开断容量。OF、供配电系统中的各种电气设备由于工作原理和特性不同，选择和校验的项目也有所不同，常用高压电气设备选择和校验项目如表51所示。表51高压一次设备的选择和校验项目选择项目校验项目短路电流序号设备名称额定电压（KV）额定电流（A）装置类型（户内/户外）准确度级热稳定动稳定开断能力（KA）二次容量1高压断路器2电压互感器3电流互感器4高压隔离开关5高压负荷开关6高压熔断器7母线各电压级线路的计算电流35KV线路计算电流为41723083AUSIAVCCA6KV线路计算电流为943603SIAVCCA6KV侧出线最大计算负荷为81508222KVAQPSCACA最大计算电流为93613UIAVCCA51高压断路器的选择断路器是变配电系统中最重要的开关电器，它不仅能通断正常的负荷电流，而且能接通和承受一定时间的短路电流，并能在保护装置的作用下自动跳闸，切除短路故障。因此它对电力系统的安全、可靠运行起着及其重要的作用。51135KV进线断路器35KV侧线路工作电压为35KV，线路计算电流为1724A，短路电流为465，短路电流冲击值为1186。选用VD4M401225手车式断路器。选择结果如下表52所示。表5235KV进线断路器VD4M401225断路器额定值关系计算值结论额定电压405KV线路工作电压35KV合格额定电流1250A线路计算电流1724A合格额定开断电流25KA短路电流465KA合格短路63KA短路电流冲击1186KA合格关合电流值热稳定校验TI2SKA2504IMARTI2SKA2831654满足热稳定性要求5126KV进线断路器主变压器低压侧选用VD4/121250A16KA型真空断路器。选择结果如下表53所示。表53主变低压侧断路器VD4型真空断路器额定值关系计算值结论额定电压12KV线路工作电压6V合格额定电流1250A线路计算电流934A合格额定开断电流16KA短路电流719KA合格短路关合电流40KA短路电流冲击值1833KA合格热稳定校验TI2SKA21046IMARTI2SKA295617满足热稳定性要求5136KV出线断路器6KV出线侧选用VD4/12630A16KA型真空断路器。选择结果如下表54所示。表546KV出线侧断路器VD4型真空断路器额定值关系计算值结论额定电压12KV线路工作电压6V合格额定电流630A线路计算电流90A合格额定开断电流16KA短路电流719KA合格短路关合电流40KA短路电流冲击值1833KA合格热稳定校验TI2SKA21604IMARTI2SKA295617满足热稳定性要求52电流互感器的选择选择的电流互感器应满足变电所中电气设备的继电保护、自动装置、测量仪表及电能计量的要求。1电流互感器的准确度级电流互感器的准确度级是在额定二次负载（一般为5A）下的准确级别，主要有02级（一般用于精密测量）、05级（用于电能计量）、1级（用于盘式指示仪表）、3级（用于过电流保护）、10级（用于非精密测量及继电器）、D级（用于差动保护）。2电流互感器的配置原则（1）凡装有断路器的回路均装设电流互感器，其数量应满足仪表、保护和自动装置的要求。（2）发电机和变压器的中性点侧、发电机和变压器的出口端和桥式接线的跨桥上等均应装设电流互感器。（3）对大接地电流系统线路，一般按三相配置；对小接地电流系统线路，依具体要求按两相或三相配置。52135KV进线电流互感器35KV线路侧选择LDJ135型单相户内环氧树脂浇筑式电流互感器，准确度级为02S（计量），05/10P10/10P10。选择结果如下表55所示。表5535KV线路电流互感器LDJ135型电流互感器关系计算值结论额定电压35KV线路工作电压35KV合格额定电流400A线路计算电流1724A合格极限通过电流峰值130KA短路电流冲击值1186KA合格热稳定校验TI2SKA23961IMARTI2SKA2831654满足热稳定性要求5226KV进线电流互感器6KV线路侧选择LZZBJ910型单相户内环氧树脂浇筑式电流互感器，准确度级为05/10P10/10P10。选择结果如下表56所示。表566KV线路电流互感器LZZBJ910型电流互感器关系计算值结论额定电压10KV线路工作电压6KV合格额定电流8002500A线路计算电流934A合格极限通过电流峰值1575KA短路电流冲击值1833KA合格热稳定校验TI2SKA23961IMARTI2SKA295617满足热稳定性要求5236KV出线电流互感器6KV出线侧2号变压器选用LZZBJ910型单相户内环氧树脂浇筑式电流互感器，准确度级为05/10P30。选择结果如下表57所示。异步电动机YR50014电流互感器额定电流为75A，异步电动机Y45014电流互感器额定电流为50A，同步电动机电流互感器额定电流为150A，1号变压器电流互感器额定电流为100A，3号变压器电流互感器额定电流为100A，4号变压器电流互感器额定电流为100A。表576KV出线电流互感器LZZBJ910型电流互感器关系计算值结论额定电压10KV线路工作电压10KV合格额定电流150200A线路计算电流90A合格极限通过电流峰值565KA短路电流冲击值1833KA合格热稳定校验TI2SKA250615IMARTI2SKA295617满足热稳定性要求53电压互感器的选择35110KV高压配电装置设计规范规定，用熔断器保护的电压互感器可不校验动稳定性和热稳定性。1电压互感器的准确度级电压互感器的准确度级由最大电压比误差和相位误差来区分。电压互感器用于主变压器计量时应选用02级，用于一般电能计量选用05级，用于测量控制选用05级，用于电压测量不应低于1级，用于继电保护不应低于3P级。2电压互感器的接线方式（1）一台单相电压互感器接线一台单相电压互感器接在两相之间，这种接线在三相线路上，只能测量两相之间的线电压，用于连接电压表、频率表及电压继电器等。为了安全起见，二次绕组有一端通常取X端接地。（2）两台单相电压互感器接线两台单相电压互感器V/V形接线。这种接线方式用于表计和继电器的线圈接入AB和CB两相间的线电压。（3）三台单相电压互感器接成Y0/Y0选用三台单相电压互感器接成Y0/Y0，在10KV中性点不接地系统中广泛应用，这种接线方式用来测量线电压、继电保护及绝缘检查。（4）三台单相三绕组电压互感器三相单台三绕组35KV及以上的电压互感器常采用主二次绕组接成星形，用于测量表计、继电保护及绝缘检查。附加的二次绕组接成开口三角形。构成零序电压过滤器，供电给保护继电器和接地信号继电器。3电压互感器的配置原则（1）电压互感器的数量和配置与主接线方式有关，并应能满足测量、保护、同期和自动装置的要求。（2）6220KV电压等级的每组主母线的三相均应装设电压互感器。（3）当需要监视和检测线路侧有无电压时，出线侧的一相上应装设电压互感器。53135KV线路侧电压互感器35KV线路侧选择JDZ935型单相户外环氧树脂浇筑式电压互感器额定一次、二次电压比为35/01/01KV准确度级为3P/05/02。5326KV线路侧电压互感器6KV线路侧选择JDZJ10型单相户内环氧树脂浇筑式电压互感器额定一次、二次电压比为、准确度级为3P/05/02。KV310/54高压熔断器的选择对于保护电压互感器用的高压熔断器，只需按额定电压及断流容量两项来选择。35KV高压熔断器，选用XRNP1405型户内限流式高压熔断器。1额定电压，合格；KVUKNSN355402断流容量,合格。AMAS2981“6KV高压熔断器，选用RN26型户内限流式高压熔断器。1额定电压，合格；KVKNSN662断流容量，合格。AAS57810“55接地开关的选择高压接地开关的作用主要是对于电器设备的检修。通常为了防止检修过程当中来电的突然性，所以必须要将检修设备两端全都接与地面。高压接地开关，基本都为输出负荷接地，当我们检修人员对高压配电柜负荷进行检测时（比如拆装电缆、紧固螺栓等），就必须要断开接地开关，并且要合上配电柜上的接地开关，这样就可以避免突然来电而导致触电事故发生的出现，另外最好要放尽电荷剩余量，这样更有利于日常检修的安全。55135KV侧接地开关35KV侧接地开关选择JN22405/315户内高压接地开关。选择结果如下表58所示。表5835KV侧接地开关项目单位数据额定电压KV405额定短时耐受电流KV315额定短路持续时间S4额定短路关合电流KA80额定峰值耐受电流KA80极间中心距MM280,300,3501MIN工频耐压95额定绝缘水平雷电冲击耐压KV相对地及相间1855526KV侧接地开关6KV侧接地开关选择JN1512/315户内高压接地开关。选择结果如下表59所示。表596KV侧接地开关项目单位数据额定电压KV12额定短时耐受电流KV315额定短路持续时间S4额定短路关合电流KA80额定峰值耐受电流KA80极间中心距MM150,210,2751MIN工频耐压额定绝缘水平雷电冲击耐压KV对地、相间/级间42/4875/8556避雷器的选择金属氧化避雷器是国际上90年代的高科技产品。其采用了非线性伏安特性十分优异的氧气锌电阻片，故而避雷器的徒坡，雷电波，操作波下的保护特性均比传统的碳化硅避雷器有了极大的改善。特别是氧化锌电阻片具有良好的徒坡响应特性，对陡坡电压无迟延，操作残压低，没有放电分散性等优点。从而克服了碳化硅避雷器所固有的因陡坡放电迟延而引起的陡坡放电电压高，操作波放电分散性大而导致操作波放电电压高等缺点，使得坡，操作波下的保护裕度大大地提高，而且在绝缘配合方面，能够作到陡坡，雷电波，操作波的保护裕度接近一致，从而对电力设备提供最佳的保护，进而提高了保护的可靠性。氧化锌避雷器同时具有吸收雷电过电压，操作过电压和工频暂态过电压的能力。复合外套金属氧化锌避雷器是国际90年代的高科技产品。采用整体硅橡胶模压成型，密封性能好，防爆性能优异，耐污秽免清洗，并能减少雾天湿闪发生，耐电蚀抗老化，体积小重量轻，耐碰撞，便于安装和维护。是瓷套避雷器的更新换代产品。56135KV侧避雷器35KV侧避雷器选择HY5WZ51/134。选择结果如下表510所示。表51035KV侧避雷器型号系统额定电压KV避雷器额定电压KV持续运行电压KV直流参考电压（U1MA）陂波冲击电流下残压KV雷电冲击电流下残压KV操作冲击电流下残压KV方波通流容量（2MS）大电流冲击耐受AHY5WZ51/13435514087301541341144001005626KV侧避雷器6KV侧避雷器选择HY5WZ10/27。选择结果如下表511所示。表5116KV侧避雷器型号系统额定电压KV避雷器额定电压KV持续运行电压KV直流参考电压（U1MA）陂波冲击电流下残压KV雷电冲击电流下残压KV操作冲击电流下残压KV方波通流容量（2MS）大电流冲击耐受AHY5WZ10/2761080150310272301506557母线的选择裸露母线的选择应考虑到母线的材料、类型和敷设方式，选出截面积并校验其动、热稳定性，对110KV以上母线还应校验电晕电压。1母线材料和类型的选择母线材料通常为铜、铝。铜的电阻率低，机械强度大，抗腐蚀性强，是很好的母线材料，但价格贵，多应用在空气中含腐蚀性气体的屋外配电装置中。铝的电导率为铜的30，机械强度较差，但它轻、价格便宜，所以广泛用于工厂企业的变电所中。实际应用中，应根据负荷电流的大小、使用场合及经济等因素综合考虑，确定母线的材料。母线的截面形状有矩形、槽型和管型。矩形母线散热条件较好，有一定的机械强度，便于固定和连接，但集肤效应较大，一般只用于35KV及以下的配电装置中；槽型母线机械强度较高，载流量较大，集肤效应较小，一般用于40008000A的配电装置中；管型母线的集肤效应更小，机械强度又高，管内可以通风又通水，通常用于8000A以上的大电流母线。同时矩形母线的散热和机械强度与放置方式有关。当三相母线水平布置时，母线立放比平放的散热好，允许电流大，但机械强度较低，而平放则相反。2母线的热稳定性校验当系统发生短路时，母线上最高温度不应超过母线短时允许的最高温度。母线的热稳定校验方法为（5IMATCISIN6）式中母线截面积及最小允许截面积，MINS、2热稳定系数，一般铜母线为171，铝母线为87；C短路电流的假想时间，一般取11S；IMAT短路电流的稳态值，。IA3母线的动稳定性校验当短路冲击电流通过母线时，母线将承受很大的电动力，如果母线间的电动力超过允许值，会使母线弯曲变形，因此必须校验固定于支柱绝缘子上的每跨母线是否，满足动稳定要求。母线的动稳定校验方法为（1）计算单位长度母线上的电动力（57211073AIFSH7）式中三相短路电流的冲击值，A；SHIA母线的相间距离,M。在10KV小容量装置中，母线水平布置时，相间距离约为250MM350MM；35KV母线水平布置时，约为500MM。（2）计算母线的抗弯矩。（3）计算最大容许跨距（58）LFWLAL1MAX0式中母线的允许抗弯应力，一般铜母线为13729MPA,铝母线为686ALMPA；母线实际跨距。L571主变35KV母线1按允许载流量选择母线35KV母线上的计算电流。ALCA4172在周围环境温度为38时，立放的铜母线TMY253的允许载流量为，满足发热条件。AIIKALALLTAL41728630257250因此，可选择铜母线TMY253。2母线热稳定性校验铜母线的热稳定系数，取假想时间17CSTIMAR1则有，满足热稳定性要求。22MIN3584650TISIMAR3母线动稳定性校验单位长度母线上的电动力为/7481051867321073221MNAIFSH母线抗弯矩为653722MBW铜的允许抗弯应力，因此最大容许跨距为MPAAL9137FLL103748125300761MAX满足动稳定性要求。572主变6KV母线1按允许载流量选择母线6KV母线上的计算电流。ALCA934在周围环境温度为38时，立放的铜母线TMY806的允许载流量为，满足发热条件。AIIKALALLTAL934128405738250因此，可选择铜母线TMY806。2母线热稳定性校验铜母线的热稳定系数，取假想时间17CSTIMAR1则有，满足热稳定性要求。22MIN680490TISIMAR3母线动稳定性校验单位长度母线上的电动力为/8231051837210732721MNAIFSH母线抗弯矩为46063622BW铜的允许抗弯应力，因此最大容许跨距为MPAAL9137MFLL16823104061MAX满足动稳定性要求。58电源进线和出线电缆的选择导线和电缆的选择是供配电系统设计的主要内容之一。导线和电缆是输送及分配电