毕业论文终稿-步进式加热炉同步顶升液压控制系统的设计（送全套CAD图纸 资料打包）

下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763摘要加热炉是将物料或者工件加热的设备。在冶金工业中加热炉习惯上指把金属加热到轧制成锻造温度的工业炉。步进梁式再加热炉是连轧生产线提供钢管再加热所有。它是依靠专用的步进机械使工件在炉内移动的一种机械化炉子。步进梁式加热炉设计一种连续式加热炉它是靠专用的步进机构，按照一定的轨迹运动，使炉内钢料一步一步地向前推进。步进梁式加热炉炉底的结构和传动方式要根据出料的频率和炉子的生产能力决定，它要考虑被加工工件的尺寸参数和工地方面的尺寸大小。所以必须严格计算其内部参数，保证炉子的生产和安全。炉底机械采用双轮斜轨机构。步进梁的升降和平移动作采用液压缸驱动。加热炉炉床由固定梁和步进梁两部分组成，步进梁由双重轮对的多轴框架支撑，其外侧走轮由液压缸驱动，可以在倾斜轨道上滚动，使步进梁作上升或者下降运动。上层托轮直接拖住步进梁，而步进梁则由另两个液压缸带动，实现平移运动。关键词步进梁式加热炉；步进梁；双轮斜轨式机构；液压传动ABSTRACTIIABSTRACTHEATINGFURNACEISTHEMATERIALORWORKPIECEHEATINGEQUIPMENTINTHEMETALLURGICALINDUSTRYINTHEMETALTOHEATINGHABITSHEATEDTOROLLEDINTOTHEINDUSTRIALFURNACETEMPERATUREFORGINGWALKINGBEAMTYPEFURNACEISPROVIDEDTOSTEELROLLINGLINEHEATINGALLAGAINITDEPENDONSPECIALSTEPPINGMACHINERYTOMAKETHEWORKINTHEFURNACESTOVEAMECHANIZEDMOVINGSTEPPINGBEAMFURNACEDESIGNACONTINUOUSREHEATINGFURNACEOFITISTORELYONSPECIALSTEPPINGINSTITUTIONS,ACCORDINGTOCERTAINTRAJECTORY,MAKINGFURNACEOFSTEELMATERIALWITHINSTEPFORWARDSTEPREHEATINGFURNACEBOTTOMSTRUCTUREANDDRIVINGMODEACCORDINGTOTHEMATERIALOFTHEFREQUENCYANDTHEPRODUCTIONCAPACITYOFTHESTOVE,ITSHOULDCONSIDERDECISIONBYTHESIZEOFTHEMACHININGPARAMETERSANDTHESITEOFSIZESOMUSTSTRICTLYCALCULATIONITSINTERNALPARAMETERS,GUARANTEETHEPRODUCTIONANDTHESTOVESAFETYFURNACEBOTTOMMACHINEADOPTSDOUBLEINCLINEDRAILAGENCIESTHERISEANDFALLOFWALKINGBEAMBYHYDRAULICCYLINDERFORPEACEMOVEMENTDRIVENHEATINGFURNACEBEDBYFIXEDGIRDERSANDWALKINGBEAMTWOPARTS,WALKINGBEAMOFBYDOUBLEROUNDMULTIAXIALFRAMEWORK,THELATERALGOROUNDSUPPORTEDBYHYDRAULICCYLINDERDRIVE,CANTILTORBITINROLLINGMAKEWALKINGBEAMRISEORFALLASSPORTTHEUPPERROLLERDIRECTTUGGEDWALKINGBEAM,ANDWALKINGBEAMISDRIVENBYTWOOTHERHYDRAULICCYLINDER,REALIZETHESHIFTMOVEMENTKEYWORDSSTEPPINGBEAMFURNACE，WALKINGBEAM，DOUBLEINCLINEDRAILSYSTEMSCOMMONRAILAGENCIES，HYDRAULICTRANSMISSION目录III目录摘要IABSTRACTII1绪论111步进式加热炉1111步进式加热炉概述1112选题背景4113设计目的5114设计方案72液压系统分析与设计921运动与负载分析9211步进式加热炉原始数据9212步进式加热炉工况速度曲线设计9213计算稳态工作负载11214拟定液压原理图1222液压缸参数及其型号13221平移液压缸受力分析13222初选平移液压系统工作压力14223平移液压缸主要参数及其选取型号14224升降液压缸受力分析16225初选升降液压系统工作压力18226升降液压缸主要参数及其选取型号1823液压泵参数及其型号19231平移液压泵工作压力的确定19232平移液压泵流量的确定19233平移液压泵的选取20234升降液压泵工作压力的确定20235升降液压泵流量的确定20目录IV236升降液压泵的选取2024电动机参数及其型号21241平移液压系统电动机参数及其型号21242升降液压系统电动机参数及其型号2125液压阀件参数及其型号22251平移液压系统阀件参数及其型号22252升降液压系统阀件参数及其型号2226液压油管道的选择22261油管的选用22262液压油管管径的确定23263液压油管管壁厚的验算2327液压油管道的选择24271平移液压系统油箱有效容积24272升降液压系统油箱有效容积243液压系统性能验算2531液压系统压力损失计算25311平移液压系统压力损失25312升降液压系统压力损失2632液压系统发热温升计算26321平移液压系统发热温升27322升降液压系统发热温升274液压同步控制系统的设计2941控制系统29411电液比例位置控制系统29412设计方案30413传感器的选择30414PLC的选择31415控制系统I/O分配34目录V416梯形图编程35结论41参考文献42致谢44附录45目录IX买文档送全套图纸扣扣414951605目录X目录XI目录III目录III目录III绪论单击此处键入1级标题11绪论11步进式加热炉111步进式加热炉概述随着西方资本主义社会在18世纪进入工业革命以来，社会的发展进入到了一个全新的速度。据统计在工业革命以前世界上人均钢铁的使用量是不足5KG。然而，现在的社会发展到人均钢铁拥有量为418KG。越来越多的钢结构出现在社会建设中。所以钢铁一直是现在社会发展的主要材料。甚至一度到了供不应求的状况。这样就促使了钢铁产业的迅速壮大。至2007年，世界钢铁量已经达到了近九亿吨。但是由于技术有限，加上人们对钢铁的运用越加广泛，出现对钢材更多更新的要求。所以钢铁的冶炼技术要不断地改良。1967年第1座步进梁式加热炉投产。中国1979年投产的步进梁式炉长为325米，生产能力为每小时270顿。步进梁式炉比推钢炉具有许多优点，因而成为新建轧钢厂的首选炉型。热轧宽带钢厂的规模正向大型化发展，步进梁式炉的特点之一是炉长不受推钢长度限制，因而能适应轧机的小时产量增长的形势。北京钢铁设计研究总院近20年设计投产的40余座步进炉，已遍及热连轧、型钢、棒线材、带钢、无缝管、开坯、锻压等钢厂以及钢带厂，1994年相继投产的太钢、梅山热连轧厂的步进梁式炉，额定产量分别为180T/H和280T/H，重庆钢铁设计研究院为攀钢1450热连轧厂设计的步进梁式炉，额定产量为150T/H，也在1992年投产。早期加热炉内部是用一种连续式推钢机，它的作用是将钢锭或钢坯依次推入炉内。在端出料的加热炉中，推钢机可以将加热好的钢坯从加热炉的另一端推出去。在侧出料的加热炉中，推钢机将钢坯推出至出料位置，再由出钢机将钢锭推出去；现在大多数采用的是步进式移动装置。步进式加热炉加热温度均匀，加热时间快，产量高，生产灵活性大，必要时可以将炉内坯料排空。加热时，坯料下表面的水管黑印小，坯料温度均匀，加热的效率也比较高。加热特殊钢材是，能满足对坯料表面质量（氧化、脱碳、划伤等）的高度要求；加热大型板材时，由于板坯温度均匀，有利于减少轧制时的厚度差。所以目前步进式炉在热轧板带车间以及中小型轧钢车间都得到了广泛的应用。绪论单击此处键入1级标题2从上世纪50年代起由于步进式加热炉移动装置的出现并且日渐成熟，在许多钢板和小型型钢生产中得到了很好的应用。作为现代冶金行业普遍采用的一种加热炉，他的优点值得我们学习。步进式加热炉的结构A、炉底结构从炉子的结构看，步进式加热炉分为上加热步进式炉、上下加热步进式炉、双步进梁步进式炉等。上加热步进式炉顾名思义只有上部有加热装置，固定梁和移动梁是耐热金属制作的，固定炉底是耐火材料砌筑的。这种炉子基本上没有水冷构件，所以热耗较低。这种炉子只能单面加热，一般用于较薄钢坯的加热。与推钢式加热炉一样，为了满足加热大钢坯的需要，步进式炉也逐步发展了下加热的方式，出现了上下加热的步进式加热炉。这种炉子相当于把推钢式炉的炉底水管改成了固定梁和移动梁。固定梁和移动梁都是用水冷立管支承的。梁也由水冷管构成，外面用耐火可塑性包扎，上面有耐热合金的鞍座式滑轨，类似推钢式加热炉的炉底纵水管。炉底是架空的，可以实现双面加热（步进式炉钢坯与钢坯不是紧靠在一起，中间有空隙，可认为是四面受热）。下加热一般只能用侧烧嘴，因为立柱挡住了端烧嘴火焰的方向，如果要采用端烧嘴，需要改变立柱的结构型式。上加热可以用轴向端烧嘴，也可以用侧烧嘴或炉顶烧嘴供热。考虑到轴向烧嘴火焰沿长度方向的温度分布和各段温度的控制，某些大型步进式炉在上加热各段之间的边界上有明显的炉顶压下，而下加热各段间设有段墙，以免各段之间温度的干扰；因此这样的步进式炉沿炉子长度温度调节有更大的灵活性，如果炉子宽度较大，火焰长度又较短时，可以在炉顶上安装平焰烧嘴。B、传动机构步进式炉的关键设备是移动梁的传动机构。传动方式分机械传动和液压传动两种。目前广泛采用液压传动的方式。现代大型加热炉的移动梁及上面的钢坯重达数百吨，使用液压传动机构运行稳定，结构简单，运行速度的控制比较准确，占地面积小，设备重量轻，比机械传动有明显的优点。液压传动机构如图212所示。图212B、图212C、图212D三种结构型式目前是比较常见的。我国应用较普遍为图212C所示的斜块滑轮式。以斜块滑轮式为例说明其动作的原理步进梁（移动梁）由升降用的下步进梁和进退用的上步梁两部分组成。上步进梁通过辊轮作用在下步进梁上，下步进梁通过倾斜滑块支承在辊子上。上下步进梁分别由两个液压油绪论单击此处键入1级标题3缸驱动，开始时上步进梁固定不动，上升液压缸驱动下步进梁沿滑块斜面抬高，完成上升运动。然后上升液压缸使下步进梁固定不动，水平液压缸牵动上步进梁沿水平方向前进，前进行程完结时，以同样方式完成下降和后退的动作，结束一个运动周期。为了避免升降过程中的振动和冲击，在上升和下降及接受钢坯时，步进梁应该中间减速。水平进退时开始与停止也应该考虑缓冲减速，以保证梁的运动平稳，避免钢坯在梁上擦动。办法是用变速油泵改变供油量来调整步进梁的运行速。由于步进式炉很长，上下两面温度差过大，线膨胀的不同会造成大梁的弯曲和隆起。为了解决这个问题，目前一些炉子将大梁分成若干段，各段间留有一定的膨胀间隙，变形虽不能根本避免，但弯曲的程度大为减轻，不致影响炉子的正常工作。C、密封机构为了保证步进炉活动梁（床）能正常无阻碍地运动，在活动梁（床）和固定梁（床）之间要有足够的缝隙，缝隙一般为25MM或30MM，对步进梁来说则在梁支撑（或水管）穿过炉底部分有保证它运动的足够大的开孔。这些缝隙或开孔的存在虽然是必要的，但也容易吸入冷风，影响加热质量和降低燃料利用率，也可能造成炉气外逸，危害炉底下部设备，对轧钢用步进炉则必须考虑密封问题，目前有两种密封结构，一是滑板式密封，一是水封，前者密封较差，尤其当滑板受热变形后更不能起到密封作用，水封是用得最多的结构，密封效果比较好，水封由水封槽和水封刀两部分组成，分开式和闭式两种结构，开式结构有动床和定床二重水封刀，便于清渣；闭式结构仅有动床水封刀，优点是占用空间小，紧凑。动床端头水封槽的宽度要保证大于动床水平行程的长度，水槽下部开有集渣斗，由炉底缝隙中掉落的氧化铁皮随水流定期放出。这里不得不提到的是，之所以在20世纪50年代才采用（相对于钢铁钢铁行业来说），是因为液压传动本身的特殊才致使其发展较为缓慢。到20世纪初液压传动技术从理论到实际运用才基本成熟。在21世纪液压技术的运用则标志着一个国家基础工业发展水平。在步进式加热炉移动装置液压传动系统中，液压传动作为提供动梁运动的动力源起着至关重要的作用。如何设计高质量的液压装置则直接成为影响钢坯的烧结质量。早期加热炉内部是用一种连续式推钢机，它的作用是将钢锭或钢坯依次推入炉内。在端出料的加热炉中，推钢机可以将加热好的钢坯从加热炉的另一端推出去。在侧出料的加热炉中，推钢机将钢坯推出至出料位置，再由出钢机将钢锭推出去；绪论单击此处键入1级标题4现在大多数采用的是步进式移动装置。步进式加热炉加热温度均匀，加热时间快，产量高，生产灵活性大，必要时可以将炉内坯料排空。加热时，坯料下表面的水管黑印小，坯料温度均匀，加热的效率也比较高。加热特殊钢材是，能满足对坯料表面质量（氧化、脱碳、划伤等）的高度要求；加热大型板材时，由于板坯温度均匀，有利于减少轧制时的厚度差。所以目前步进式炉在热轧板带车间以及中小型轧钢车间都得到了广泛的应用。加热炉步进式移动装置液压传动系统主要是由动梁和静梁组成。当钢坯被推进加热炉后将其置于静梁上的，此时钢坯开始被加热升温。加热炉是轧钢工业必须配备的热处理设备。随着工业自动化技术的不断发展，现代化的轧钢厂应该配置大型化的、高度自动化的步进梁式加热炉，其生产应符合高产、优质、低耗、节能、无公害以及生产操作自动化的工艺要求，以提高其产品的质量，增强产品的市场竞争力。我国轧钢工业的加热炉型有推钢式炉和步进式炉两种，但推钢式炉有长度短、产量低，烧损大，操作不当时会粘钢造成生产上的问题，难以实现管理自动化。由于推钢式炉有难以克服的缺点，而步进梁式炉是靠专用的步进机构，在炉内做矩形运动来移送钢管，钢管之间可以留出空隙，钢管和步进梁之间没有摩擦，出炉钢管通过托出装置出炉，完全消除了滑轨擦痕，钢管加热断面温差小、加热均匀，炉长不受限制，产量高，生产操作灵活等特点，其生产符合高产、优质、低耗、节能、无公害以及生产操作自动化的工艺要求。全连续、全自动化步进式加热炉。112选题背景轧钢厂在热轧钢材时，需要对钢坯进行加热。为了更好的保证钢材表面质量，使钢坯受热均匀，采用了步进加热方式。钢坯在加热过程中其前移为矩形运动；即活动梁上升，将钢坯从固定梁上托起；活动梁前移，使钢坯前步进一次；活动梁下降，将钢坯放在固定梁上；活动梁后退到原始位置完成一个工作循环。步进加热克服了直推式加热时钢坯下表面与支撑梁（固定梁）移动摩擦所产生的表面磨损；同时，克服了直推式的钢坯间相互靠拢的情况，可以使钢坯散开通过炉底，有利于钢坯的加热。由于步进加热独特的优越性，使其在现代冶金工厂得到了广泛的应用。步进式钢坯加热炉产品质量好，热效率高，操作灵活，适用于多种型材坯料的连续式加热。绪论单击此处键入1级标题5步进式连续加热炉靠炉底或水冷金属梁的上升、前进、下降、后退的动作把料坯一步一步地移送前进的连续加热炉。炉子有固定炉底和步进炉底，或者有固定梁和步进梁。前者叫做步进底式炉，后者叫做步进梁式炉。加热炉炉床由固定梁和步进梁组成。步进梁由双重轮对的多轴框架支撑，外侧走轮由升降缸驱动，从而使步进梁作上升或者下降运动。上层托轮直接托住步进梁，而步进梁直接由另一液压缸带动，可在托轮上作前进和后退运动，从而使步进梁作前进和后退运动。通过缸的操作，使步进梁做矩形迹运动，各段运动的形式可以调节，操作方式可以连续或者手动操作。同一液压油源提供步进梁传动，可以同时或交替动作；并可以逆向运动，用作为倒空炉内钢坯之用。液压传动有着其不可替代的优越性，主要表现在A、可以获得很大的输出力或力矩，而结构并不复杂；B、可以实现较大范围的无级调速，且可在运行中直接调节；C、易于实现过载保护；D、动作灵敏，启动，停止和换向响应快，冲击小；E、自润滑性能好；F、易于实现通用化，系列化和标准化，设计组装周期短；G、易于实现自动化与智能化与数控技术相结合。本课题的设计内容是设计一个步进式加热炉同步顶升的液压系统。113设计目的由于步进炉的特点是步进周期短，运动速度较高，惯性负载大，连续工作，可靠性要求高等，所以根据这些特点系统采用液压控制比较适宜。当今，随着液压机械自动化程度的飞速发展，液压元件应用数量急剧增加，元件小型化，系统集成化是必然的发展趋势。特别是近十年来，液压技术与传感技术，微电子技术紧密结合，出现了许多诸如电液比例控制阀，数字阀，电认伺服液压缸等机（液）电一体化元器件，使液压技术在高压，告诉，大功率，节能高效，低噪声，使用寿命长，高度集成化方面取得了重大进展。所以，随着冶金轧钢工艺自动化程度的不断提高，步进式加热炉以其灵活的加热方式，加热质量好，炉长不受限制，操作方便，易于实现自动控制等优点，被愈绪论单击此处键入1级标题6来愈多新建的轧钢加热炉采用。液压传动传动因其体积小，负荷大，易于实现机电一体化控制等优势，在步进式加热炉中有广泛的应用。步进式加热炉有着其他加热炉无法比拟的优点，诸如，不拱钢，不粘钢，氧化烧损少，脱碳少，加热时间短，加热操作灵活，易于和轧制节奏相匹配，加热过程中不划伤，炉子长度不受限制（从理论上讲）自动化程度高，易于采用计算机控制等优点。因此尽管步进炉第一次投资费用较高，但是1967年4月由美国德兰公司设计的二面供热的步进梁式炉首先在美国格兰那特城钢铁公司问世以来，接着同年5月由日本中外炉公司为名古屋钢铁厂设计的世界上第二座步进梁式炉又相继投产，以后步进式加热炉在世界上获得了长足的发展。和推钢式连续加热炉相比，步进式炉具有以下优点（1）加热灵活。在炉长一定的情况下，炉内坯料数目是可变的。而在连续加热炉中则是不可变的，那样加热时间就受到限制。例如炉子产量降低一半时，则炉内坯料加热时间就会延长一倍，对有些钢种来说这是不利的，而步进炉在炉子小时产量变化的情况下可以通过改变坯料间距离来达到改变或保持加热时间不变的目的。（2）加热质量好。因为在步进炉内可以使坯料间保留一定的间隙，这样扩大了坯料受热面，加热温度比较均匀，钢坯表面一般没有划伤的情况，两面加热时坯料下表面水管黑印的影响比般推钢式连续加热炉的要小些。（3）炉长不受限制。对连续加热炉来说炉长受到推钢长度的限制，而步进炉则不受限制。而且对于不利于推钢的细长坯料、圆棒、弯曲坯料等均可在步进炉内加热。（4）操作方便。改善了劳动条件，在必要时可以将炉内坯料全部或部分退出炉外，开炉时间可缩短；由于不容易粘钢，因此可减轻繁重的体力劳动；和轧机配合比较方便、灵活。（5）可以准确地控制炉内坯料的位置，便于实现自动化操作。尤其是近10多年来，随着轧钢技术向着连续化，大型化，自动化，多品种，高精度的发展，步进式加热炉为适应工艺的要求，也朝着大型化，多功能，高产，低消耗和操作集成自动化的方向迈进。可以预见，随着液压技术的不断进步，更加高自动化的加热炉会被人们所应用。绪论单击此处键入1级标题7114设计方案步进炉的机械结构采用的是斜坡滚轮式液压传动。水平移动和升降都由液压缸驱动,步进框架下面的滚轮沿斜台面升降。这种结构有两层框架,下层是提升框架。上层为水平移动框架。在提升框架的上面和下面均安有滚轮,每个下滚轮放在一个斜台面上,上滚轮供平移框架移动用，移动缸通过曲柄连杆和旋转接头与上框架连接,提升缸用旋转接头直接与下框架连接。下框架用斜面辊导向,上框架用水平辊导向。加热炉的步进机构和液压系统主要由双层步进框架，液压缸，液压泵以及各种阀件组成。如图上一层为行进框架，下一层为升降框架。行进框架是通过支撑辊和辊道落在升降框架上，升降框架也通过支撑辊和辊道落在基础上。当升降框架在在升降液压缸驱动下沿斜轨道左升降运动时，步进梁和行进框架也一起作垂直方向的升降运动，在平移液压缸的驱动下，在水平方向作进退运动，从而完成整个周期循环动作。对液压系统的改进对原有系统中举升液压缸水平拉动动梁上升的部分，可以改为将此液压缸放置在炉底，同时让液压缸与上升滚轮的斜面保持同样的斜度。这样就有效的解决了拉力大，液压缸有杆腔推动无杆腔做大功率运动的情况，同时也减小了液压缸的尺寸，便于设计和安装。步进梁动作如图1所示图1步进梁动作示意图步进梁的升降和平移均采用电液比例阀来控制，其优点是控制调整灵活方便，工作平稳。在设计过程中，应该考虑到步进梁平移时可能会产生很大的惯性冲击，绪论单击此处键入1级标题8实现加速、减速、匀速，从而实现动梁对热坯的轻托、轻放，以及通过加、减速有效降低动梁因运动惯性引起的机械冲击，下降的时候依靠自身自重下降。通过PLC编程设置加减速曲线，既避免了冲击对设备造成的伤害，又提高了系统的定位精度，通过PLC控制达到同步顶升精度要求。步进梁动作轨迹如图2所示图2步进梁动作轨迹图液压系统分析与设计单击此处键入1级标题92液压系统分析与设计21运动与负载分析211步进式加热炉原始数据步进梁和炉底总质量G300103KG，其中；行进框架及其以上部分质量G1200103KG行进框架以下部分质量G2100103KG炉子总长2195M，其中；炉底长1710M步进梁长L1920M炉子宽1100M坯料规格BBL01201295M最大升降高度HH1H200500501M最大水平移距S06M辊轮D065M；D016M最大步进钢坯根数4根升降液压缸2个；平移液压缸2个步进周期21S其中上升4S，前进65S，下降4S，后退65S支承辊有2排，每排4组，每组上下各有两个辊，一共16个棍212步进式加热炉工况速度曲线设计步进式加热炉的工作循环为步进梁依次为上升，水平前进，下降，水平后退运动。步进炉运动时，上升为两个液压缸顶升，前进后退为两个液压缸，下降靠自重下降。液压系统分析与设计单击此处键入1级标题10现在对炉底步进梁的动作如图3所示图3（阴影部分为步进梁）为步进梁从起始位置（后下位）上升（上升过程中接料）上升到位（后上位）前进前进（前上位）下降（下降过程中交料）下降到位（前下位）后退后退到位（即起始位置）图3步进式加热炉炉底机械步进梁的运动过程为了实现对钢坯的轻拿轻放，设计了活动梁托钢坯放钢坯的加减速曲线，这样大大降低了在对钢坯步进的过程中，对坯料所造成的直接冲击。液压系统分析与设计单击此处键入1级标题11首先，活动梁上升，在15S内达到005M/S的速度，然后直接减速，在05S的时间内减小到速度为0M/S，这样，活动梁达到固定梁面钢坯下，实现无冲击托起钢坯。托起钢坯后，继续加速。在15S内达到005M/S的速度，然后直接减速，在05S的时间范围内速度降为0M/S，达到顶升高度。然后，高度不变，平移缸开始动作。在15S的时间内，达到012M/S，使步进梁做平移运动。以012M/S的速度运行35S后，在15S的时间内又降到0M/S。平移结束。下降和后退同顶升和前进工况速度相同。步进梁的动作方式有周期方式和踏步方式，周期方式用于运送钢管向前移动，而踏步方式用于等待出钢。步进梁的周期方式活动梁上升100MM，前进600MM，下降100MM，后退600MM，钢管前进一个齿距。步进式加热炉工况速度曲线如图4固定梁面15S005M/S05S15S35S012M/S钢坯上升前进下降后退图4步进式加热炉工况速度曲线213计算稳态工作负载1加热炉整炉加热根数NL/BA128根；L步进梁长（1920M）B断面边长（012M）A钢坯间隔（003M）2炉内钢坯总质量单根QRBBL7801201295105103KGR钢比重（78T/M3）B断面边长（012M）L钢坯长度（95M）液压系统分析与设计单击此处键入1级标题12总质量QNQ128105103134103KG3各工况总稳态载荷W上升工况H1段未抬起钢坯WG300103KGH2段抬起了钢坯WGQ300103134103434103KG前进工况WG1Q200103134103334103KG下降工况同上升工况后退工况WG1200103KG214拟定液压原理图步进梁的升降和平移速度均采用电液比例阀来控制，为了使步进梁能在X,Y方向的任意位置上较长时间内可靠地自锁。在进入液压缸的油路上采用了双向液压锁进行长时间的自锁。用变量泵供油，用安全阀起安全保护作用。根据以上要求，反复修改后拟定以下液压系统原理图。图5步进式加热炉液压系统原理图液压系统分析与设计单击此处键入1级标题1322液压缸参数及其型号221平移液压缸受力分析步进式加热炉在平移运动时候，作用力如图6。图6步进式加热炉平移运动受力分析由实际工作状态可知，平移液压缸前进工况为受力最大工况因为平移液压缸为2个，所以，计算平移缸最大负载F进MAXF进MAXFRFA/2；FR摩擦阻力FA惯性力依据表1，选取滚动摩阻系数取005103M表1滚动摩阻系数材料名称/（MM）软钢钢05铸铁铸铁05轮胎路面210钢质车轮钢辊道005软木软木15所以，最大滚动摩阻力偶矩MAX1WG0051033341039816366NM取滚动轴承摩擦系数取0015所以，滚动轴承摩擦阻力矩MAX2WGD/2001533410398016/2564627NM所以，摩擦阻力为FRMAX1MAX2/D/216366564627/065/21788KN液压系统分析与设计单击此处键入1级标题14惯性力FAMV/T334103012/151782KN所以，平移液压缸最大负载为F进MAXFRFA/2（17881782）/21785KN222初选平移液压系统工作压力因为平移缸最大工作负载经过计算为1785KN依据液压传动表92，93；初估液压系统工作压力为4MPA取液压缸的机械效率取095223平移液压缸主要参数及其选取型号液压缸内径D和活塞杆直径D的确定根据表2，确定D/D2/1表2液压缸内径与活塞杆直径关系按机床类型选取D/D按液压缸工作压力选取D/D机床类别D/D工作压力PMPAD/D磨床、研床020320203插床、拉床、刨床052505058钻、镗、车、铣床0757062070707P/4D2F进MAX/式中P4MPA，D/D2/1解得D00774M；D00387M依据表3，表4圆整后取值D80MM；D40MM液压系统分析与设计单击此处键入1级标题15表3液压缸内径尺寸系列MM（GB234880）810121620253240506380（90）100（110）125（140）160（180）200（220）250320400500630表4活塞杆直径系列MM（GB234880）456810121416182022252832364045505663708090100110125140160180200220250280320360400液压缸工作行程的确定因为，平移液压缸执行机构的最大行程为06M依据表5选取平移液压缸工作行程为630MM表5液压缸活塞行程参数系列MM（GB234880）2550801001251602002503204005006308001000125016002000250032004000选择液压缸的规格由上述要求，选择液压缸的型号为YHG1C80/45660液压缸参数如下工作压力63MPA缸径80MM杆径45MM最大行程660MM验算选取液压缸的稳定性当液压缸支撑长度时，须考虑活塞杆弯曲稳定性并进行验算。DLB150液压缸的支撑长度是指活塞杆全部外伸时，液压缸支点与活塞杆前进端连接处之间的距离。为了保证活塞杆不产生纵向弯曲，满足压杆的稳定，活塞杆的推力与极限力的关系FKNKF1（N）式中F1液压缸推力FK极限力NK安全系数，一般取NK24液压系统分析与设计单击此处键入1级标题16选用欧拉公式求计算活塞杆的极限临界力FK2EJ/（NL1）2N系数，与安装形式有关，对于该种安装形式取N1E弹性模量，对于钢E021106N/MM2J活塞杆断面回转惯量，JD4/64（MM4）经计算得出极限力FK956KN此时，NSFK/F1956/17855356NK,说明此液压缸压杆稳定性是安全的。224升降液压缸受力分析步进式加热炉在升降运动时候，作用力如图7。FA1FA2FR1FR2图7步进式加热炉升降运动受力分析受力最大工况在H2段，即托起钢以后的工况；计算升降缸最大负载F升MAXH2段抬起钢管的稳态载荷为WGQ300103134103434103KG行进框架及其以上部分载荷为WG1Q334103KG行进框架以下部分载荷为WG2100103KG升降液压缸为2个；计算升降缸最大负载F升MAXF升MAXF稳FRFA/2F稳升降液压缸稳态负载；FR摩擦阻力；FA惯性力；稳态负载F稳F稳WGSINGQGSIN43410398SIN1288429KN液压系统分析与设计单击此处键入1级标题17惯性力FAFAFA1SINFA2；FA1上辊轮与行进框架相对运动时的惯性力；FA1WV/TG1QV/T334005/151113KNFA2下辊轮与斜面相对运动时的惯性力；FA2WV/SIN/TG2V/SIN/T100005/SIN12/151667KN所以惯性力为FAFA1SINFA21113SIN1216671898KN摩擦阻力FRFRFR1COSFR2；FR1上辊轮与行进框架相对运动时摩擦阻力；滚动摩阻系数取005103；WG1QGFA1334981113328433KN最大滚动摩阻力偶矩MAX1W00510332843310316422NM滚动轴承摩擦系数取0015滚动轴承摩擦阻力矩MAX2WD/20015328433103016/2566547NMFR1MAX1MAX2/D/216422566547/065/21794KNFR2下辊轮与斜面相对运动时摩擦阻力；滚动摩阻系数取005103；WGQGFA1COS434981113COS12417114KN最大滚动摩阻力偶矩MAX1W00510341711410320856NM滚动轴承摩擦系数取0015液压系统分析与设计单击此处键入1级标题18滚动轴承摩擦阻力矩MAX2WD/20015417114103016/2719522NMFR2MAX1MAX2/D/220856719522/065/22278KN所以摩擦阻力为FRFR1COSFR21794COS1222784033KN因为升降液压缸为2个；计算升降缸最大负载F升MAXFMAXF稳FRFA/28842940331898/24718KN225初选升降液压系统工作压力因为升降液压缸的最大工作负载经过计算为4718KN依据上图液压传动表92，93；初估液压系统工作压力为20MPA液压缸的机械效率取095226升降液压缸主要参数及其选取型号液压缸内径D和活塞杆直径D的确定P/4D2FMAX/；P20MPA，D/D07解得D01779M；D01245M依据上表3，表4圆整后取值D180MM；D125MM液压缸工作行程的确定升降液压缸执行机构的最大行程为01/SIN1205M依据表5选取升降液压缸工作行程为500MM选择液压缸的规格由上述要求，选择液压缸的型号为CD250B/180/125600A液压缸参数如下缸径180MM杆径125MM工作压力25MPA最大行程600MM液压系统分析与设计单击此处键入1级标题19当液压缸支撑长度时，须考虑活塞杆弯曲稳定性并进行验算。DLB150液压缸的支撑长度是指活塞杆全部外伸时，液压缸支点与活塞杆前进端连接处之间的距离。显而可见，选择的此升降液压缸支撑长度远远小于10倍的活塞杆杆径，无需稳定性验算。23液压泵参数及其型号231平移液压泵工作压力的确定确定液压泵的最大工作压力PPP1PP1液压缸或液压马达最大工作压力；P从液压泵出口到液压缸或液压马达入口之间总的管路损失。P的准确计算要待元件选定并绘出管路图时才能进行，初算时可按经验数据选取管路简单、流速不大的，取P（0205）MPA；管路复杂，进口有调阀的，取P（0515）MPA。该液压系统取管路损失为06MPA所以液压泵的最大工作压力为PPP1P40646MPA232平移液压泵流量的确定确定液压泵的最大流量QPK（QMAX）K系统泄漏系数，一般取K1113；QMAX同时动作的液压缸或液压马达的最大总流量液压缸的最大流量QMAXAVMAX/4D2008314/40082008000040192M3/S2412L/MIN所以液压泵的最大流量QPK（QMAX）12241225789L/MIN液压系统分析与设计单击此处键入1级标题20233平移液压泵的选取选择液压泵的规格根据以上求得的PP和QP值，按系统中拟定的液压泵的形式，从产品样本或本手册中选择相应的液压泵。为使液压泵有一定的压力储备，所选泵的额定压力一般要比最大工作压力大2560。由上述要求，选择液压泵型号为双作用叶片泵YB163液压泵参数如下公称压力63MPA转速960R/MIN排量63ML/R（6048L/MIN）234升降液压泵工作压力的确定确定液压泵的最大工作压力PPP1PP1液压缸或液压马达最大工作压力；P从液压泵出口到液压缸或液压马达入口之间总的管路损失。P的准确计算要待元件选定并绘出管路图时才能进行，初算时可按经验数据选取管路简单、流速不大的，取P（0205）MPA；管路复杂，进口有调阀的，取P（0515）MPA。所以液压泵的最大工作压力为PPP1P2006206MPA235升降液压泵流量的确定确定液压泵的最大流量QPK（QMAX）K系统泄漏系数，一般取K1113；QMAX同时动作的液压缸或液压马达的最大总流量液压缸的最大流量QMAXAVMAX/4D2005314/4018200500012717M3/S763L/MIN所以液压泵的最大流量QPK（QMAX）12763218312L/MIN236升降液压泵的选取由上述要求，选择液压泵型号为双作用叶片泵PV2R3125液压系统分析与设计单击此处键入1级标题21液压泵参数如下额定压力21MPA转速1500R/MIN排量125ML/R（1875L/MIN）24电动机参数及其型号241平移液压系统电动机参数及其型号液压泵的总效率，参考表9取液压泵的总效率为07PPPQP/PP液压泵的最大工作压力46MPAQP液压泵的最大流量5789103/60M3/SPPPQP/461065789103/0760634KW所以选取电机型号Y160M6电机参数如下三相异步电机功率75KW转速960R/MIN242升降液压系统电动机参数及其型号PPPQP/PP液压泵的最大工作压力206MPAQP液压泵的最大流量1875103/60M3/S取液压泵的总效率为07PPPQP/2061061875103/07609196KW所以选取电机型号Y250M4电机参数如下三相异步电机功率103KW转速1480R/MIN液压系统分析与设计单击此处键入1级标题2225液压阀件参数及其型号251平移液压系统阀件参数及其型号根据系统的工作压力和实际通过该阀的最大流量，来选用液压阀的型号。溢流阀按照泵的最大流量进行选用；控制阀的流量一般需要比实际流量大些。经上面计算平移液压系统最大工作压力为46MPA最大流量5789L/MIN所以选择阀件型号比例换向阀型号34BY10G额定流量85L/MIN最高使用压力8MPA液控单向阀型号CPT04额定流量75L/MIN最高使用压力10MPA溢流阀型号YD10B推荐流量63L/MIN调压范围1010MPA压力表型号YXC150测压范围010MPA过滤器型号WU63180过滤精度180UM流量63L/MIN252升降液压系统阀件参数及其型号经上面计算升降液压系统最大工作压力为206MPA最大流量18312L/MIN所以选择阀件型号比例换向阀型号34BY25G最大流量250L/MIN最高使用压力315MPA液控单向阀型号CPG10额定流量300L/MIN最高使用压力25MPA溢流阀型号YFLBF32H4推荐流量200L/MIN调压范围16315MPA压力表型号YXC150测压范围025MPA过滤器型号WU250180过滤精度180UM流量250L/MIN26液压油管道的选择261油管的选用液压系统中，常用的油管有钢管，铜管，耐油橡胶管和塑料管。其特点和适用范围液压系统分析与设计单击此处键入1级标题231015钢冷拔无缝钢管，适用压力为2532MPA，它耐高温，高压，刚性好，不易弯曲。紫铜管用于压力小于10MPA，黄铜管用于可承受较强压力25MPA，紫铜管抗震能力弱，易氧化，是贵重材料，尽量少用。橡胶管用于连接有相对运动的液压件。由耐油橡胶夹以13层钢丝编织网或钢丝缠绕而成，层数越多，耐压越高。特点是装拆方便，能吸收液压冲击，但是价格贵，寿命短。塑料管用于回油路或者泄油路，耐压05MPA。其特点是装拆方便，价廉，但是只能用于低压，不耐高温。根据以上综合考虑，选取油管为无缝钢管和塑料管。262液压油管管径的确定根据流经管内的流量确定管子的内径D2/4Q/VQ流过管道的流量；V管道中许可的流速；根据液压传动系统P168表77可知；装有过滤器的吸油管路许可流速范围0515M/S；液压系统压油管道许可流速范围35M/S；液压系统回油管道许可流速范围23M/S；取吸油管路流速1M/S，压油管道流速4M/S，回油管道流速25M/S平移液压系统通过最大流量为5789L/MIN升降液压系统通过最大流量为18312L/MIN根据D2/4Q/V，所以；根据标准管道内径取平移吸油管路D35MM；外径D40MM取平移压油管路D18MM；外径D23MM取平移回油管路D26MM；外径D32MM取升降吸油管路D66MM；外径D75MM取升降压油管路D32MM；外径D37MM取升降回油管路D40MM；外径D50MM263液压油管管壁厚的验算管道壁厚的验算液压系统分析与设计单击此处键入1级标题24PD/2P为管道的最高工作压力PAD为管道内径M为管道材料的许用应力PA,B/NB为管道材料的抗拉强度PA对于无缝钢管来说，PA590MPAN为安全系数,对钢管来说,P175MPA时,取N4平移PD/246MPA0018M/2590MPA/8056MM验算得出平移压油管选用得当，壁厚完全满足使用要求。升降PD/2216MPA0032M/2590MPA/4235MM验算得出升降压油管选用得当，壁厚完全满足使用要求。27液压油管道的选择271平移液压系统油箱有效容积合理确定油箱容量是保证液压系统工作的重要条件，根据经验公式有效容积V0QV0油箱容量，单位为LQ液压泵总额定流量，单位为L/MIN经验系数，其数值取值如下低压系统24；中高压系统510平移液压系统液压泵最大流量为5789L/MIN考虑到加热炉附近的高温环境和液压油箱的散热状况，选择4所以，平移液压系统油箱有效容积V0Q45789024M3272升降液压系统油箱有效容积升降液压系统液压泵最大流量为18312L/MIN考虑到加热炉附近的高温环境和液压油箱的散热状况，选择6所以，升降液压系统油箱有效容积V0Q61831211M3液压系统性能验算单击此处键入1级标题253液压系统性能验算液压系统初步设计是在某些估计参数情况下进行的，当各回路形式、液压元件及联接管路等完全确定后，针对实际情况对所设计的系统进行各项性能分析。对一般液压传动系统来说，主要是进一步确切地计算液压回路各段压力损失、容积损失及系统效率，压力冲击和发热温升等。根据分析计算发现问题，对某些不合理的设计要进行重新调整，或采取其他必要的措施。31液压系统压力损失计算311平移液压系统压力损失压力损失包括管路的沿程损失P1，管路的局部压力损失P2和阀类元件的局部损失P3，总的压力损失为PP1P2P3计算系统压力损失，必须知道管道的直径和管道的长度。平移液压系统管道为D18MM，长度定为1M，通过最大流量为5789L/MIN，油液的运动粘度R65MM/S运动油液密度09174103KG/M3先判断流动状态,由雷诺数V4Q/D245789103/001826038/SREVD/R380018/651051052此雷诺数为最大雷诺数。因为最大的RE小于临界雷诺数（2000），所以油在油管中流动状态为层流状态，所以对于圆管层流，其沿程阻力系数64/RE64/1052006根据达西公式HFLV2/2GD0061382/298001825MP1GH091741039825002MPA管路的局部压力损失P2很小，常按照P201P1计算得P20002MPA各个阀件的压力损失查样表可得液控单向阀为02MPA电液换向阀为03MPA液压系统性能验算单击此处键入1级标题26所以，平移液压系统的压力损失为PP1P2P3002000202030522MPA因为0522MPA06MPA，表明系统按照当初压力来计算符合验算情况。312升降液压系统压力损失升降液压系统管道为D32MM，长度定为1M，通过最大流量为18312L/MIN，油液的运动粘度R65MM/S运动油液密度09174103KG/M3先判断流动状态,由雷诺数V4Q/D2418312103/003226038M/SREVD/R380032/651051870此雷诺数为最大雷诺数。因为最大的RE小于临界雷诺数（2000），所以油在油管中流动状态为层流状态，所以对于圆管层流，其沿程阻力系数64/RE64/18700035根据达西公式HFLV2/2GD00351382/298003208MP1GH0917410398080008MPA管路的局部压力损失P2很小，常按照P201P1计算得P200008MPA各个阀件的压力损失查样表可得液控单向阀为02MPA电液换向阀为03MPA所以，升降液压系统的压力损失为PP1P2P3000800008020305088MPA因为05088MPA06MPA，表明系统按照当初压力来计算符合验算情况。32液压系统发热温升计算液压传动系统工作时除执行器驱动外负载输出的有效功率外，其余全部以热量形式损失掉了，其中包括液流的沿程压力损失，局部压力损失，各部件的机械损失等。这些损失的能量都转化成了热量，使油温升高，从而使油液的物理性能发生变化，影响液压系统正常工作。为了保证液压系统有良好的工作性能，应进行系统的发热计算，并采取措施，使油液温宿保持在正常范围内。液压系统性能验算单击此处键入1级标题27321平移液压系统发热温升根据加热炉设计手册可得温升的计算式是TQ/0065K32VT系统温升，即系统达到热平衡时，油温与环境温度之差Q系