承插型盘扣式钢管支架专项施工方案.doc

金地世纪广场1、2号商业住宅楼、9、12号商业楼 承插型盘扣式钢管支架专项施工方案目 录第一章 工程概况4一、编制依据41、编制依据42、编制说明4二、工程概况4三、盘扣式脚手架设计概要51、盘扣式脚手架构配件简述52、承插型盘扣式支架设计方案6第二章 承插型盘扣式钢管支撑体系主要材料及型号7第三章 施工技术措施9一、承插型盘扣式支撑的施工91、施工前准备92、 施工部署93、施工工艺9第四章 质量、安全保证措施13一、质量措施131、材料要求132、搭设质量要求及检验验收标准14二、安全措施141、安全生产管理142、施工应急预案15三、应急救援预案15第五章 承插型盘扣式支架支撑板模板计算书18一、工程属性18二、荷载设计18三、模板体系设计19四、面板验算211、强度验算222、挠度验算22五、小梁验算221、强度验算232、抗剪验算233、挠度验算244、支座反力24六、主梁验算241、抗弯验算252、抗剪验算263、挠度验算26七、立柱验算271、长细比验算272、立柱稳定性验算27八、可调托座验算29九、抗倾覆验算29十、立柱地基基础计算29第六章 承插型盘扣式支架支撑梁模板（盘扣式）计算书30一、工程属性30二、荷载设计30三、模板体系设计31四、面板验算331、强度验算342、挠度验算343、支座反力计算34五、小梁验算341、抗弯验算352、抗剪验算353、挠度验算364、支座反力计算36六、主梁验算361、抗弯验算372、抗剪验算373、挠度验算38七、立柱验算381、风荷载计算382、稳定性计算38八、可调托座验算39第七章 模板拆除39第八章 安全保证措施42一、保证质量、安全的组织管理措施42二、保证质量的材料管理措施43三、保证安全的技术措施43第一章 工程概况一、编制依据1、编制依据 工程建设标准强制性条文(房屋建筑部分) 2002年版钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规范 JGJ6-99住宅建筑规范 GB50368-2005 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范 JGJ231-2010 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2011 国家、建设部、广东省颁发的现行设计规范、施工规范、技术规程质量检验评定标准及验收办法12号楼建筑、结构施工图纸2、编制说明（1）编制范围 本方案适用于12号楼三层至屋面层主体结构，使用承插型盘扣式钢管支撑体系。（2）编制原则 a)确保工期原则 b）合理优化、优质高效的原则 c）安全第一的原则 d）坚持技术先进性，科学合理性，经济实用性相结合的原则 e）实施项目管理，通过对劳动力、设备、材料、资金、技术信息的优化配置，实现成本、工期、质量和社会信誉的预期目标效果。二、工程概况1、工程概述1.1工程名称：金地世纪广场1、2号商业住宅楼、9、12号商业楼设计单位：广东华方工程设计有限公司建设单位：东莞市金地房地产投资有限公司监理单位：东莞市鸿业工程建设监理有限公司总包单位：汕头市潮阳建筑工程总公司工程地址：塘厦镇林村社区建筑面积：总建筑面积为17082.45项目是由东莞市金地房地产投资有限公司开发的高档商住小区，项目建设用地位于东莞市塘厦镇林村社区，金地世纪广场1、2号商业住宅楼、9、12号商业楼及部分服务设施组成,建筑面积为21666.67。12号商业住宅楼首层层高为5.9米，二层均为4.5米，三层至屋面均为2.9米，总高度为53.10米。基础形式为预应力管桩基础。此方案只限于12号商业住宅楼三层至屋面层主体结构。2、承插型盘扣式支撑体系的选择 拟采用承插型盘扣式支撑体系进行钢筋混凝土叠合板的浇筑支撑，承插型盘扣式支架式一种高度灵活的多功能支撑架，以立杆部件为基础，立杆上配置圆盘。每个圆盘上设置有8个孔，以便连接其他部件，使整个结构牢固稳定。 盘扣式支架具有承载力大、稳定性好、零部件安装便捷、安全性好、耐久性好，可适应变化复杂的截面以及可适用吊车整体吊装的特点，在本工程中应用不但可以节约成本还可以加快使用进度，节约木材，可以取得良好的经济效益和社会效益。3、工程设计情况3.1、建筑设计情况结构类型：框架，抗震设防类别：丙类。抗震设防烈度：六度。使用年限：50年。结构安全等级：二级。建筑物耐火等级：一级。 1号楼建筑面积8383.17，2号楼8699.28；主体地上层数为十五层，为二级抗震剪力墙结构。3.2主体结构概况本工程12号楼首层商铺高为5.9m，二层商铺高为4.5m，三层至天面层层高为2.9m；三、盘扣式脚手架设计概要1、盘扣式脚手架构配件简述 盘扣式支架构造如下图，其主要构件如下： 盘扣式支架具有以下特点： 1）、采用低合金高强度钢，承载能力高，考虑安全系数，单肢设计承载力可达40KN以上。 2）、竖向拉杆，水平拉杆和斜拉杆使支撑架具有了很好的稳定性。材料用量少，安装快捷、简便，效率高。 3）热镀锌防腐处理，坚固耐用，周转次数高，节约成本。2、承插型盘扣式支架设计方案 本方案使用承插型盘扣式支架作为砼叠合板下支撑架体。本次施工根据搭设高度，仅使用立杆、横杆及可调顶托和可调底座所构成的塔架作为支撑，横杆通过轮盘上的孔楔紧，形成以个整体。第二章 承插型盘扣式钢管支撑体系主要材料及型号【立杆】是在一定长度的焊管上每隔600按特定的技术指标焊接一只ZSDJ圆盘、其尾部焊接一只套筒。立杆长度范围分为七种规格：分别为0.4m、0.7m、1m、1.3m、1.9m、2.5m、3.1m。【横杆】是在一定长度的焊管的两端按特定的技术指标各焊接一只盘扣式插头。横杆分为三种规格：0.6 m、0.9 m、1.2m。顶板支撑系统下面的支撑采用插盘式的设计代替传统的钢管扣件和碗扣架，这种支撑操作方便，施工速度很快。 新型建筑钢支撑架承插式盘扣架有以下优势：1 钢管采用插口与销钉式，安、拆简单、方便，施工速度快，与传统支模工艺相比，可提高工效30%。2 节省扣件，避免工地扣件丢失3 可以无限接高，根据房间大小调配，还可应用于高支模4 模板体系具有较高的强度与刚度，稳定性能良好5 钢管表面处理采用电泳漆技术，水性漆处理相比化工漆处理更环保。第三章 施工技术措施一、承插型盘扣式支撑的施工 1、施工前准备a)、认真做好承插型盘扣式支撑的施工安全、技术交底资料。b)、项目部组织现场管理人员和施工工人认真学习施工图纸和建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程。c)、组织插型盘扣式支架的材料进场并按计划堆放。 2、 施工部署根据施工平面图，施工组织设计，架体的平面、立面、剖面和节点构造详图计算每一施工区域所需要的配件数量。在平面图中给房间编号，按照每个房间的模板配置图及各房间构配件的用量。严格按其施工。 3、施工工艺3.1 模板设计框架柱、墙体模板方柱模板采用18mm厚覆膜胶合板，根据柱截面尺寸现场拼装。模板加固体系，采用普通钢管抱箍，距下部混凝土面400mm，按1/3考虑，即柱下部1/3高度范围内间距400mm，上部2/3高度范围内间距500mm，柱双向均设12对拉螺杆，具体根数根据柱截面调整，螺杆长度为柱宽+500mm，竖向间距为抱箍间距，对拉螺杆外套20PVC套管，砼浇注完后拆出螺杆。沿柱竖直方向木枋间距不得超过300mm。柱模支设详见下图。柱模板支设图梁、顶板模板根据本工程的结构特点，本着使用、满足工期和质量要求的原则，配置本工程的水平向支撑体系。梁模板采用面板为18mm厚木模板，梁底模铺在50100mm的木枋上,木枋间距根据梁宽尺寸定为200300mm之间，木方表面应平整以保证与模板接合面平整。梁侧模采用48钢管做背楞，当梁高小于600mm时，间距取750mm；当梁高大于600mm时，间距600mm， 且沿梁长度方向设48钢管做水平背楞，梁中设12600拉杆一道。梁侧向加斜撑以确保梁模稳定，间距为600mm。3.2 施工工艺把横杆端头的盘扣式插头插入立杆上焊接的盘扣式轮盘上相应的锥型长孔内，由于设计的特点，用铁锤向下敲击横杆插头即可达到锁紧的目的，每只盘扣式圆盘上可同时在水平方向上连接四只盘扣式横杆；把一根立杆顶部插入另一根尾部的套管内，即可达到竖直方向任意加高的目的。铺模，以9151830mm规格的模板为例，铺模板时，模板1830mm平行于主梁，以主梁外套顶端开始，以保证通过调整活节位置使另一1220mm边落在1根副梁的中心线上。当模板出现翅曲等变形时，可用2.5*25的钢钉（水泥钉）将模板边钉在副梁上，严格禁止在主梁上钉钉以免影响抽拉。模板安装完毕后，全面检查扣件螺栓，斜撑是否坚固稳定，模板拼逢是否严密。在剪力墙结构中使用顶板支撑结构，第一根主梁要紧贴墙体，当最后一根主梁与墙体出现空隙大于100mm时，采取加一根独立的主梁解决，以免影响支撑质量。在框架或框剪结构中使用不带横拉杆的顶板模板支撑结构最后的方法就是先做明柱和悬空梁模而后再做顶模。3.3立杆在房间内的定位方法：以房间的任意一个墙角为起始点，根据方案中立杆到墙面的距离用尺子设定立杆（具体方法见立杆定位示意图），另沿十字线或T字线互相垂直的两个方向立两根立杆，用所需要长度的两根横杆将三根立杆插卡连接起来，然后在四边形的第四个角立一根立杆，再用两根横杆将四根立杆插卡连接成四边形。安装三角架时必须用榔头将插卡敲击到位。（最忌讳的：就是立杆和横杆未形成四边形及未调方正，即垂直度未调准以前，用榔头敲击插卡！）按上述方法完成支架的支搭。3.31按所放线的交点立一根立杆，另沿十字线或T字线相互垂直的两个方向立两根立杆，用所需要长度的两根横杆将三根立杆插卡连接起来，然后在四边形的第四个角立一根立杆，再用两根横杆将四根立杆插卡连接成四边形，沿放的线为准调成互相垂直的四边形，调准后，用榔头将横杆两头的插头与立杆插座均匀敲紧（不要猛敲一头），形成稳定四边形。然后沿延长线方向，按顺直和垂直方向放两根立杆，三根横杆和一根立杆，两根横杆插卡连接，然后调方正，即垂直度、调准后，用榔头将横杆两头的插头与立杆插座均匀敲紧（不要猛敲一头）。安装三角架时必须用榔头将插头敲击到位。按上述方法完成支架的支搭。3.3.2支架支完后，放置早拆柱头，并使插销、托架就位，然后放上方木，按传统支模方式将主龙骨和次龙骨上标高调整到所需位置。3.3.3主次龙骨就位后，将早拆头上的顶板调整的高度比次龙骨低1-2mm，因为木方在施工过程中会产生收缩，绝对不可超过次龙骨方木高度，然后从一侧铺设模板，模板板带的方向和主楞的方向一致。（见平面格构示意图）3.3.4模板及支撑体系支搭完后，必须经项目质检员、监理验收，合格后方可进行下道工序（绑钢筋及浇注混凝土）。3.3.5二层立杆下端使用可调底座，可调底座与立杆一定要支实，不能出现虚支现象。3.3.6注意事项：检查早拆头顶板是否顶在模板下，早拆头顶板和模板的距离不要超过2mm，如距离太大不可早拆。3.3.7立杆安装时上下层对齐（保证垂直在同一中心线上），立杆居中下垫50x100x500mm旧方木，沿南北向布置，纵、横、斜向均成线。3.3.8竹胶板之间“硬顶”，所有的板缝均不允许粘贴不干胶带。3.3.9顶板跨度4m时按照千分之一起拱（只是中间部分起拱，四周不起）。竹胶板模板直接拼缝，保证拼缝严密，板面平整、标高准确，竹胶板与墙体“硬顶”，同时沿房间四周布置一圈50*100mm方木，方木与墙体之间粘贴海绵条（海绵条粘贴在方木上），防止漏浆。3.3.10铺设次龙骨，次龙骨为50100mm方木（立放），靠墙边边龙骨必须与墙面紧贴，在垂直次龙骨方向用50100mm方木作为边龙骨与墙紧贴，防止顶板阴角漏浆，利用墙体上最上排大模板螺栓孔固定，方木与墙体之间粘贴海绵条（海绵条粘贴在方木上），如下图所示。第四章 质量、安全保证措施一、质量措施1、材料要求盘扣式支架立杆采用Q345高强度钢管48*3.2，托座和底座调节杆为空心螺杆，外径为38mm，内径为33mm。支架主要构件均为热浸镀锌防腐防锈处理，经久耐用。支架各构件必须功能齐全，否则不利用本工程。2、搭设质量要求及检验验收标准 1）搭设质量要求盘扣式支架的搭设必须遵照建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程和本工程相适应的设计图纸，同时需满足以下要求： 对地基进行加固处理，保证其有足够的承载力，并且足够稳定，能够抵抗因气候变化而可能产生的破坏，并根据需要设置垫块。 支撑架搭设前需进行定位放线，搭设平面位置必须准确，纵横方向排列整齐。 每座塔架的安装完成后，用水平尺检查横杆水平度，通过调节底座调节杆的螺母，使两个方向的水平尺的气泡都居中，从而保证每个塔在竖向保持垂直。 立杆与横杆及竖向斜拉杆间安装就位后需用锤子将楔形销固定。 支架搭设完成后，按照规范在最外围及内部每隔5个架体设置从上而下的扣件式剪刀撑。 2）检查、验收标准支撑搭设完后按建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程验收。3、盘扣式支架拆除要点和注意事项 盘扣式支架的卸载、拆除必须与模板系统的拆除施工相协调。 盘扣式支架的卸载、拆除需在梁板砼达到设计和规范规定的强度要求时才能拆除。 拆除每层立杆的销钉和弹簧销，将各塔架上的立杆、横杆、斜拉杆按从上而下的顺序一一拆除。 将拆下的材料分类存储。二、安全措施1、安全生产管理 （1）盘扣式支架的施工全过程中必须由专业人士在现场监督指导，必须在安全措施到位的情况下，配备有经验的工人进行施工操作。 （2）工人必须配备安全带、安全帽、防护服等安全设备，防止发生施工事故。 （3）必须划定施工范围，非施工人员严禁入内。 （4）风速大于60KM/H及冰雪天气都禁止施工，雨天必须采取可靠的防滑措施，及时清理积水。 （5）承插型盘扣式支架的拼装和拆除应铺设平台板辅助，以确保高空作业的安全。 （6）承插型盘扣式支架的卸载、拆除施工前必须先检查模板系统和承插型盘扣式支架各部件的工作状态，无异常情况后方可进行拆装作业。施工时塔架下和支架旁禁止非施工人员进入。 （7）承插型盘扣式支架的施工过程中严禁高空抛物，在合适的层次可建立简易的材料堆放平台用于支架材料部件的临时存放。2、施工应急预案 （1）施工方案中要明确施工过程中可能出现的安全问题或安全事故，针对性的采取措施，责任落实到人，应急所需的材料、工具、设备要到位。 （2）支架监控人员发现有隐患时，要及时疏散施工现场所有人员，并在安全隐患区域设置围挡和警戒标示，然后组织相关人员进行隐患处理方案讨论认定，并给工长、施工操作人员详尽交底，处理过程中项目经理要坐镇指挥，安全员要亲临指导，工长要监督实施，班组长要现场指挥操作，确保隐患处理安全、顺利。必要时公司要请专家对隐患处理实施方案进行会诊论证，优化出最佳方案实施。 （3）当现场出现紧急的安全隐患，来不及上报处理时，现场管理人员要按保证人员安全的原则处理事故，采取尽可能减少损失的办法，组织现场人员消除安全隐患。 （4）支架工程如果发生事故，按照应急救援预案执行。见下：三、应急救援预案针对本工程特点，在支架施工区域内极可能发生高空坠落，砼、模板、物体打击等重大事故。本预案针对梁板柱支撑架施工可能发生的安全事故的应急准备和响应。 为对可能发生的事故能快速反应、救援，项目部成立应急救援小组。 项目经理： 第一安全责任人 安全负责人： 直接安全责任人，并相应成立承插型盘扣式支架的管理领导小组。 组长： 项目经理 副组长： 项目技术负责人 组员：安全员、施工员、技术员，木工班组长以及各施工班组长安全事故应急救援器材的配备、灭火器材清单及分布情况根据个施工队的分布情况，每个队都设置了一处消防器材，每处均有有消防架1个，消防斧2把，消防锹4把，消防钩2个，消防桶4个，灭火器2个。 、急救箱药品清单项目部配备急救箱，急救箱内物品有：氧气带、急救包、紫药水、红药水、酒精、棉纱、十滴水、创可贴等医疗物品。人员分工与职责 项目经理： 负责承插型盘扣式支架施工应急救援全面工作。 现场技术负责人： 负责制定事故预案措施及相关部门人员的应急救援工作职责。 现场安全员： 负责承插型盘扣式支架施工的安全检查工作，及现场应急救援的指挥工作，同意对人员材料、设备等资源调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的指令。 组员及各施工班组长： 发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。施工现场安全事故紧急情况的处理程序和措施 由项目经理部经理负责组织，项目各部门分工合作，密切配合，迅速、高效、有序开展。项目部应在作施工前准备时，及时制定本施工现场安全事故应急救援预案。 在抢险救援过程中的人员调动安排，物资、车辆设备的调用，占用房屋场地，任何组织和个人不得阻拦和拒绝。工程施工现场管理和作业人员及其他在场的所有人员都有参加安全事故抢险救援工作的义务。 事故发生后，事故现场应急专业组人员应立即开展工作，及时发出报警信号，互相帮助，积极组织自救；在事故现场及存在危险物资的重大危险源内外，采取紧急救援措施，特别是突发事件发生初期能采取的各种紧急措施，如紧急断电、组织撤离、救助伤员、现场保护等；迅速向项目经理报告，必要时向相邻可依托力量求教，事故现场内外人员应积极参加援救。 项目经理接到报警后，应立即赶赴事故现场，不能及时赶赴事故现场的，必须委派一名项目部安全领导小组成员或事故现场管理人员，及时启动应急系统，控制事态发展。 安全事故发生后，事故发生地的工地负责人和施工管理人员，必须严格保护好现场，并迅速采取必要措施抢救人员和财产。因抢救伤员、防止事故扩大以及疏通道路交通等原因需要移动现场物件时，必须做出标志、拍照、详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、物证等。 各应急专业组人员，要接受项目部安全领导小组的统一指挥，应根据事故特点，立即按照各自岗位职责采取措施，开展工作。 项目部安全领导小组接到报告后，应立即向上级安全领导小组报告。对发生的工伤、损失在10000元以上的重大机械设备事故，必须及时向公司安全生产委员会报告，报告内容包括发生事故的单位、时间、地点、伤者人数、姓名、性别、年龄、受伤程度、事故简要过程和发生事故的原因。不得以任何借口隐瞒不报、谎报、拖报，随时接受上级安全领导机构的指令。 项目部安全领导小组，应根据事故程度确定，工程施工的停运，对危险源现场实施交通管制，并提防相应事故造成的伤害；根据事故现场的报告，立即判断是否需要应急服务机构帮助，确需应急服务机构的帮助时，应立即与应急服务机构和相邻可依托力量求教，同时在应急服务机构到来前，作好救援准备工作：如：道路疏通、现场无关人员撤离、提供必要的照明等。在应急服务机构到来后，积极作好配合工作。 事后，项目部安全领导小组，要及时组织恢复受事故影响区域的正常秩序，根据有关规定及上级指令，确定是否恢复生产，同时要积极配合上级安全领导小组及政府安全监督管理部门进行事故调查及处理工作。成立由项目经理任队长的应急救援小分队成立由项目经理任队长的应急救援小分队，有1020人参加。在平时应对应急救援队队员进行应急救援知识的培训学习和现场演练，在应急抢险救援工作中，听命令、服从指挥，要及时、准确迅速达到抢险救援现场，竭尽全力开展抢险救援工作。第五章 承插型盘扣式支架支撑板模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称2.9m新浇混凝土板板厚(mm)120模板支架纵向长度La(m)29.3模板支架横向长度Lb(m)21.3模板支架高度H(m)2.9 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.310.8=0.24风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)150小梁间距l(mm)400小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)20抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000202/666667mm4 I=bt3/121000203/12666667mm3 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)+1.413=7.934kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)=3.734kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.12)+113=6.112kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1257.9340.42=0.159kNm =Mmax/W=0.159106/(66667103)=2.385N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.1124004/(3849350666667)=0.327mm max=0.327 mmmin400/150，10=2.667mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型483.5截面惯性矩I(cm4)416.667截面抵抗矩W(cm3)83.333抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.4(0.3+(24+1.1) 0.12)+1.40.43=3.27kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.4(0.3+(24+1.1) 0.12)+10.43=2.525kN/m 按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.323106/83333=3.876N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.812kN max3Vmax/(2bh0) =31.8121000/(250100)=0.544N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.246mm=minlb/150，10=min900/150，10=6mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=1.458kN R2=3.624kN R3=1.458kN 正常使用极限状态 R1=1.128kN R2=2.804kN R3=1.128kN 六、主梁验算主梁材质及类型矩形木楞截面类型483.5截面惯性矩I(cm4)416.66截面抵抗矩W(cm3)83.33抗弯强度设计值f(N/mm2)14.3弹性模量E(N/mm2)9900计算方式三等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max1.458,3.624,1.458/2=1.812kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max1.128,2.804,1.128/2=1.402kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.369106/83330=4.428N/mm2f=14.3N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax3.115kN max3Vmax/(2bh0) =33.1151000/(250100)=0.934N/mm2=1.54N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.353mm=minlb/150，10=min900/150，10 =6mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)A-LG-1500（60X3.2X1500）回转半径i(mm)20.1抗压强度设计值f(N/mm2)200立柱截面面积(mm2)571立柱截面抵抗矩(cm3)7700支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1000+20.7150=1210mm l02=h=1.21500=1800mm 取两值中的大值l0=1800mm =l0/i=1800/20.1=89.552=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1210/20.1=60.199 查表得，=0.777 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.430.90.9=6.816kN f=N1/(1A)6.816103/(0.777571)=15.363N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1800/20.1=89.552 查表得，=0.558 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+1.430.90.9=7.35kN f=N2/(2A)7.35103/(0.558571)=23.068N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.240.91.52/10=0.061kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.430.90.9+0.91.40.061/0.9=6.561kN f=N1w/(1A)+Mw/W=6.561103/(0.777571)+0.061106/7700=22.71N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+0.91.430.90.9+0.91.40.061/0.9=7.095kN f=N2w/(2A)+Mw/W=7.095103/(0.558571)+0.061106/7700=30.19N/mm2=200N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =6.816kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.2429.32.96+0.5529.34)=235.389kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.351.0529.321.32/2=9421.497kN.m MT=235.389kN.mMR=9421.497kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.2529.32.9+0.5529.34)=107.985kN.m MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.1229.321.32/2=36447.733kN.m MT=107.985kN.mMR=36447.733kN.m 满足要求！ 十、立柱地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力特征值fg(kPa)100地基承载力调整系数kc0.4垫板底面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力 p=N/(mfA)=7.35/(0.40.25)=73.5kPafak=100kPa满足要求！第六章 承插型盘扣式支架支撑梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、混凝土结构设计规范GB50010-2010 2、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 3、钢结构设计规范GB 50017-2003 4、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m)7.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)300600新浇混凝土结构层高(m)2.9梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)750板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)750梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)550,650梁底支撑小梁根数5小梁两侧悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)20面板抗弯强度设计值f(N/mm2)20面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10002020/666666.667mm3，Ibh3/12=1000202020/12666666.667mm4 q11.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.43122.68kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.6115.4kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1L20.10722.680.07520.014kNm Mmax/W0.014106/66666.6670.205N/mm2f20N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63215.4754/(10010000666666.667)0mml/40075/4000.188mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1l=0.39322.680.0750.668kN R2=R4=1.143 q1l=1.14322.680.0751.944kN R3=0.928 q1l=0.92822.680.0751.579kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39315.40.0750.454kN R2=R4=1.143 q2l=1.14315.40.0751.32kN R3=0.928 q2l=0.92815.40.0751.072kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁截面惯性矩I(cm4)416.667验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.668+1.2(0.3-0.1)0.3/4+0.5(0.6-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.43max0.75-0.3/2，0.75-0.3/2/21，1.944+1.2(0.3-0.1)0.3/4=3.499kN/m q2max0.454+(0.3-0.1)0.3/4+0.5(0.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.75-0.3/2，0.75-0.3/2/21，1.32+(0.3-0.1)0.3/41.763kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.4990.92，0.53.4990.120.283kNm Mmax/W0.283106/833333.401N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.63.4990.9，3.4990.11.889kN max3Vmax/(2bh0)=31.8891000/(250100)0.567N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6771.7639004/(10084154166670)0.223mml1/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)1.7631004/(884154166670)0.001mm2l2/4002100/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.4990.9，0.43.4990.9+3.4990.13.464kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.941kN，R2R43.464kN，R31.579kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.11.7630.9，0.41.7630.9+1.7630.11.745kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.323kN，R2R41.745kN，R31.077kN 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)50100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)416.66主梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.181106/833302.168N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.224kN max3Vmax/(2bh0)=35.2241000/(250100)1.567N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.032mml/400550/4001.375mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型B-LG-2500（48X3.2X2500）立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7200)=1800mm =hmax/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.220.91.52/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施