无锡某高层办公楼模板方案

1、模 板 专 项 工 程一、支撑排架及模板的选用1、楼板底模：本工程主体结构楼板底模采用九夹板铺设，在现场按尺寸要求配置安装，楼板底模搁栅采用50*100方木，搁栅下采用48*3.0满搭，间距1m和排架立杆1.0m*1.0m间距搭设支撑。1.1按如下构造要求实施：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。1.2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力

2、沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。1.3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。1.4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立

3、面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。1.5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。1.6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不

4、能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。1.7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。计算书见附录一，计算时按工程中最大的高度的楼板计算，其他的楼板高度为5米、4.2米和3.8米均按此间距实施，一定会满足要求。2、柱模板柱模采用材质为本松，厚度18mm表面较光滑的九夹板制作。根据施工图尺寸现场制作后刷脱模剂，在截

5、面500*500以上时，采用两面对拉螺杆固定，间距为500，并用48钢管和扣件围楞间距中部以下为400。最于9.2米高的柱采取两端浇注，分别是5米和4.2米，具体计算见附件二，其他层高没有超过该高度，因此均采用该做法。3、梁模板梁底模采用九夹板和50*100方木为肋，两侧模采用九夹板制作，最大截面为400*650，在高度为600以上的梁，在梁中下部加设对拉螺栓，防止梁胀模。3.1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而

6、另一个方向不变。3.2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形

7、约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。3.4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。3.5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。3.6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆

8、的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。3.7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4、模板制作和安装时的注意事项a. 模板制作要求在尺寸上应严密封口上刨，防止漏浆和出现

9、峰边，节点处结合合理，不出现阴阳角的小台，安装前均应涂刷脱模剂，有利于拆模时不损坏砼表面和棱角。b. 在安装时应根据施工图施工，避免轴线错位和尺寸变更不到位。梁、板底标高正确。c. 梁、板面预留孔洞按施工图要求，布设预留，在板面留洞应预先制作，木框并锯有钢筋缝隙，再行安装在板面上钉牢。d. 在梁板内有预埋铁件和管线均应在砼浇灌前固定在模板上，并在浇灌过程中不受影响，保证不位移。二、现浇结构模板安装方法1）矩形柱模矩形截面柱柱模箍用100*100方木和12对拉螺栓，间距小于等于400mm一道，第一道离地200mm，柱模用50*100方木做竖向内楞，间距小于等于300mm，每根柱箍有单根钢管和扣件

10、组合，保证柱模不变形，当柱截面大于等于600时应设置12对拉螺栓，第一道离地300 mm，其余间距500mm，柱模的稳定结合梁、板排架支撑和剪力撑来达到。2）直线形梁模梁底模采用九夹板和50*100方木为肋拼装，施工按常规施工工艺，即顶撑、牵扛、搁栅。顶撑、牵扛采用48钢管。当梁宽小于等于300时，每道二根顶撑间距为800mm组成；当300500以上时，每道二根顶撑间距为400mm组成，梁底模两侧和中间均采用50*100木方托底，并用间距400mm的48钢管为搁栅，搁置在顶撑和牵扛上，梁侧模采用九夹板和50*100木方骨架组成，再采用48钢管和搁栅钢管组成三角支撑，当梁高b700时，其间距为4

11、00mm，并在梁底1/3处设置12对拉螺栓，间距为500-600mm，视梁宽大小而定，当b4m以上时，梁底板应有0.2%的起拱度。7）模板制作尺寸要正确，包括方正和角度正确，表面平整无缝隙，边口平直整齐。柱侧模要平而垂直，不歪斜，几何尺寸符合图纸要求。8）九夹板所有接口拼缝均应上刨刨光，木方在受力面同样刨光统一截面尺寸，保证头角方正，各接口处不漏浆。9）墙、柱侧模在安装时，利用对拉螺栓上的塑料垫和内螺帽来掌握柱、墙的厚度定位，侧模安装时，利用支模的立杆、水平拉杆控制模板垂直度和稳定性。10）墙、柱模在拆除时，应留住上一块模板和对拉螺栓，便于与上一层面的模板组合成新的整体，利于上面一层模板的支承

12、和下口固定对位。11）模板制作前或制成后，均应在九夹板上均匀刷涂脱模剂，严禁不刷和漏刷。12）封模前，应检查预留、预设的铁件、孔洞以及插筋的到位，防止遗漏而不合理的后补。13）在施工使用过后的模板面上，如有拉杆小孔，应设法堵塞，防止砼面上有毛面出现，再使用。四、现浇结构模板安装工程质量控制示意图 浇灌砼留人看钢筋、模板和钢筋、砼工序交接检查不合格的处理（返工）执行评定标准自检纪录质量评定记录施工记录资料整理拆模质量评定支模准备工作学习操作规程和质量标准学习图纸和技术资料清理现场、文明施工注意保护棱角按强度曲线确定拆模时间按梁、柱的数量，各抽查10%，但均应不少于三件，带形基础、圈梁和板，每30

13、-50m抽查一处，但均应不少于三处中间检查自检底部标高、中心轴线、断面尺寸、放线技术交底操作人员参加书面交底检查脚手架、脚手板与钢筋工序交接模板涂刷脱模剂模板成型模板选择4.五、 现浇结构模板安装的偏差规程现浇结构模板安装的偏差，应符合砼结构工程施工质量验收规范GB50204-2002表4.2.7的规定，检查数量：在同一检测批内，对梁、柱应抽查构件数量，且不小于件，对墙和板，应按有代表性的自然间抽查，且不少于间，对于大空间结构，墙可按相邻轴线间高度m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查，且不少于面。下表为预埋件和预留孔洞的允许偏差：项目允许偏差（mm）备 注预埋钢板中心位置检查中心

14、线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中较大值预埋管、预留孔中心位置插筋中心位置外露长度预埋螺栓中心位置外露长度预留孔洞中心位置尺寸下表为现浇结构模板安装的允许偏差和检验方法：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置钢尺检查底模上表面标高水准仪或钢尺拉线检查截面内部尺寸基础钢尺检查柱、墙、梁、钢尺检查层高垂直度不大于m经纬仪或吊线、钢尺检查大于m经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差钢尺检查表面平整度m靠尺和塞尺检查六 现浇结构模板安装安全措施）正确使用个人防护用品和安全防护措施，进入现场带好安全帽。）支撑应按工序进行，模板没有固定前不得进入下道工序施工，禁止利用拉杆、支撑攀登上下。）拆除模板

15、应经施工技术人员同意，操作时应按顺序分段进行，严禁乱撬、硬拆，或大面积拉倒。完工前不得留下松动及悬挂的模板，拆下的模板及零配件，应及时归堆送到指定地点，集中堆放，防止木料上的钉子扎脚。）木工圆锯操作前应进行检查，锯片不得有裂口，螺栓应上紧，操作时应站在锯片的一侧，不能与锯片成同一直线，手臂不能跨越锯片，进料必须紧靠，不得用力过猛，遇硬节要慢推，接料要待料出锯片cm，不得用手硬拉。）施工后浇带在砼墙面内外拆模时，应保留后浇带边墙面的对拉螺栓，以便在砼后续施工中，模板的支设，保证砼浇捣时不漏浆免造成蜂窝麻面。七、现浇结构模板的拆除）底模及其支架拆除时，砼强度应符合设计要求。当没有设计具体要求时，砼

16、强度应符合砼结构工程施工质量验收规范GB50204-2002表4.3.1的规定。）检查数量：全数检查。）检验方法：检查同条件养护试块强度试验报告。）下表为底模拆除时的砼强度要求：构件类型构件跨度（m）达到设计的砼立方体抗压强度标准的百分率（）板2，梁、拱、壳悬臂构件）拆模强度应按施工规范执行，如需要提前拆模，其拆模程度应保证以下要求：a. 梁侧模、柱、墙（非荷载情况下）小时b.板（保留支撑）天c.梁底和平板（保留支撑）天d.在梁之间板支撑天e.梁、平板钢管支撑天f.悬臂梁支撑天附录一：板模板计算书（h9.2米）一、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=68

17、8/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.003 = 0.019 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1+2)10.25 = 0.75 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.019 + 0.088) = 0.128 kN/m；集中荷载 p = 1.4

18、0.75=1.05 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.051 /4 + 0.12812/8 = 0.278 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.05/2 + 0.1281/2 = 0.589 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.278106/64103 = 4.351 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.351 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T =

19、 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 10.128/2+1.05/2 = 0.589 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 588.75/(2 60 80) = 0.184 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.184 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.019+0.088=0.106 kN/m；集中荷载 p = 0.75 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.10610004

20、/(3849500) +75010003 /( 489500) = 0.699 mm；方木最大允许挠度值 V= 1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.699 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求!二、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.1281 + 1.05 = 1.178 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.442 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.402 mm ；最大支座力 Qm

21、ax = 5.152 kN ；钢管最大应力 = 0.442106/4490=98.359 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 98.359 N/mm2 小于钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求!三、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.152 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设

22、计计算满足要求! 四、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1389.2 = 1.273 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。 (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.00311 = 0.075 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.698 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11

23、 = 3 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.238 kN；五、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 6.238 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；

24、 L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=6237.936/（0.537424） = 27.397 N/mm2；钢管立杆的最大

25、应力计算值 = 27.397 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.018(1.5+0.12) = 2.051 m；Lo/i = 2050.761 / 15.9 = 129 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆的最大应力计算值

26、 ；=6237.936/（0.401424） = 36.689 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 36.689 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。附件二：柱模板计算书（h=9.2米）第1段（柱底至柱身高度5.00米位置；分段高度为5.00米）:一、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初

27、凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取9.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、220.800 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。二、柱模

28、板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 188 mm，且竖楞数为 6，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l

29、 =188.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.400.90=20.609kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =20.609+1.008=21.617 kN/m；面板的最大弯距：M =0.121.617188188= 7.64104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面

30、板截面厚度； W= 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.64104 / 2.16104 = 3.537N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.537N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.

31、400.90=20.609kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =20.609+1.008=21.617 kN/m；面板的最大剪力： = 0.621.617188.0 = 2438.348N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2438.348N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv

32、= 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32438.348/(240018.0)=0.508N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.508N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.710.4019.08 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00

33、 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 40018.018.018.0/12 = 1.94105 mm4；面板最大容许挠度: = 188 / 250 = 0.752 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.08188.04/(1009500.01.94105) = 0.087 mm；面板的最大挠度计算值 =0.087mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.752mm,满足要求！三、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.0m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，

34、竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.190.90=9.686kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.190.90=0.474kN/m； q = (9.686+0.474)/2=5.080 kN/m；竖楞的最大

35、弯距：M =0.15.080400.0400.0= 8.13104N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 8.13104/6.40104 = 1.27N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.27N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱

36、箍间距): l =400.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.190.90=9.686kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.190.90=0.474kN/m； q = (9.686+0.474)/2=5.080 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.65.080400.0 = 1219.174N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1219.174N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：h

37、n = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31219.174/(260.080.0)=0.381N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.381N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.710.19 = 8.97 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ；

38、E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 400/250 = 1.6mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6778.97400.04/(1009500.02.56106) = 0.064 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.064mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.6mm ，满足要求！四、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8 10 10 / 6 = 133.33 cm3； I = 8 10 10 10 / 12 = 666.67 cm4；柱箍

39、为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P = (1.2 47.70.9 + 1.4 20.9)0.188 0.4/1 = 4.06 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 15.151 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.907 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.205 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.91 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 1

40、33.33 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 6.48 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =6.48N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.205 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.205mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!五、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得

41、： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 15.151 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=15.151kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!六、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8 10 10 / 6 = 133.33 cm3； I = 8 10 10 10 / 12 = 666.67 cm4；柱箍为2

42、跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.247.70.9+1.420.9)0.188 0.4/1 = 4.06 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 15.151 kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.907 kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.205 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.91 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3；H边柱箍

43、的最大应力计算值: = 6.477 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =6.477N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.205 mm；柱箍最大容许挠度: V = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 V =0.205mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=2mm，满足要求!七、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺

44、栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 15.151 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=15.151kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!第2段（柱身高度5.00米位置至柱身高度9.20米位置；分段高度为4.20米）:一、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新

45、浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 40.549 kN/m2、100.800 kN/m2，取较小值40.549 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.549kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。二、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 184