毕业论文-沈阳食品有限集团办公楼设计计算书

沈阳建筑大学毕业设计1沈阳食品有限集团办公楼设计该项目是名称是沈阳食品有限集团办公楼设计。本次设计的办公楼占地面积1170.825平方米，共6层。总建筑面积为7024.95平方米。建筑采用类“L”形布置，东西向长度是68.91米，南北向长度是25.1米。建筑立面规整，建筑室内外高差0.45米，以及女儿墙高度为0.9米.采用红棕色墙砖装饰外墙。除建筑入口门为玻璃门外，其余均采用实木门，窗为塑钢窗。本工程结构形式为钢筋混凝土现浇结构，梁、板混凝土强度等级为C30,柱混凝土强度等级为C40,标准层及首层截面为500×500。框架梁混凝土等级C30,框架梁截面为300×600、300×500、300×400和200×400。建筑地点地质条件良好，采用柱下独立基础，混凝土强度C30。设计严格遵守我们的国家目前使用的规范。结构计算包括荷载汇集，风和水平地震作用计算，竖向、水平荷载计算，框架内力分析，梁、板、柱截面计算以及基础和楼梯设计等。在设计中，我们充分利用我们在学校所学到的知识，用所学的知识来我们不断提高我们的能力。沈阳建筑大学毕业设计2TheprojectnameisShenyangFoodLTDsteelwindows.Thestructuralformofthecivilengineeringistheformofreinforcementconcretofthebeamare300×600,300×500,300×400and200×siteisgood,sothebuildingchoosesconcretofC30,usingaavoidingshakingseamswhichmettheeconomicneeds.calculationincludesthewindandearthquakeaction,thecalculationoftcompositionofinternalforce,thecalculationofbeam,plate,columnsabilities.Keywords:buildingofoffice;Reinforcedconcreteframe-stru沈阳建筑大学毕业设计I目录第一章前言 1 1第二章方案论述 22.1建筑设计论述 22.2任务及内容 3第三章结构方案设计 53.1建筑设计说明 53.1.1设计依据 53.2建筑设计论述 53.2.1建筑构造说明 5 53.3结构设计说明 63.4结构设计论述 6第四章截面尺寸选取及荷载计算 94.1详细设计说明 94.1.1设计资料 94.1.2材料选用 94.2.截面尺寸选取及荷载汇集 4.2.1.截面尺寸选取 4.2.2荷载汇集 4.3计算简图及层数划分 4.4各层重力荷载代表值计算 第五章地震荷载作用下的框架内力分析 5.1层间侧移刚度的计算 5.1.1梁线刚度 沈阳建筑大学毕业设计Ⅱ5.1.2柱线刚度 5.1.3柱的侧移刚度D 5.2水平地震作用分析(采用底部剪力法) 5.2.1框架自震周期及水平地震剪力计算 5.2.2水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算： 5.3水平地震作用下框架柱剪力和柱弯矩(D值法) 5.4水平地震作用下梁端弯矩计算 5.5水平地震作用下梁端剪力和柱轴力标准值 第六章风作用下的框架内力分析 6.2风作用下荷载汇集 6.3风作用下框架柱剪力和弯矩(采用D值法，取中框架) 6.4风作用下梁端弯矩计算 6.5风作用下梁端剪力和柱的轴力计算 6.6风作用下框架内力图 第七章框架在竖向荷载作用下的内力分析 7.1竖向荷载计算 7.1.3活荷载 7.2竖向荷载下框架计算简图 7.3竖向荷载作用下梁固端弯矩 7.4内力分配 7.4.1转动刚度S及相对转动刚度S’计算 7.4.2分配系数计算 7.5梁端剪力 7.6柱轴力和剪力 7.6.1恒载作用下的柱轴力和剪力 7.6.2活载作用下的柱轴力和剪力 第八章内力组合 8.1基本组合公式 8.2梁控制截面内力计算 8.2.1水平地震作用下梁控制截面内力 8.2.2水平风荷载作用下梁控制截面内力 8.2.3竖向荷载作用下梁控制截面内力 8.3柱控制截面内力计算 8.3.1水平地震作用下柱控制截面内力 8.3.2水平风荷载作用下柱控制截面内力 8.3.2竖向荷载作用下柱控制截面内力 8.4梁控制截面的内力组合 8.5框架柱内力组合 第九章结构构件设计 9.1框架梁的设计 9.1.1梁的正截面配筋计算 9.1.2梁的斜截面配筋计算 9.2框架柱的设计 9.2.1柱的正截面配筋计算 9.2.2柱的斜截面配筋计算 9.3框架标准层板的设计 9.3.1板分类及荷载计算 9.3.2设计资料 9.3.3配筋计算 9.4楼梯的设计 沈阳建筑大学毕业设计9.4.1梯段板设计 9.4.2平台板设计 9.4.3平台梁设计 9.5基础的设计 9.5.1材料强度 9.5.2边柱基础设计 9.5.3中柱基础 9.5.4基础梁设计 第十章施工组织设计 10.1工程概况 10.1.1建设及设计概况 10.1.2场的情况 10.2施工方案 10.2.1施工准备 10.2.2施工顺序及方法 10.2.3保证质量的措施 10.2.4保证安全的措施 10.2.5工期保证措施 10.2.6现场文明施工管理及保证措施 10.2.7雨季施工安全措施 第十一章经济技术分析 第十二章结论 参考文献 致辞 沈阳建筑大学毕业设计1沈阳食品有限集团办公楼设计第一章前言1.1简介本毕业设计说明书是本科高等学校土木工程专业本科生毕业设计的说明书，本说明书全部内容共分十二章，这八章里包含了荷载汇集、水平作用下框架内力分析、竖向作用下框架内力分析、以及框架中各个结构构件的设计等，这些内容容纳了本科生毕业设计要求的全部内容，其中的计算方法都来自于本科四年所学知识，可以说是大学所学知识的一个很好的复习和总结。本毕业设计说明书根据任务书要求以及最新相关规范编写，内容全面、明确，既给出了各类问题解决方法的指导思想，又给出了具体的解决方案，并且明确地给出了各类公式及符号的意义和必要的说明。本说明书概念清晰、语言流畅，每章都有大量的计算表格，并且对重点说明部分配置图解。应该说本说明书很好地完成了本次毕业设计的任务要求、达到了本次毕业设计的预定目标。沈阳建筑大学毕业设计2第二章方案论述米，总宽度为25.1米。女儿墙为现浇混凝土。合理。设计中依据2016届毕业设计任务书，遵照国家规定的现行各种设计规范、有关春季多风干燥，夏季炎热多雨，秋季湿润凉爽。据温多年平均为7.9℃,最高为35.7℃,最低为-30.5℃,年平均降雨量为734.5mm,集中在6-9月份，年平均相对湿度为65%。冬季多西北风，夏季多西南风，春秋两季风大，风向不定，最大风速12～15米/秒，建筑地点冰冻深度为1.20米。沈阳地区基本风压为0.55kN/m²,基本雪压为0.50kN/m²。重构件组成，由框架梁、柱与基础构成平面框(1)框架结构水平荷载作用下采用底部剪力法进行计算，考虑顶部附加水平作用。同时用D值法进行计算。(2)竖向荷载作用下采用主要运用了结构力学中等截面直杆弯矩的分配、传递(弯矩二次分配法)等基础知识。(3)框架结构的内力分析特点：运用了楼板平面内刚度无穷大假定，抗侧刚度及内(4)结构延性运用强柱弱梁，强剪弱弯原则保证在梁端出现塑性铰。强节点区，强3锚固原则保证节点区的承载力要求，限制柱轴压比提高和加强柱根部及角柱，框支柱等(5)主要构件设计：框架柱(大偏压柱，斜截面抗剪调整),框架梁(抗弯设计，斜截面抗剪设计，梁端负弯矩调幅)调幅是为了减小两端负弯矩，减少节点附近梁顶面的2.2任务及内容根据建筑设计和结构承重、抗震方面的要求技术条件等，合理进行结构选型和结构布置本工程为钢筋混凝土现浇框架结构。外墙300mm厚空心砌块；内墙200mm厚空心砌块；楼梯间墙300mm厚空心砌块。建筑的框架均采用现场现浇成整体，这样可以使结构整体性好，抗震性能强，钢材用量省，构件尺寸不受标准构件所限制，对房屋使用功能的适应性大。本工程抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，场地类别二类，设计基本地震加速度值为0.10g。层房屋高度的增加，结构在地震作用以及其他荷载作用下产生的水平位移迅速增大，要通过对抗震进行分析计算，掌握构造要求对(1)建筑设计：进行平面设计，要求满足使用功能要求，并且经济合理。进行剖面(2)荷载计算：根据初定的结构方案(包括梁，柱，墙的布置，构件截面尺寸等)4以及荷载规范、抗震规范进行荷载计算，包括各楼层重量(楼面恒载、活荷载)。5第三章结构方案设计(1)本工程设计按2016届设计任务书。(3)建筑场地面积为8000平方米。3.2建筑设计论述内墙采用200mm厚空心砌块；楼梯间墙采用300mm厚空心砌块。沈阳建筑大学毕业设计6GB50204-2002(2011年版)《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》(11G101-1)(2)参考书建筑结构静力计算手册钢筋混凝土结构设计手册建筑设计资料集(1-3册)建筑结构构造资料集(上、下册)辽宁省建筑标准图集、结构标准图集3.3结构设计说明依据国家，行业和相关的有关设计规程和标准。结构形式为框架结构。抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度0.1g。设计地震分组为第一组，框架抗震等级为三级，结构重要性系数为1.0,建筑设计使用年限为50年。建筑面积：1170.825m²,占地面积：7024.95m²,共六层，层高为3.6m。室内外高差0.450m,室外地面标高为-0.450m。抗震设防类别为丙类。3.4结构设计论述本次结构设计内容中主要包括：结构形式和基础形式的选择、荷载的汇集及其组合、水平和竖向作用的计算、结构内力分析以及结构的配筋计算。这里只论述结构型式和基础型式的选择，其他部分只简单介绍，在后面的结构设计中将详加论述。本次结构设计采用现浇混凝土框架结构，柱下现浇混凝土独立基础。从经济和技术的角度来考虑，这种选择是最具可行性的。沈阳建筑大学毕业设计7首先结构型式的选择可以从几种建筑中常用的材料和结构形式的比较中得出这一结论。多层建筑中常见结构有：砌体结构、钢筋混凝土木结构可以做成“板-梁-柱”式或“板-屋架-柱”式的传统结构体系，也可以做成木刚架、木拱、木网状筒拱、或木薄壳式的新型结构体系。木结构跨度可达8—10米，木屋架、木刚架的跨度可以达到18—30米，木网状拱筒、壳体结构的跨度可达80—150米。由于木材是一种再生资源，对于木材并不丰材资源是建筑工程中的当务之急。至于木结构的砌体结构通常由砖和钢筋混凝土混合砌筑，土圈梁和构造柱，因此可根据各地情况的特的多层建筑结构形式。但是由于砌体结构由砖墙承重决定了他的开间型式受到限制，不适合多层办公楼建筑，并且7度抗震设防的情况下普通砖房屋最高建21米，对于横墙较少的办公建筑还要降低3米，因此本办公楼设计不选择砌体结构。混凝土是一种原材料资源丰富，能消纳工业废渣，成本和型钢粘结使用的材料。由于混凝土的可模性、整体性、刚性均较好，体内能按照受理需要配置钢筋等优点，可用于各种受力构件，做成各种结构体系，建造各种建筑。有由于的高低温工程建筑，都可以采用混凝土结构。有由于钢筋混凝土骨料可以就地钢梁少，加之水泥原料丰富，造价较便宜，防火性能和钢结构通常由型钢、钢管、钢板等制成的钢梁、钢跨度大、高度大、荷载大、动力作用大的各种建筑及其他土木工程结构由以上几种材料结构的经济技术比较中可以发现现浇钢筋混凝土结构最适合本设沈阳建筑大学毕业设计8后两者是用于50米左右的高层建筑，框架结构使用于多层建筑，柱网形势也比较灵活适用于本次设计的办公楼。另外从施工角度说，快，建筑周期短而受到推崇；但近一时期，由于商品混凝土、钢模板和一些新的施工工而且现浇框架整体性好对于结构抗震相当有利，所以本次结构综合以上诸多因素本次结构设计选择现浇钢筋混凝土框框架柱布置采用小柱网，标准柱网尺寸是7.2米×6米，局部加大到7.5米×6米，框架纵向框架梁是300mm×650mm;、次梁是200mm×400mm;楼板的尺寸选择：所有板厚均是120mm。要的角度考虑选择天然地基上的浅基础。浅十字交叉基础、筏板基础。显然，采用柱下筋扩展基础是刚性基础，所选材料抗拉强度大但抗拉和抗弯强度很低，设计时，要求一定的刚性角，以免基础被拉坏，所以基础相对很高，基坑深度加大，基底压力增加，也不利于抗震；扩展基础包括柱下钢筋混凝土单独基础、墙下钢筋混凝土单独基础、柱下钢筋混凝土条形基础、墙下钢筋混凝土条形基础。柱下济的一种类型，它是用于柱距4—12米，荷载不大且均匀、场地均匀、对不均匀沉降有情况；钢筋混凝土条形基础用于处理地基软弱柱节点等；荷载种类有水平地震作用、风荷载、竖向荷载，其组合考虑有震和无震两种情况，分别考虑恒载和活载控制的组合，并虑梁的塑性调幅；构件截面、节点、楼梯、楼板沈阳建筑大学毕业设计9第四章截面尺寸选取及荷载计算4.1详细设计说明本建筑位于沈阳市浑南新区，项目名称为“沈阳食品有限集团办公楼设计”,总建筑面积为7024.95m²,建筑层数为6层，室内外高差0.45米，室内设计标高0.00。类，抗震设防烈度为7度，设计基本加速度值为0.1g,设计地震分组为第一组，框架抗震等级为三级，结构重要性系数为1.0,建筑设计使用年限为50年。气象条件：沈阳地区基本风压为0.55kN/m²,基本雪压0.5kN/m²。表1建筑地层一览表(标准值)序号土层深度厚度范围地基承载力fk桩端阻力桩周摩擦力1杂填土2345注：①.地下稳定水位距地坪一1.5m以下；②.表中给定土层深度由自然地坪算起；③.表中给定桩端阻力为挖孔桩；④.建筑场地类别：Ⅱ类场地土。场地土的特征周期为0.35s。墙体采用混凝土空心小砌块，采用Mb7.5砂浆砌筑；沈阳建筑大学毕业设计柱采用C40级混凝土，梁、板、基础采用C30级混凝土，基础垫层采用C15级混构造钢筋和箍筋选用HRB335级，其余梁柱纵向受力筋、基础底板、现浇板、楼梯4.2.截面尺寸选取及荷载汇集N/₄≤0.85(三级框架)N=BFGnbc=hc=479.9mm取500mm×500mm。由挠度、裂度控制h=(1/10～1/15)1b=(1/2～1/2.5)h;选定纵向框架梁截面尺寸为b×h=300mm×600mm;选定横向边跨梁截面尺寸为b×h=300mm×500mm;选定横向中跨梁截面尺寸为b×h=300mm×400mm;4.2.2荷载汇集(1)屋面(不上人)改性沥青防水层20mm厚1:3水泥砂浆找平焦渣找坡最薄处30mm(平均厚90mm)120mm厚钢筋混凝土板20mm厚板下抹灰Z(2)楼面：花岗岩大理石20mm厚，水泥浆擦缝20mm厚1:3水泥砂浆找平刷水泥浆一道120mm厚钢筋混凝土板20mm厚板底抹灰Z走廊、楼梯、卫生间活荷载标准值(3)梁重：(考虑梁上抹灰，取梁自重26kN/m³)沈阳建筑大学毕业设计(4)墙重：(5)柱：(考虑到柱子抹灰，取柱子自重27kN/m³)(6)门、窗：图4-1计算单元图4-2计算简图及层数划分沈阳建筑大学毕业设计4.4各层重力荷载代表值计算(1)重力荷载G6计算(六层上半层):女儿墙：现浇钢筋混凝土，高度0.9m,厚度0.10m屋面自重：5.39kN/m²×57.6×15=4656.96kN纵向框架梁：4.68kN/m×(7.5-0.5)×8×4=1003.392kN横向框架梁：3.9kN/m×(6-0.5)×9×2+3.12kN/m×(3-0.5)×9=456.3kN外墙:4.06kN/m²×[(57.6+15)×2×(3.6/2-0.6)-1.1×2.1×27-2.1×0.9×5]=871.884kN门重量：0.2kN/m²×(1×0.3×20+1.5×0.3×1+0.9×0.3×8)六层上半层的活载：考虑抗震取雪载0.5N/m²,(无震组合取屋面施工荷载0.5kN/m²)(2)重力荷载G5算(六层下半层+五层上半层):六层下半层外墙：4.06kN/m²×[(57.6+15)×2×3.6/2-：2.6kN/m²×[3.6/2×(6-0.5)×13+3.6/2×6×2+1.8×18+1.8×2)×9+3.6/2×(7.2-0.5-1.8)×2+3.6/2×(7.2-0.2-1.8窗重量门重量Z恒6下=1738.9kN五层上半层楼板自重：4.46kN/m²×57.6×15=3853.44kN次梁柱子外墙窗重量门重量之恒5上=7836.47kN乙恒=Z恒6下+Z恒5上=9575.37kN(3)重力荷载G1计算(二层下半层+一层上半层):外墙;内墙;窗重量:门重量:∑恒1上=8258.45kNZ恒=Z恒2下+Z恒1上=1738.9+8258.45=9997.35kN沈阳建筑大学毕业设计综上G6=9195.76kN沈阳建筑大学毕业设计第五章地震荷载作用下的框架内力分析为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩I₀,然后乘以增大系数。中框架梁I=2I₀边框架梁I=1.5I₀Io=bh³/12梁采用C30混凝土，Ec=3.0×10⁷N/mm²边跨梁：300mm×500mm;中跨梁：300mm×400mm;部位边跨6中跨3柱采用C40混凝土Ec=3.0×10'kN/m²,首层高度4.6m,其它层高度均为3.6m。沈阳建筑大学毕业设计5.1.3柱的侧移刚度D表5-2框架柱的侧移刚度柱的侧移刚度种类数量KaD层中框架中柱边柱边框架中柱4边柱4首层中框架中柱边柱边框架中柱4边柱45.2水平地震作用分析(采用底部剪力法)5.2.1框架自震周期及水平地震剪力计算表5-3楼层重力荷载水平作用下侧移计算层数楼层重力荷载楼层剪力楼层侧移刚度层间侧移楼层侧移654321(1)由能量法求结构的基本自振周期T式中T结构的自振周期(s);(2)顶部位移法计算结构的基本自振周期T₁Fx=α₁Ga=0.037×53543.4=沈阳建筑大学毕业设计当小于0.05时，应取0.05;荷载代表值的85%;质点GFFV654321沈阳建筑大学毕业设计图5-1水平地震作用下的楼层剪力分布图表5-5水平地震作用下结构层间位移层数654321S△u建筑结构在水平地震作用下的顶点位移；所以满足规范规定的弹性位移要求。5.3水平地震作用下框架柱剪力和柱弯矩(D值法)y=(y₀+y₁+y₂+y₃)h=yhy—反弯点到柱下端结点的距离，即反弯点高度。沈阳建筑大学毕业设计y₀—y—y₂—y₃—标准反弯点高度比，查倒三角形荷载表。上下横粱线刚度比对标准反弯点高度比y。的修正系数。上层层高变化修正值。下层层高变化修正值。y₀根据框架总层数，该柱所在层数和梁柱线刚度比K查表得。层Ky600050004000300020001000表5-7中柱(中框)反弯点计算(B轴、C轴)Ky600050004000300020001000表5-8边柱(中框)剪力和弯矩计算(A轴、D轴)层y654321层y654321沈阳建筑大学毕业设计5.4水平地震作用下梁端弯矩计算层A轴B轴615413121115.5水平地震作用下梁端剪力和柱轴力标准值表5-10水平地震下梁剪力和轴力计算层AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱轴力MM右MM右A轴柱(kN)B轴柱(kN)654321沈阳建筑大学毕业设计第六章风作用下的框架内力分析风荷载取一榀框架来计算，风压标准值计算公式：0₀——基本风压；P——集中于质点i的风作用；V风作用下第i层层剪力。6.2风作用下荷载汇集层6514312111沈阳建筑大学毕业设计6.3风作用下框架柱剪力和弯矩(采用D值法，取中框架)层Ky600050004000300020001000层Ky600)50004000300020001000注：y₀是均布荷载下查表得到的。层y654321y6543216.4风作用下梁端弯矩计算表6-4风作用下梁端弯矩计算(A轴、B轴)M₄上16.5风作用下梁端剪力和柱的轴力计算表6-5风作用下梁的剪力和柱的轴力计算层A-B跨梁端剪力B-C跨梁端剪力柱轴力MM₂右MA轴柱(kN)B轴柱(kN)65416.6风作用下框架内力图第七章框架在竖向荷载作用下的内力分析(采用弯矩二次分配法)图7-1荷载传递路线(1)屋面梁上线荷载标准值：折减系数：α=0.5×3.65/6.0=0.3(1)屋面(2)楼面(2)楼面7.2竖向荷载下框架计算简图mmAB图7-2竖向荷载作用下的框架计算简图7.3竖向荷载作用下梁固端弯矩表7-1竖向荷载作用下框架梁固端弯矩荷载楼层边跨中跨跨度均布荷载固端弯矩跨度均布荷载固端弯矩左右左右恒载顶层63其它层63活载顶层63其它层637.4内力分配座，因此中跨梁的两端支撑情况变成一边固定一边双链杆的形式，转动刚度由4K,变成转动刚度S及相对转动刚度S'构件名称转动刚度相对标准层柱转动刚度框架梁边跨中跨框架柱首层标准层节点层μ左梁μ右梁μ上柱μ下枉边柱节点654321中柱节点6543217.4.3弯矩分配与传递：方法：首先将各点的分配系数填在相应方框内，将梁的固端弯矩填写在框架横梁相应位置上，然后将节点放松，把各节点不平衡弯矩同时进行分配。假定远端固定进行传递(不向滑动端传递),右(左)梁分配弯矩向左(右)梁传递，上(下)分配弯矩向下(上)柱传递(传递系数均为0.5)。第一次分配弯矩传递后，再进行第二次弯矩分配。此处用表格进行分配。分配系数固端弯矩一次分传二次分配最终弯矩分配系数固端弯矩一次分传二次分配最终弯矩分配系数固端弯矩一次分传二次分配最终弯矩分配系数固端弯矩一次分传二次分配最终弯矩分配系数固端弯矩一次分传二次分配最终弯矩分配系数固端弯矩一次分传二次分配最终弯矩表7-4-2活荷载弯矩分配表边节点上柱下柱右梁中节点左梁上柱下柱右梁分配系数固端弯矩一次分传二次分配最终弯矩分配系数固端弯矩一次分传二次分配最终弯矩分配系数固端弯矩一次分传二次分配最终弯矩分配系数固端弯矩一次分传二次分配最终弯矩分配系数固端弯矩一次分传二次分配最终弯矩分配系数固端弯矩一次分传二次分配最终弯矩表7-5-1竖向恒荷载下梁弯矩塑性调幅(调幅系数0.8)楼层左端中间右端左端中间右端MMMMM654321注：梁弯矩符号逆顺时针为正；跨中弯矩下表7-5-2竖向活荷载下梁弯矩塑性调幅(调幅系数0.8)楼层左端中间右端左端中间右端MMMM654321注：梁弯矩符号逆顺时针为正；跨中弯矩下图7-3竖向恒载作用下框架弯矩图(未调幅)图7-4竖向活载作用下框架弯矩图(未调幅)7.5梁端剪力均布荷载下：7.5.1恒载作用下梁端剪力：表7-6-1恒载下梁端剪力层号qLV左’V右’跨665646362616跨635343332313层号qLV左V右V左V跨665646362616跨6353433323137.6柱轴力和剪力7.6.1恒载作用下的柱轴力和剪力纵向荷载汇集：F₅=7.2×4.68+3.0×2.08×2+3.9×6×0.5+4.46×6×0.5×7.2F₅=F=F₂=F₂=F表7-7-1恒载作用下A轴边柱轴力和剪力层号截面横梁剪力纵向荷载柱重边柱轴力边柱剪力6543212、△N为本层荷载产生的轴力表7-6-2恒载作用下B轴中柱轴力和剪力截面横梁剪力左横梁剪力右纵向荷载柱重中柱轴力6543212、△N本层荷载产生的轴力。7.6.2活载作用下的柱轴力和剪力纵向荷载汇集：F₆=7.2×3.0×0.847×0.F₃=7.5×3.0×0.847×2.F₅=F₄=F₃=F₂=FF₆=7.2×1.5×0.625×0.5+7.2×3.0×0.847×0.F₃=7.2×1.5×0.625×2.5+7.2×3.0×0.847×F₅=F=F₃=F₂=F表7-8-1活载作用下A(D)轴边柱轴力和剪力层截面横梁剪力纵向荷载柱子自重A(D)柱轴力A(D)柱剪力654321表7-8-2活载作用下B(C)轴中柱轴力和剪力层截面横梁剪力纵向荷载柱子自重B(C)柱轴力B(C)柱剪力左(kN)右(kN)654321第八章内力组合表8-1梁柱内力组合公式组合内容编号组合式梁组合公式梁端最大负弯矩11.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4风21.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×风31.2恒+1.4活41.2重力+1.3水平地震梁端最大正弯矩51.0恒+1.4风61.0恒+1.3水平地震梁跨中最大正弯矩71.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4风81.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×风91.2恒+1.4活1.2重力+1.3水平地震梁端最大剪力1.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4风1.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×风1.2恒+1.4活1.2重力+1.3水平地震柱组合公式柱控制截面最大轴力a1.2恒+1.4活b1.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4风C1.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×风d1.2重力+1.3水平地震柱控制截面最小轴力e1.0恒+1.4风f1.0重力+1.3水平地震控制截面：梁端支座边缘截面、跨中截面8.2.1水平地震作用下梁控制截面内力弯矩以使梁下策侧手拉为正，剪力以使杆件顺转为正，轴力以受压为正。表8-2水平地震作用下梁控制截面内力(左震)跨层b梁左端梁右端跨中M65432l6543218.2.2水平风荷载作用下梁控制截面内力表8-3风荷载作用下梁控制截面内力(左风)跨层b梁左端梁右端跨中MM654321654321表8-4竖向荷载作用下梁控制截面弯矩跨层b梁左端M654321654321跨层b梁右端MM654321表8-5竖向荷载作用下梁控制截面弯矩(跨中)层654321表8-6竖向荷载作用下梁控制截面内力跨层梁左端梁右端V654326543218.3柱控制截面内力计算8.3.1水平地震作用下柱控制截面内力表8-7水平地震作用下柱控制截面内力(左震)柱层上端下端A654321B6543218.3.2水平风荷载作用下柱控制截面内力表8-8水平风荷载作用下柱控制截面内力(左风)柱层上端下端MA654321B6543218.3.2竖向荷载作用下柱控制截面内力表8-9竖向荷载荷载作用下柱上端控制截面内力柱层上端MMMVA654321B654321表8-9竖向荷载荷载作用下柱下端控制截面内力柱层下端MA654321B6543218.4梁控制截面的内力组合杆件名称截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中内力种类MVMMVMVM竖向恒荷载①竖向活荷载②③风荷载(右)④重荷代表值⑤地震(左)⑥⑦内力组合梁端1234梁端56跨中789梁端表8-12五层横梁内力组合杆件名称截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中内力种类MVMMVMVM竖向恒荷载①竖向活荷载②风荷载(左)③风荷载(右)④重荷代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦内力组合梁端1234梁端56跨中789梁端表8-13四层横梁内力组合杆件名称截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中内力种类MVMMVMVM竖向恒荷载①竖向活荷载②风荷载(左)③风荷载(右)④重荷代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦内力组合梁端1234梁端56跨中789梁端表8-14三层横梁内力组合杆件名称截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中内力种类MVMMVMVM竖向恒荷载①竖向活荷载②风荷载(左)③风荷载(右)④重荷代表值⑤⑥地震(右)⑦内力组合梁端1234梁端56跨中789梁端表8-15二层横梁内力组合杆件名称截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中内力种类MVMMVMVM竖向恒荷载①竖向活荷载②风荷载(左)③风荷载(右)④重荷代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦内力组合梁端1234梁端X56跨中X789梁端表8-16一层横梁内力组合杆件名称截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中内力种类MVMMVMVM竖向恒荷载①竖向活荷载②③风荷载(右)④重荷代表值⑤⑥地震(右)⑦内力组合梁端1234梁端56跨中789梁端8.5框架柱内力组合弯矩使柱左侧受拉为“+”,右侧受压为“-”;剪力使柱顺时针转动为“+”。表8-17六层柱内力组合杆件名称边柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV竖向恒载①竖向活载风荷(左)风荷(右)④重力荷载代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦abcdef表8-18五层柱内力组合杆件名称边柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV竖向恒载①竖向活载②风荷(左)③风荷(右)④重力荷载代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦abCdef表8-19四层柱内力组合杆件名称边柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV竖向恒载①竖向活载②风荷(左)③风荷(右)④重力荷载代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦ abcdef表8-20三层柱内力组合杆件名称边柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV竖向恒载①竖向活载②风荷(左)③2风荷(右)④重力荷载代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦abcdef杆件名称边柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV竖向恒载①竖向活载②风荷(左)③风荷(右)④重力荷载代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦abcdef表8-22一层柱内力组合杆件名称边柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV竖向恒载①竖向活载②风荷(左)③风荷(右)④重力荷载代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦abcdef第九章结构构件设计9.1框架梁的设计梁的纵向钢筋采用HRB400,箍筋采用HRB335。9.1.1梁的正截面配筋计算(1)跨中最大正弯矩的配筋计算a.纵向非预应力受拉钢筋合力点；相对受压区高度；a₁——等效矩形应力图形特征值，为简化计算α₁=1;fi纵向受拉钢筋抗拉强度设计值；h₀——截面有效高度；b——腹板宽度。验算最小配筋面积：跨中45f,/f,%和0.2%比较取大值；支座55f,/f,%和0.25%比较取大值。经计算跨中取0.2%,支座取0.25%。最大配筋率：2.5%。计算过程如下表：有震情况下的弯矩显然比无震情况小得多，有震情况不计算。表9-1-1梁跨中正截面弯矩承载力截面bMζ六层五层四层BC跨中三层BC跨中二层一层AB跨中BC跨中表9-1-2梁跨中正截面弯矩承载力截面计算配筋实际配筋面积配筋率六层AB跨中4载16BC跨中4载16五层AB跨中BC跨中4塑16四层AB跨中4萤16BC跨中94萤16三层AB跨中4萤16BC跨中4载16二层AB跨中4业16BC跨中4登16一层AB跨中4萤16BC跨中64塑16(2)梁端最大正弯矩配筋计算：框架梁端弯矩的组合设计值，其下部受拉的最大正弯矩一般小于梁上部受拉的最大负弯矩的绝对值。把梁上部受拉的最大负弯矩的钢筋作为下部受拉最大正弯矩的受压钢筋，按双筋梁计算时，其截面受压区高度计算结果一定小于零，即x<2a,无地震作用组合时有地震作用组合时a,受压钢筋合力点到截面近边距离可直接对受计算结果和梁跨中比较取大者；计算过程：无震情况下的弯矩比有震情况小得多，这里只计算有震情况。截面M按跨中正弯矩配筋实际配筋实际面积配筋率六层AB左4型16AB右4型16BC左4型16五层AB左4冀16AB右4业16BC左4盘16四层AB左4冀16BC左三层AB左4载16AB右A4业16BC左4型16二层AB左4业16BC左4载16一层AB左AB右BC左4要16(3)梁端最大负弯矩配筋计算框架梁支座最大负弯矩的配筋应按双筋矩形截面梁计算。在计算框架梁支座最大负梁计算；考虑地震作用组合的框架梁，其支座最大负弯矩的配筋仍按受压钢筋已知的双筋矩性截面梁计算，但在受弯承载力计算公式右边应乘以相应的承载力抗震调整系数x≤0.35ho;且梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%。另外，《混凝土结构设计规范》规定，框架梁梁端截面的底部和顶部纵向受力钢筋截面面积的比值，除按计算确定外，二、三级抗震等级不应小于0.3。基本过程：先将梁下部的纵向钢筋作为受压钢筋区高度ξ计算出ξ后，可能遇到下列情况：量不足，按受压钢筋未知重新计算。③2a;≤5≤0.25(一级抗震等级)或ξ>0.35h。(二、三级抗震等级)f.纵向普通受压钢筋的抗压强度设计值A——纵向受压钢筋面积(一级抗覆等级)(一级抗覆等级)震等级)。如果不满足要求，说明受压钢筋数量还是不足，按受压钢筋未知重新计算。梁端负弯矩配筋计算：这里只计算有震情况，由内力组合表可以比较出无震情况比有震情况下的弯矩小得多。截面Mζ六层AB左AB右BC左五层AB左AB右BC左四层AB左AB右BC左三层AB左AB右BC左二层AB左AB右BC左一层AB左AB右BC左表9-3-2梁端正截面负弯矩截面配筋实际面积配筋率六层AB左4业16AB右4费164业16五层AB左4业16AB右4业16四层AB左4业16AB右4业164载16三层AB左4业18AB右4业164业16二层AB左4业184业18BC左4蓝18一层AB左4业18AB右4费18BC左4费18(1)梁剪力设计值和柱的弯矩设计值的调整抗震设计时，根据强剪弱弯原则和强柱弱梁原则对梁剪力设计值和柱的弯矩设计值进行调整，框架梁端部截面组合的剪力设计值，一、二、三级抗震等级应按下列公式计V,=ηn(M+Mf)/ln+V9-8抗震等级为一、二、三级框架的柱式中7vs梁剪力增大系数；一级抗震等级取1.3,二级抗震等级取1.2,三级抗震等级M、M考虑地震作用组合的框架梁左、右端弯矩设计值；V考虑地震作用组合时的重力荷载代表值产生的剪力设计值，可按简支梁计算l,——梁的净跨；针方向);可按弹性分析所得的上、下柱端截面弯矩比分配；公式中，M,与M,之和，应分别按顺时针方向和逆时针方向进行计算，并取其表9-4-1梁剪力设计值和柱的弯矩设计值的调整截面六层五层四层BC梁重力荷载用顺时针组90逆时针组82表9-4-2梁剪力设计值和柱的弯矩设计值的调整截面三层二层一层重力荷载地震作用顺时针组4逆时针组7(2)计算公式：不考虑地震作用组合的框架梁，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：考虑地震作用组合的框架梁，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：fy-箍筋抗拉强度设计值；截面六层五层四层左端右端左端右端左端右端V①7②③s加密s非加密表9-5-2梁斜截面计算截面三层二层一层左端右端左(右)左端右端左端右端V①②③s加密③用①用来验算截面；②用来计算是否按计算配箍(②>V可不配箍筋);③用来计算箍筋无震情况下的剪力组合值和有震情况下调整后的剪力设计值几乎相等无需再计算。(1)梁斜截面按构造配筋箍筋间距：加密区长度为max(1.5h,500);加密区箍筋间距min(纵筋8倍，梁高1/4,150mm);BC跨：min(纵筋8倍，h/4,150mm)=100mm非加密区箍筋间距≤加密区的2倍，且不大于250mm。AB跨=200mmBC跨=200mmCD跨=200mm9.2框架柱的设计柱的纵向钢筋采用HRB400,箍筋采用HRB335。(1)框架柱内力调整(强柱弱梁)式中ZM:——考虑地震作用组合的节点上、下柱端的弯矩设计值之和(顺时针或反时针方向);可按弹性分析所得的上、下柱端截面弯矩比分配。ZM₀—同一节点左、右梁端，按顺时针和逆时针方向计算的两端考虑地节点A柱(D柱)节点B柱(C柱)上柱下柱上柱下柱μ7 —l——165432918——(2)柱的正截面配筋计算过程n考虑二阶效应影响的轴向力偏心矩增大系数，当ζ>1.0时，ξ₁=1.0;当ζ>1.0时，ξ₁=1.0;表9-7有震时的弯矩最大层柱内力eηXξ实际配筋MN6边柱4业204业20中柱4型20364业205边柱4业204业20中柱4业204些204边柱4业204业20中柱4业204业203边柱4业20中柱4业204业202边柱4型20中柱4业201边柱4业204业20中柱4业204业20注：柱子四面配筋一致表9-8无震时的轴力最大层柱内力ηeXξ实际配筋MN6边4业204业20柱中柱4型204业205边柱4业204业20中柱4业204业204边柱4业204业20中柱4业203边柱4业204业20中柱4业204冀202边柱4业204业20中柱4业204业201边柱54业20中柱734业20注：柱子四面配筋一致(3)正截面构造要求：最小配筋率：全截面0.6%,pA=0.006×500×500=1500m单面0.2%,pA=0.002×500×500=500mm²。(1)柱的斜截面剪力设计值不考虑地震作用时框架柱剪力的组合及考虑地震作用时框架柱剪力的组合方法与框架柱弯矩的组合方法相同。考虑地震作用时框架柱及框支柱剪力设计值，应根据强剪弱弯要求，采用剪力增大系数方法确定。即式中V·——考虑地震作用组合的框架柱、框支柱的剪力设计值；H——柱的净高；M′、M!分别为柱的上、下端顺时针或反时针方向截面的弯矩设计值(应取调整增大后的设计值，包括角柱的增大系数),且取顺时针方向之和及反时针方向之和层A柱(D柱)654321(2)斜截面承载力计算公式，轴压力不超过一定值时，轴力有利于框架柱的受剪承载力。框架柱的受剪承载力按无地震作用组合9-17有地震作用组合9-18λ——框架柱和框支柱的计算剪跨比，取λ=M/(Vh);此处，M宜取柱上、下端考虑地震作用组合的弯矩设计值的较大值，V取与M对应的剪力设计值，h₀为柱截面有效高度；当框架结构中的框架柱的反弯点在柱层高范围YRE承载力抗震调整系数，取0.85。表9-10有地震作用情况下的斜截面计算位置MVN实配箍筋六层A柱上端按构造下端按构造B柱上端按构造下端按构造五层A柱上端按构造下端按构造上端按构造下端按构造四层A柱上端按构造下端按构造上端按构造下端按构造三层A柱上端按构造下端按构造上端按构造下端按构造二层A柱上端按构造下端按构造上端按构造下端按构造一层A柱上端按构造下端按构造B柱上端按构造下端按构造标准层取500mm底层取700mm基础顶面向上一层柱净高1/3的范围内。加密区箍筋间距和直径：纵向钢筋直径的8倍)=150mm;非加密区内钢筋的间距：验算体积配筋率：P≥λf.1fm。9.3框架标准层板的设计本设计作了标准层板的配筋计算，所有板按照双向板塑性理论查表设计，板配的钢9.3.1板分类及荷载计算①板：3600mm×6600mm(双向板)②板：3000mm×7200mm(双向板)③板：3000mm×7500mm(双向板)④板：2700mm×6000mm(双向板)q=1.4×2.0=2.8kN/m²;g=1.2×4.46=5.352kN/m²;q=1.4×0.7×2.0=1.96kN/m²;比较两组荷载知，活荷载起控制作用，按照活荷载起控制作用计算。9.3.2设计资料板厚：120mmHRB4009.3.3配筋计算跨中支座跨中支座表9-11板跨中和板端的弯矩计算①板②板③板④板⑤板⑥板⑦板⑧板⑨板336663表9-12板配筋表截面M选配实配As跨中①板lx方向ly方向②板lx方向ly方向③板1x方向ly方向④板Ix方向ly方向⑤板1x方向ly方向⑥板Ix方向ly方向⑦板lx方向ly方向⑧板1x方向ly方向⑨板Ix方向ly方向5支座9.4楼梯的设计层高3.6mm,活荷载标准值：q=2.5kN/m²,踏步面层采用水磨石面层，(自重为0.65kN/m²)底面为20mm厚混合砂浆(自重17kN/m³)抹灰，采用C30混凝土，梁纵筋采用HRB400级钢筋，其余均采用HRB335级钢筋。取板厚h=(1/25～1/30)×3.09=124mm～103mm,取为h=120mm恒荷载标准值：水磨石面层三角形踏步混凝土斜板板底抹灰q=1.4x2.5(2)截面设计水平投影计算跨度：弯矩设计值：选配φ8@120,A,=419mm²。9.4.2平台板设计取平台板厚度80mm,取1m宽板带计算：(1)荷载计算恒荷载标准值：水磨石面层平台板自重地板抹灰0.02×17=0.34kN/m;p=g+q=7.08kN/m;(2)截面设计弯矩设计值：平台板有效高度：k=80-20=60mm;选配φ8@200,A=25lmm²。9.4.3平台梁设计选定平台梁尺寸：200mm×400mm(1)荷载计算梯段板传来平台板传来平台梁自重梁侧抹灰0.02×(0.4-0.08)×17×2=0.22kN/m;p=1.2g+1.4q₄=1.2×14.922+1.4×2.5×(3.44+1.7)÷2=26.377(2)截面设计跨中最大弯矩设计值：支座剪力设计值：截面按倒L型计算,确定翼缘计算宽度bf,如下：br=b+5hr=200+5×8O=6判别T型截面类型：所以属于第一类L形截面斜截面受剪承载力：0.25βcf:bho=0.25×1×14.3×200×3界面尺寸满足要求。0.7fbho=0.7×1.43×200×365=73.07kN>44.84kN,仅需要按照构造配筋。选配双肢9.4.4平台柱设计平台梁下设置构造柱，截面尺寸为300mm×300mm,此为抗震设防地区要求的柱最小尺寸。验算最小配筋率：验算最大配筋率箍筋按构造配筋：取φ8@150。9.5基础的设计基础埋深2m,基础底面入中砂层，地层承载力良好，采用柱下钢筋混凝土阶形独立基础而不采用深基础。由于本建筑地基主要受力范围内不存在软弱粘性土层，且是不超过八层、高度在25米以下的一般框架房屋，所以不进行天然地基及基础的抗震承载力验算，只考虑无震情况下的地基承载力验算(标准组合)、基础抗冲切验算(基本组合)、基础配筋计算(基9.5.2边柱基础设计(1)荷载计算第一组第二组MNVMNV恒载活载风载(左)风载(右)标准组恒+0.6×风+活恒+0.7×活合基本组合1.2×恒+0.6×1.4×风+1.4×活1.35×恒+0.7×1.4x活由以上比较知，第一组内力控制组合(2)确定基础底面尺寸根据规范3.0.4,荷载效应按正常使用极限状态下的荷载效应的标准组合。①确定地基承载里特征值f地基承载力特征值，由所给条件，取220kPa;f.修正后的地基承载力特征值；ηn基础宽度的承载力修正系数，经查表得，取为3.0;η基础埋深的承载力修正系数，经查表得，取为4.4y基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b基础底面宽度，小于3米取3米，大于6米取6米；y基础底面以上图的加权平均重度，地下水位重度以下取浮重度；d基础埋置深度(m)。②确定基础底面尺寸式中W——基础底面的抗弯截面抵抗矩或抗弯截面模量G₁.k=Ym×b×I×d=20×3×3纵向外墙及基础梁重：G₂k=4.06×[(7.2-0.6)×(4.6-0.6横向内墙及基础梁重：G₃k=2.6×[0.5×6.0×(4.6-0.6)标准组合下基础底面内力：Mbot.k=Mx+Vxh+(G₂.k-0.6×0.=13.348+7.844×0.8+(142.504-33.696)×0.1Nbot.k=Nk+G₁.k+G₂.k+G₃.k=2048.688+319.5+142.504+45.24=2555.932基本组合下基础底面内力：Mbot=M+Vh+1.2×(G₂.k-0.6×0=17.173+9.996×0.8+1.2×(142.504-33.696)×0.1Nbox=N+1.2×(G₁k+G₂k+G₃k)=2546.879+1.2×(319.5+142.504+45.24)=3155.57(3)确定基础高度由扩展基础的构造要求，阶梯形基础的每阶高度为300mm～500mm,取每阶高度为基础尺寸如下图：(4)地基承载力验算根据建筑抗震规范4.2.1规定，不超过8层且高度在25米以下的一般民用框架房屋可不进行基础抗震承载力计算。地基承载力满足要求(5)基础抗冲切验算①沿柱边截面：be+2ho=0.5+2×0.76=2.02冲切力：=0.7×1.0×1430×(0.5+0.76)×0.76=958.55冲切力：=0.7×1.0×1430×(1.7+0.36)×0.36=1001.801k(6)基础底面配筋计算可以。可以。2-2截面：现于3.0m范围内配12业16(1)荷载计算表9-14基础内力组合第一组第二组MNVMNV恒载活载风载(左)风载(右)标准组合恒+0.7×活基本组合1.2×恒+0.6×1.4×风+1.4×活1.35×恒+0.7×1.4×活由以上比较知，第一组内力控制组合(2)确定基础底面尺寸根据规范3.0.4,荷载效应按正常使用极限状态下的荷载效应的标准组合。①确定地基承载里特征值f地基承载力特征值，由所给条件，取220kPa;f.修正后的地基承载力特征值；η₅基础宽度的承载力修正系数，经查表得，取为3.0;p基础埋深的承载力修正系数，经查表得，取为4.4γ基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b——基础底面宽度，小于3米取3米，大于6米取6米；Ym——基础底面以上土的加权平均重度，地下水位重度以下取浮重度；②确定基底形心位置及基础长度，对C柱的中心取矩，由ZMc=0,可得：=3072.086×3/(3072.086+3072.取l=6m=12.134+6.84×0.8+0=1Nbot.k=Nk+G₁.k+G₂.k=2469.594+103.376+42.64=2615.61KN=15.778+8.786×0.8+0=2Nbot=N+1.2×(G₁k+G₂k)=3072.086+1.2×(103.376+42.64)=3247.31kNbp₃=P;×b=360.81×3=1082.40606船母8(5)基础抗冲切验算由图可知柱冲切破坏锥体形状可知，B柱和C柱的情况一致，故此处只选取B柱进行抗冲切承载力验算。F=3247.31-1082.43×(0.5+2×0.76)切破坏锥体范围内的基底净反力；(6)基础受剪承载力验算V=1623.665-1082.43×(0.25+0.76)=5300.7βfbh₀=0.7×1.0×1430×3×0.76=(7)基础底面配筋计算①纵向钢筋计算及布置(采用HRB400级钢筋)最大正弯矩M=1217.734kNm,所需钢筋面积为：②横向钢筋计算及布置(采用HRB400级钢筋)C柱和D柱的等效梁宽一致，故此处只计算C柱即可。C柱的等效梁宽为：①截面及材料纵向钢筋HRB400箍筋HRB335上部墙体：③配筋计算M=1/12ql²=1/12×22.94×7.V=1/2ql=1/2×22.94×7.2=b)正截面受弯承载力计算选配218,A.=509mm²。c)斜截面受剪承载力：0.25βcf-bho=0.25×1×14.3×300×565界面尺寸满足要求：仅需要按照构造配筋。0.7fbho=0.7×1.43×300×565=仅需要按照构造配筋。选配双肢φ8@200。梁自重V=1/2ql=1/2×116.632×7.2=3b)正截面受弯承载力计算(3)斜截面受剪承载力计算：0.7f,bh₀=0.7×1.43×300×565=169.67kN>V=33.264选配双肢φ8@200。第十章施工组织设计本工程是一座多功能办公楼，用地面积为8000m²,建筑物占地面积1170.825m²。平面为不规则L形，东西方向长度68.91m,南北方向长度25.1m,无地下室，地上6层。本建筑物层高均为3.6m,首层及标准层多为办公室，会议室等相关配套房间。外墙面装饰为红棕色地砖贴面，屋面防水等级为2级，保温材料采用100mm厚的建筑物内设有2部电梯，3部楼梯。本工程为现浇框架结构，外墙为300mm厚空心砖，内墙(除厕所外)均为200mm厚空心砖墙。建筑按7度抗震设防，设计地震分组为第1组，边柱基础采用柱下独立基柱、梁、板);纵向受力钢筋：HRB400级(梁、板、柱、基础);HRB335级箍筋。序号土层深度厚度范围地基承载力fk桩端阻力桩周摩擦力1杂填土2345注：①.地下稳定水位距地坪一1.5m以下：10.2施工方案(1)划分施工段按建筑物的自然层将工程划分为6个施工层。在④、⑤轴间将每层划分为I段和Ⅱ段两个施工段。平面方向为①-④轴为I段、⑤-⑧轴为Ⅱ段，垂直方向为按结构层划分。(2)确定施工流向平面方向为I→Ⅱ段，垂直方向为一层→二层→三层→四(3)施工阶段分为两个阶段：基础工程→主体工程(一层、二层、三层、四层、五层、六层)→装修工程10.2.2施工顺序及方法(1)基础工程基础工程的施工顺序：测量放线→人工开挖→人工修理基坑→浇注混凝土垫层→绑扎基础钢筋→支基础模板→拆模→回填。①测量放线根据建设单位、监理公司提供的定位依据和定位放线通知单，在校核定位无误后，进行定位放线。其中角度用J2型经纬仪测设，距离用经检核的钢尺量取，在各主轴线延长线上加设付桩，并妥善保护。用S3水准仪测设工程的正负零。在该工程不会发生沉降的地方测设3个以上的正负零点，作为该工程的控制高程点。根据施工图及围垅上的坐标轴线，在工程地址平面上用白石灰粉标出基槽土方的挖取范围。②土方开挖采取基槽放坡开挖，应分层控制挖土标高，在挖至基底设计标高前，应在基坑底面的设计标高上留30cm,改用人工开挖清底，以防拢动基层土。考虑到机械开挖、挖土深③基础混凝土施工根据围垅上的轴线，对柱的基础进行定位，确切位置可利用各主轴线延长线上的付桩用经纬仪将其准确的传递至基槽中。b)现场绑扎钢筋查尺寸、直径、级别和形状，防止钢筋安装错误，并注意留好柱的钢c)支模板锥形基础采用木模。木模的定型制作在现场的检查，并采用木枋将其固定牢靠。钢筋与模板的d)混凝土浇捣混凝土先由科研所根据材料试验提210114供混凝土配比的设计通知书，在工地简形基础下部的浇注，待其终凝钱进行上部椎体部分的浇注。配e)拆模在混凝土强度达到1.2MPa后(20℃时约24h)可以拆除混凝土基础侧木模，拆模时④土方回填后(15℃,3d龄期可达百分之35强度),可进行基坑土方(每层250-300mm)。两次回填分2d完成。(2)主体工程主体工程施工顺序：测轴线定柱位→绑扎一层柱钢筋→支柱模→浇注柱混凝板、梁底模→绑扎板，梁钢筋→支板、梁侧模→浇注板，梁混凝土→进入第2层的测轴线定柱位。(依此类推直到顶层)①轴线传递②高层传递接量取高度，作为其上个楼层标高的控制，在各层用水准仪检查各传递高程点的相对正③沉降观测一端与预埋于柱内的铁件焊接，出墙面一端焊一钢球。观测点安设稳固后及时进行第一次观测记录，然后每施工层观测一次，直到竣工。编制观测成果表，移交建设单位。混凝土柱内的竖钢筋采用电渣压力焊接头，1/2有接头的竖筋错开45d以上，且不⑤柱模板安装采用木模板进行施工。按照混凝土柱截面为首层600mm×600mm,其它层为500mm×500mm在木加工场将其加工好后由塔吊运至指定地点。柱的模板四周采用槽钢柱箍和钢⑥混凝土柱浇筑现浇混凝土采用混凝土泵送车或泵送机进行运输浇筑。柱的浇注层高度一般为2m,以减少柱模板的水平侧向压力。为此，在浇注时，在6根柱之间依次流水进行，使每根柱中每一浇注层的混凝土得到振捣、沉实，在初⑦支板，梁底模本框架梁梁深为400、500、600、650四种规格。采用木模板，支撑采用钢管脚手架。其中板的底模应注意采用大块模板进行起拱2%,梁中采用对拉螺栓和钢管拉结(间距由梁深，厚决定，一般取0.5-0.8m)。模支撑在每跨间设剪刀撑两道。支模架的支座采用铁随时对其调整⑧绑扎板、梁钢筋底模上弹线后，即可进行板、梁钢筋就位绑扎。钢筋的绑扎采用20-22号铁丝。绑搭接长度不应小于1.21.;受压钢筋搭接长度不小于0.851。且不小于20d.受力钢筋接钢筋安装完毕后，应根据施工图纸检查钢筋的级别⑨板、梁混凝土浇筑跨的1/3处，并在初凝前必须进行新混凝土浇筑。混凝土同样由泵送车浇筑，并由专人进行振捣和随时抹光，并注意保持板与梁顶顶面的标高，按台班留混凝土试块。并进行湿水养护。若在6月份以后，天气渐热，每天的湿水养护不少于4次，养护期不少于7d。⑩模板的拆除梁侧模可在5d后拆除；板、梁底模必须28d后可拆除。(3)施工的具体相关要求①钢筋该工程所用钢筋全部在现场集中加工，统一管理，运到作业面安装绑扎成型，具体a)采购钢筋时，必须具有生产厂家的出厂合格证，国外进口钢材还要具备商检证明和化学分析报告，经现场随机抽样送试验室，进行物理力学性能和可焊性试验。合格后方可投入使用。b)现场加工时，所有接头均采用闪光对接焊，对于框架柱竖向结构的主筋接头，当D≥22时，均采用电渣压力焊，D<22时，采用绑扎搭接接头。所有焊接接头、机械接头必须经随机抽样检查合格后才能进行下道程序。c)按抗震要求弯成135·弯钩的箍筋，为方便施工，制作时一边弯钩先弯成90,另一边弯钩弯成135,当安装绑扎成型后再用小板手把90°的弯钩弯到135。d)为保证竖向钢筋不移位，可在柱的根部套上一个箍筋并绑扎一排水平钢筋作为限位筋。校正后将限位筋与梁钢筋点焊固定，并逐根将竖向钢筋帮扎牢固。②模板模板的拆除应符合以下要求：a)拆模顺序和方法，应近照模板施工方案进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位及自上而下的原则。拆模时，严禁用锤子和撬棍硬砸硬撬。b)拆模时间要严格控制，侧模应待混凝土强度大于1.0N/mm²时才能拆模，这是能保证混凝土表面及棱角不受损伤。梁底板模待混凝土强度大于设计强度的75%时，才能进行拆模。拆模强度的确定由同条件养护试块强度试验报告为依据。模板工程中的安全要求：a)在柱子上继续安装模板时，模板应有可靠的支承点，柱及梁的对拉螺杆应平直相对，对拉螺杆不得斜拉硬顶，以防螺杆因受力不均局部拉断造成炸模现象。b)工机具应由现场机电工进行检修后才可运转，必要的防护罩等要齐全，电动机具的接电规范应符合现场有关机具与用电安全制度的要求。c)作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁直接放在模板或脚手架上，防止掉落。操作人员进行施工操作，均应戴好安全帽并系好帽扣，高空作业应系好安全带，挂好挂钩。d)安装柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆，对模板工程中的扣件连接必须拧紧，e)安装中及安装完成的梁板模上，不得集中堆载或堆放过重的机具、材f)模板支设完毕，浇筑混凝土时，必须有专人看护模板，对墙柱及梁板的支撑和对g)对采用泵送商品混凝土浇筑的梁板，首先在泵管支撑架下加焊200-300mm水平光滑钢管，使其可在模板上进行滑动，以利于抵消泵送时的水平振动力，减小泵送混凝上，适当增加斜撑杆以加强支撑架的整体稳定性。泵送管道及泵管支撑架，均不得与外脚手架、模板支撑架或墙柱侧模相连接，避免泵送纵向振动对外架及支撑体系的破坏。h)拆模操作时，上下应有人接应，随拆随运转，并放在脚手板上和抛掷。应采用可靠的登高工具，i)拆模的施工顺序基本与安装顺序基本相反，遵循先支后拆、先非承重部位、后承重部位及自上而下的原则。支撑体系应在梁板逐步拆除完成才可拆j)为提高模板周转和安装效率，实现应按照工程轴线位置，尺寸将模板编号，以便定位使用。拆模后的模板，应按区段编号整理、堆放，安装操作人员也相应执行区段、③混凝土泵送剂。现场质检人员在接收混凝土时做坍落度检查。混凝土浇捣应避免泵管送出原混凝土直接对准钢筋和模板。并应在45度角向前延伸，随浇随振。振点密度不大于振捣棒作用半径的1.5倍，振捣时振捣人员应固定，并宜，避免吸入空气而造成塞管，太多则反抽时会溢出并加大搅拌轴负荷。搅拌不应停止。当叶片被卡死时，需要反转排除，再泵送途中若停歇时间超过20min,管道又较长时，应每隔5min开泵一次，泵送少量混凝土，管道较短时，采用每隔5min正反转2-3个行程，使管内混凝土蠕动，防止泼水离析。长时间停泵(超过45min)、气温高、混凝土坍落小时可造成塞管，宜将混凝土泵送中途停歇时间一般应大于60min,否则要予清管或添加自拌混凝土，以保证泵机连续工作。搅拌卸料前，必须以搅拌速度搅最初泵出的砂浆应均匀分布到较大的工作面上，不能集中一处浇筑。送混凝土量记录、清洗记录、检修时做检修记录，使用砼浇筑竖向结构混凝土时，如浇筑高度超过2m时，应采用串筒、导管、溜槽或在般分层高度为插入式振动器作用部分长度的1.25倍，最大不超过500mm,使用平板振动漏，做到均匀振实，移动间距不大于振动棒作用半径的1.5倍(一般为300-400mm),振超过2小时应按施工缝处理。形或堵塞情况，发现问题应立即停止浇灌，并应在已浇筑的混凝土初凝前修整完毕。混凝土浇筑完毕终凝后的12小时以内，要加以覆盖和浇水，保持湿润时间不得少于14昼夜。(4)装修工程抹灰分底抹灰和面层两次施工，室内吊顶龙10.2.3保证质量的措施(1)组织措施①项目部管理人员齐全，人员持证上岗，分工明确。项目权，及时解决和处理生产过程中的人、材、机的需求和技术问题。②设专职质检员1名，负责原材料及各分部分项工程质量检查。③在作业班组内设立质量管理小组，对该工程质(2)技术措施(3)质量措施①严格执行公司建立的IS09002质量保证体系，认真做好质量记录，做好施工全工②加强原材料的进场验收工作和试验管理工作，无合格证不进场、不试验使用。10.2.4保证安全的措施(1)层层落实安全责任，项目部设1名专职安全员。(2)工地设立安全标牌，加强安全教育和宣传，人员进行上岗安全教育，每天举行班(3)做好“三保、四口、五临边”的安全管理工作，禁止闲人进入施工现场。(4)各类架子搭设后，由安全员会同有关部门组织检查验收，合格后方能使用；拆除模板、脚手架时有专人监护，并设警戒标志；正确使用脚手架的安全防范措施。(5)特殊工种必须持证上岗。(6)抓好设备管理和安全用电。机械设备使用做到定人、定机、定岗位，明确责任；设备做到一机一闸；采用三相五线制供电，工地采用二级漏电保护系统；配电箱(7)消防管理立足于防范。工地木工房等处配备必要的消防器材；工地设专职值班员，10.2.5工期保证措施(1)配备强有力的项目领导班子，实行项目法施工，采用先进、科学的管理手段组织(2)根据本工程的特点，确定优秀的专业化施工队伍，按桩基础、结构、防水、水电安装、设备安装、装修装饰等专业分工，统一组织施工。备足劳力，在现场条件允许下昼夜施工，加快工程进度。(3)投入先进的施工设备和优质材料，满足工程需要。为确保工期目标实现，投入充裕的先进的机械设备和工具，运用较先进的钢筋连接技术、早拆模板支撑体系技术、商品混凝土技术，提高工效，缩短各工序施工时间。同时选用优质的施工材料，提高工程质量，降低施工难度，避免返工。(4)科学组织、严格管理。以项目部为龙头，同建设单位、设计单位、监理单位紧密配合，加强和强化各部门、各单位、各专业之间的组织协调，统一部署，统一计划，统一标准，对工程进度、质量、安全全面负责组织落实，并建立项目部每周工程例会制度，及时解决各种问题和矛盾，从组织上保证总进度的实现。(5)周密计划制订合理详细的年、月、周施工进度计划，并根据施工实际进度随时调整计划。(6)抓