5512塔吊基础施工方案完整

1、5512塔吊基础施工方案完整（完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）型号TCT5512塔式起重机基础施工方案编 制:审核：审批：AI0C北京安泰顺昌商贸有限公司一、编制依据1、本工程岩土工程勘察报告；2、GB502022002地基与基础施工质量验收规范；3、GB502052001 钢结构工程施工质量验收规范 ；4、GB500072002 建筑地基基础设计规范 ；5、GB50017-2003钢结构设计规范;6、JGJ33-2001建筑机械使用安全技术规程；7、TCT5512说明书二、工程概况1工程名称:德荣帝景20#楼2 施工单位：远通建工集团有限公司3 塔机型号 :TCT55124 地基承载

2、力： 100-110(KPa)5 基础形式：预埋螺栓固定式三、塔吊的布置原则3.1 满足施工需要 , 尽可能不出现施工盲区3.2 塔吊安装完成后，塔吊的起重臂均不得与周围建筑物发生碰撞。3.3 塔吊定位需考虑方便塔吊的附着和拆除，四、塔吊基础施工4.1 施工顺序放线定位塔吊基础桩-修复地基一砌筑砖胎膜一塔吊坑肥槽回填3:7灰土一绑承台钢筋留预埋件一浇筑混凝土至塔吊承台顶标高一养护4.2 施工方法4.2.1 按控制轴线引测塔吊基础位置线、基础开挖线，施工时按线进行施 工。4.2 。2 基础开挖以 1 : 1 放坡。4。2。3 吊基础结构施工前进行钎探 , 并检查地基是否有软弱土层存在，保 证基础

3、下方地基承载力标准值不低于 1。0X1(fPa。基础地下应无异物、孔洞； 无松软土及渣土 .基础下施工100mm厚 C15混凝土垫层。4.2.4 塔吊基础所使用的钢筋要场外加工制作，钢筋加工尺寸准确。4。2.5 砌筑 240 厚砖胎膜或木模，4。2。6 在塔吊基础上准确地预留出四个预埋基础节的位置（见预埋件安 装位置图），预埋件由塔吊公司完成 ,工地负责协助。4。2.7 混凝土浇筑：塔吊基础混凝土强度等级 C35, 分层浇筑，每层浇筑 厚度w 500mm基础砼浇筑完毕后应浇水养护,达到砼设计强度方可进行上部结 构的安装作业。如提前安装必须有同条件养护砼试块试验报告，强度达到砼的 80%要求.4

4、.2。8 浇筑混凝土 ,随时观测预埋件平面位置及垂直度的变化， 发现偏移随 时调整。基础的水平度控制在1%0 .4.2.9 塔吊的基础承台采用浇水养护，在整个养护期内 , 始终保持其表面湿 润。安装 塔吊必须有同条件养护砼试块试验报告基础强度达到 85以上方可立 塔。4.2。10 塔吊基础应在四角设置沉降观测点，并完成初始高程测量，在塔吊 安装前再测一次，以后在塔吊安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、 不均匀沉降等异常情况应立即停止使用， 并汇报公司工程技术部门分析处理后， 方可决定可断续使用或不能使用。4.3 塔吊基础排水措施基础四周要有良好的排水设施4。 3。 2 塔吊基础平台外两侧

5、沉降后浇带处留置集水坑，尺寸为300300* 300mm汛期时使用潜水泵抽水。4。 4 塔吊防雷接地措施4.4。 1 塔吊必须有良好的接地装置，不能与建筑物接地相连。4。 4.2 塔吊的接地装置至少两组，对角布置，每组做法为：使用三根 1.5m 长直径25mm勺圆钢砸入地下2米,用40* 4mn镀锌扁铁将三根直径25mn的圆钢 连接起来，镀锌扁铁穿过塔吊基础顶面分别与一只预埋件牢固焊接，所有焊缝 做防腐处理。4。 4。 3 塔吊接地电阻不得超过 4欧姆，定期遥测 。五、塔吊稳定性验算TCT5512塔机基础稳定性计算1。现场情况塔机型号为：TCT5512基础尺寸为：6500X 6500 X 13

6、00 地耐力：PB=100Kpa=10 (T/ m2)2。混凝土基础的抗倾翻稳定性计算Mk作用在基础上的弯矩M=243。3T0 mFvk作用在基础上的水平载荷Fvk =10.36TFv-作用在基础上的垂直载荷Fv=66Te偏心距，既地面反力的合力至基础中心的距离mGk 混凝土基础的重力Gk =60 5m X 60 5mX 1。3mX 2。5t/m3=137.3仃(1)。根据JGJ196-2010建筑塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程 塔机基础规定，固定基础的抗倾翻稳定性按以下公式计算：MF vk /Zbe =243。3+10.3 X 1.3/66+137.31=1。26< 1。63

7、混凝土基础的抗倾翻稳定性满足；(2)地面压应力按以下公式计算：bL*=66+137。31/6。5X 6。5=4。81 (T/ m2) < 10 (T/ m2)作用平均地面压应力满足；(F k GK)1.2 fa3la3)混凝土作用在地基上最大压应力满足，因 b e<b Pkmax 应满足 P kmax6 4a =- e=1。9922( F k G K)Pkmax=2 (66+137。31) /3 X 6。5 X 1.99=10.48T/3lam2)1.2fa =12 (T/ m2)Pkmax < 1.2 fa作用在地基上最大压应力满足所以符合要求！六、塔吊基础图一 300m询

8、雷栄10?|益雷50?n税+*申壮5塔吊基础施工方案二、工程概况： 工程名称：品牌布艺展示中心 9#厂房 建设地点 :杭州市余杭区中国布艺品牌展示中心 , 临平大道 28号。 施工单位 : 八方建设集团； 建设单位：余杭家纺产业发展； 监理单位：浙江中兴工程建设监理有限责任公司 ; 设计单位：信息产业电子第十一设计研究院科技工程股份 ; 本工程占 地面积为 24595.1 平方米，总建筑面积为 121590。 8 平方米，其中 地上建筑面积为 95304.6, 地下建筑面积为 26286。2 平方米；本工程 设计标高士 0.000相当于黄海标高4。250m本工程结构形式为框架 结构, 建筑结构

9、抗震设防类别为丙类，主体合理使用年限为50 年，抗震设防烈度为 6 度; 建筑类别为多层厂房建筑 , 地下室耐火等级为 一级，地上厂房耐火等级为二级生产类别为丙类；厂房内设置自动 灭火系统，钢筋混凝土屋面防水等级为H级。二、编制依据：1、本场地地质勘察报告2、现场施工平面图 附图 13、QTZ80塔式起重机说明书三、塔机选用型号选用浙江建设集团的 QTZ80(ZJ5910)型塔吊，臂长59M时起重量为 1 吨四、地质情况序号土层厚度( m)侧阻力特征值 (kPa)端阻力特征值 (kPa)土名称17.8281650粘性土22100粘性土33。1340粘性土43。5351700粘性土五、塔吊基础位

10、置及标高： 5#塔吊位于建筑物内，至于 18-19 轴 /Y-X 轴，基础顶面标高为 -4.55m.六、基础施工1、塔吊基础尺寸5500X 5500X 1250mm2、地基为原建筑物基础 , 表层为碎石层， 土方挖桩顶标高以下200mm再做150mmC1混凝土垫层，垫层边宽 100mm3、模板用竹胶板 , 厚 18mm。4、钢筋规格制作安装参照附图 2。5、预埋件标准节必须进行空间体系焊牢，材料可用角钢和钢 筋焊接，浇注混凝土时要防止混凝土冲击而位移。6、防雷接地用40X 3扁铁预埋并用钢筋网焊成通路.7、预埋件标准节上部螺丝口加黄油，并用布包裹 , 铁丝扎牢， 防止混凝土浇注时污染预埋件上部

11、。8、塔吊基础钢筋、模板、预埋安装完后做好施工记录，质量 验收后方可浇注混凝土。9、混凝土为C35,必须一次浇注完成，做好养护，混凝土强度达到80%以上开始安装塔吊七、塔机米用方式：独立式八、预埋标准节安装要求：1、预埋件位置士 2.0mm2、预埋件固定支脚垂直度士 1.0mm3、四个固定支脚顶面水平度1.5mm九、塔吊基础验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2021).一. 参数信息塔吊型号：QTZ80 (ZJ5910)起重荷载标准值：Fqk=80。OOkN塔身宽度：B=1。6m承台混凝土等级:C35矩形承台边长：H=5。5m承台箍筋间距：S=181mm承台顶面埋深

12、：D=0。0m桩间距：a=3.8m桩入土深度：15m桩空心直径:0.4m计算简图如下：PO亠O塔机自重标准值:Fk1=1072.00kN 塔吊最大起重力矩：M=733 7kN.m 塔吊计算高度:H=35m桩身混凝土等级：C60保护层厚度：H=50mm承台厚度:Hc=1。25m承台钢筋级别：HPB235桩直径：d=0.6m桩钢筋级别：HPB235桩型与工艺：预制桩二 . 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1072kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5。5X 5。5X 1.25 X 25=945 3125kN承台受浮力：Fik=5。5X 5.5 X 1。80X 10

13、=544 5kN3) 起重荷载标准值F qk=80kN2. 风荷载计算1 ) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a。 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0。 2kN/m2)2W k=0。 8X1。 48X1.95X1.595X0。 2=0。 74kN/m2q sk=1.2X 0.74X 0.35X 1。 6=0。 49kN/mb。塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=qskXH=0.49X35.00=17。 32kNc。基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0。 5Fvk2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值2a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=

14、0。 45kN/m2)2W k=0.8X1。 53X1.95X1。 595X0。 45=1。 71kN/m2q sk=1.2X1.71X0.35X1.60=1.15kN/mb。塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=qskX H=1。 15X 35。 00=40。 29kNc。基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=O。5Fvk X H=0 5X 40.29 X 35.00=705。12kN。m3。塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=356.86+0.9X(733。 7+303。 15)=576.30kN。 m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=356。 86+7

15、05.12=348.26kN。 m三。桩竖向力计算非工作状态下 :Q k=(Fk+Gk)/n= (1072+945。 31)/4=504.33kNQ kmax= (F k +Gk)/n+ (Mk+Fvk X h)/L=(1072+945.3125)/4+ (348。 26+40。 29X1.25)/5 。 37=578.52kNQ kmin =(F k +Gk Flk )/n- (Mk+Fvk X h)/L=(1 072+945.31 25-544 。 5)/4-(348.26+40 。 29X1。 25)/5 。 37=294。01kN工作状态下 :Q k=(Fk+Gk+Fqk)/n=(10

16、72+945.31+80 )/4=524.33kNQ kmax=( Fk+Gk+Fqk)/n+(M k+FvkX h)/L=(1072+945。 3125+80)/4+(576 。 30+17。 32X1.25)/5.37=635 。 61kNQ kmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n (Mk+FvkXh)/L=(1072+945。 31 25+80544 。 5)/4- (576.30+17。 32X1。 25)/5 。37=276.92kN四。承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重 , 第 i 桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35 X( Fk+Fqk)

17、/n+1 。 35X (Mk+F/k X h) /L=1。35X (1072+80)/4+1 。35X (576。30+17.32 X 1。25)/5.37=539.03kN非工作状态下：最大压力 Ni=1。35XF k/n+1.35 X (Mk+Fvk X h) /L=1.35 X 1072/4+1。35X (348.26+40。29X 1.25) /5.37=461.95kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第 6.4。2条其中Mx ,一一计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN。m ；x i ,y i单桩相对承台中心轴的 XY方向距离(m);N i不计承台自重及其上土重，第

18、i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大：M x=M3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范 GB50010-2021第6。2.10条f二1-少-迪式中a 1系数，当混凝土强度不超过 C50时，a 1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，a 1取为0.94，期间按线性内插法确定;f c一一混凝土抗压强度设计值；h 0承台的计算高度；f y钢筋受拉强度设计值,f y=210N/mrri底部配筋计算:a s=1185。88 X 10/ (1。000X 16。700X 5500.000 X 1200 )=0.00900 5E =1 (1- 2X 0.0090)=0。0090丫 s=

19、10。0090/2=0.9955A s=1185。88X 10 /(0。9955X 1200.0 X 210。0)=4727。1mm五. 承台剪切计算最大剪力设计值：V max=539。03kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2021)的第条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：1 75A式中 入计算截面的剪跨比，入=1.500f t混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mnn;b承台的计算宽度，b=5500mmh 0承台计算截面处的计算高度，h0=1200mmf y钢筋受拉强度设计值，fy=210N/mmS箍筋的间距，S=181mm经过计算承台已满足抗剪

20、要求，只需构造配箍筋！六. 承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2021)的第5.8。2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=135 X 635。6仁858。08kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中Wc基桩成桩工艺系数，取0。85f c混凝土轴心抗压强度设计值，fc=27。5N/mrm;2A ps桩身截面面积，Aps=157080mm经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求由于桩的最小配筋率为 0。80%, 计算得最小配

21、筋面积为1257mm综上所述,全部纵向钢筋面积1257mm八. 桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2021 )的第6。3<3和6.3。4条轴心竖向力作用下，Q=524.33kN;偏心竖向力作用下，Qmax=635。61kN桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra单桩竖向承载力特征值；q sik 第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；q pa桩端端阻力特征值，按下表取值；u桩身的周长，u=1.88m；2A p桩端面积，取Ap=0.28m ；li 第i层土层的厚度，取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下：土名称序号 土层

22、厚度(m 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa)17。 8281650粘性土22100粘性土33.1340粘性土43.5351700粘性土由于桩的入土深度为15m所以桩端是在第4层土层最大压力验算：R a=1。88X (7。8X 28+2X 10+3.1 X 34+2.1 X 35) +1700X 0。28=1267。26kN由于: R a = 1267.26 > Q k = 524 。 33,最大压力验算满足要求！由于： 1 。 2Ra = 1520 。 71 > Q kmax = 635 。 61, 最大压力验算满足要求！塔吊计算满足要求！第一章工程概况 19一、工程概

23、况 19二、地质概况 19第二章编制依据 23第三章基础设计 24一、塔吊的选择 24二、塔吊的基础定位 24三、塔吊基础设计 24第四章基础计算书 25六、配筋示意图 25第五章基础施工 34第六章附件 35萝岗敏捷广场别墅区（ 14 号塔吊）塔吊基础施工方案第一章 工程概况一、工程概况萝岗敏捷广场项目由广州市尚钧誉房地产开发有限公司投资建设 , 项目规划用地面 积125644 m2 （约200亩），总建筑面积429747川。本项目包含多层、高层公寓、商业、公 建配套，为综合商住小区项目。项目建设单位为：广州市尚钧誉房地产开发有限公司；勘察单位为 :韶关地质工程勘察院；监理单位为：广州市百业

24、建设顾问有限公司； 施工单位为：江西省国利建设集团有限公司本工程为萝岗敏捷广场项目工程，总建筑面积约42万m2,高层结构为剪力墙结构、低层结构为框架结构，共由 9 栋高层住宅及酒店公寓 ;29 栋低层住宅、商业、会所、体育 设施等公共建筑及地下地下车库组成， 楼层分别为地下2层和地上120层，层高：高层 标准层层高为5.0m.高层建筑屋面高度最高为100米。结构为剪力墙结构，工程位于萝岗 区水西村 ,交通便利。二、地质概况（1 ）第四系人工堆积层（ Qml）素填土（层序号 1）：土黄色、浅灰色、灰黑色，稍湿，松散状，主要由粘土堆填而 成，夹有较多砂粒。本次勘察共有 70个孔揭露本层，其中：层厚

25、 0。406.00m,平均厚 度2.32m；顶板埋深0。000。00m 平均埋深0。00m顶板标高28.6541.31m,平均标 高 34.04m。（2）第四系耕植土 （Qpd）耕植土（层序号 2）：灰色、深灰色、灰黑色 , 稍湿，松散状，主要由粘粒组成 ,含较 多植物根系.本次勘察共有82个孔揭露本层，其中：层厚0.302。30m平均厚度0。50m; 顶板埋深0.000。00m平均埋深0。00m;顶板标高31。7254。13m,平均标高43.84m.（ 3）第四系冲洪积层（ Qal+pl ）含砂粘土 （ 层序号 3-1 ）：灰白色、灰黄色，稍湿，软塑可塑状 , 主要由粘粒和粉粒 组成，含有少

26、量砂粒。本次勘察共有 21个孔揭露本层，其中：层厚1。0012。70m,平 均厚度4。36m顶板埋深0.004.50m,平均埋深1。26m顶板标高29.0144.41m,平均 标高 32。 90m。此层取土样 6 件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性质 指标统计成果表”。中砂（层序号 3-2） ：灰白色、灰黄色、土黄色，饱和，松散状。主要由石英砂粒组成，含少量粘土。本次勘察共有 17个孔揭露本层，其中：层厚1。40& 50m平均厚 度4。29m 顶板埋深0。0013。50m 平均埋深3。62m 顶板标高22。7333。61m 平均标高29.40m。实测标贯试验N=

27、 6.09.0击，平均击数7.5击（标贯次数二4）。淤泥质土（层序号 33）: 灰褐色、灰黑色，饱和，软塑状，主要由粘粒及腐植质组成, 含少量有机质及砂粒 , 具臭味。本次勘察共有 43 个孔揭露本层，其中：层厚 0。 6010。90m平均厚度4.34m；顶板埋深0。6012。60m平均埋深4。20m顶板标高20.75 32。70m平均标高28。66m 实测标贯试验 N= 2。06。0击，平均击数2。9击（标贯次 数=32）。此层取土样 7件作室内土工实验 ,主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性质指 标统计成果表” .粘土（层序号 3-4） : 灰白色、灰色， 灰黄色， 稍湿，软塑-可塑状

28、， 主要由粘粒组成， 含有少量砂粒。本次勘察共有 32个孔揭露本层，其中：层厚 0。6013.90m,平均厚度 6.44m；顶板埋深2.2019。80m 平均埋深 & 01m 顶板标高14。1735.81m,平均标高 25。23m实测标贯试验N= 3。012.0击，平均击数6.4击（标贯次数二48）。此层取土样 8件作室内土工实验 ,主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性质指 标统计成果表”。中砂（层序号 35） : 灰白色、灰黄色、土黄色，饱和，松散状。主要由石英砂粒组成，含少量粘土。本次勘察共有 20个孔揭露本层，其中：层厚1。007.90m,平均厚度3。22m 顶板埋深4。80

29、21。40m 平均埋深11。65m 顶板标高12。2628。27m平 均标高 21.31m。此层取土样 7 件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性质 指标统计成果表”。腐植土（层序号 3-6） ：黑褐色、灰黑色，稍湿，质轻，强度差，可见有树木残骸， 有腐植气味。本次勘察共有19个孔揭露本层，其中：层厚0.553。35m,平均厚度1.80m； 顶板埋深9.1022。40m平均埋深13.78m;顶板标高10.0123.91m,平均标高18.51m。 实测标贯试验N= 4.015.0击，平均击数7.9击（标贯次数=7）。含砂粘土（层序号 3-7）：灰白色、灰黄色，稍湿，可塑状，主

30、要由粘粒组成，含有少量砂粒.本次勘察共有22个孔揭露本层，其中：层厚1。3014.00m,平均厚度6。53m 顶板埋深5.2021.50m,平均埋深12.25m;顶板标高12.1127.29m,平均标高20。29m 实测标贯试验N= 6。021.0击，平均击数9.7击（标贯次数=40）。此层取土样 7 件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性质 指标统计成果表” 。含粘土砂（层序号 38） ：灰白色、灰黄色、土黄色，饱和，稍密状。主要由石英砂 粒组成，含少量粘土。本次勘察共有12个孔揭露本层，其中：层厚1。0010.70m,平均 厚度4。83m 顶板埋深8.6023。20m

31、平均埋深15.70m；顶板标高10。4524。66m 平均标高16.70m。实测标贯试验N= 11。018.0击，平均击数13.9击（标贯次数=13）。（ 4）第四系坡积层（ Qdl）含砾粉质粘土（层序号 4）：土黄色、灰黄色间灰白色 , 稍湿，可塑硬塑状 , 主要由 粘粒和砂粒组成。 夹有较多碎石小块 . 本次勘察共有 107个孔揭露本层 , 其中：层厚 1.30 21.20m,平均厚度6.41m；顶板埋深0.0019。20m平均埋深2。47m顶板标高12.84 52。52m,平均标高37.81m。实测标贯试验 N= 7。020。0击，平均击数12。9击（标贯 次数二68）。此层取土样 16

32、件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性质 指标统计成果表” .（ 5）第四系残积层（ Qel）砾质粘性土：灰黄色，褐黄色间灰白色、稍湿，可塑 - 硬塑状，由花岗岩风化残积而 成，含砾约25流右，砾径2-6mm岩芯遇水易软化。该层各孔均有揭露，其中：层厚0。 7020.55m,平均厚度7°55m;顶板埋深0。3031.50m,平均埋深10.92m;顶板标高2.15 53o 83m,平均标咼 28。31m实测标贯试验N= 7o 029o 0击，平均击数19o 5击（标贯次数二140）。此层取土样 22 件作室内土工实验，主要物理力学指标详见“土工试验物理力学性质 指标

33、统计成果表”。（6）花岗岩（ r ）全风化花岗岩（层序号 61）：灰黄色，灰褐色间灰白色，岩芯呈土柱状 , 已风化成 坚硬土状，原岩结构基本破坏，但尚可辨认，岩质极软，遇水易散。该层除ZK52外，其余各孔均有揭露，其中：层厚 0.7017.20m,平均厚度6.70m；顶板埋深3。4033。80m 平均埋深18。44m 顶板标高-0.1550.73m,平均标高20。85m.实测标贯试验N= 30.049。0击，平均击数36。2击（标贯次数=141）。强风化花岗岩（层序号 62）：灰褐色、暗黄色 , 灰白色 , 岩芯呈半岩半土状，岩石风 化强烈,原岩结构大部分破坏，手捏易散，遇水易崩解.该层除ZK

34、52外，其余各孔均有揭 露，其中：层厚2.3032 061m平均厚度8.02m；顶板埋深7。8041。10"平均埋深25.14m; 顶板标高-8。1646o 33m 平均标高14.15m.实测标贯试验N= 50o 085.0击，平均击数56o 2击（标贯次数二83）。中风化花岗岩（层序号 63） ： 灰色、灰褐色间灰白色，岩芯呈块状、短柱状，裂隙 发育，岩质较硬 , 锤击声脆。本次勘察共有 19个孔揭露本层，其中：层厚 0.507。 14m, 平均厚度2。33m顶板埋深13.1045。10m平均埋深24。78m顶板标高-11.0440.93m, 平均标高 17。 42m.2。3 水文

35、地质条件地下水位埋深:1 o 20m15o 60m 平均埋深：7o 51m,地下水位标高：25.25m39。 68m,平均标高：31.72m。地下水主要赋存在第四系土层孔隙之中，属于孔隙潜水混合类型， 地下水含量较丰富，补给途径主要为大气降水。据在ZK50 ZK149孔所取的水样品化验结 果，场地地下水对混凝土具微腐蚀性，对混凝土中钢筋具微腐蚀性 .层 序 号地 层 成 因地 层 名 称承载力特 征值 f ak变形模 量Eo压缩 模量Es内摩 擦角C桩周土摩 擦力特征值qsaKPaMPaMPa度kPaKPa1Q素填土80-82cf耕植土90-83-1Ql+pl含砂粘土1104.53。01013

36、1532中砂130-161833淤泥质土602.21。0-8-34粘土1403.52。010121535中砂150-18-203-6腐殖土60-3-7含砂粘土1505.03。313151838含粘土砂160-2016204含砾粉质粘土1807.54.52025285Qel砾质粘性土22011。56.52530356 1r全风化花岗岩35013。57.530337062强风化花岗岩550-10063中风化花岗岩1200第二章编制依据1、 建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-2010;2、塔式起重机设计规范GB/T13752-1992；3、施工组织设计及其建筑、结构施工图纸

37、；4、JL5613塔式起重机使用说明书;5、建筑地基基础设计规范(GB5000 2011)6、混凝土结构设计规范(GB 50010-2010)第三章 基础设计一、塔吊的选择1、本方案只针对本工程别墅区内和 C9C10的塔吊基础（即8、14号塔吊）.二、塔吊的基础定位1、塔吊安装位置及基础定位放线详图项目部应根据确定的项目塔吊平面示意图进行 细化并标注详细定位尺寸， 塔吊平面位置布置图项目部可参考附图一： 塔吊平面位置示意 图，也可根据项目现场实际情况作相应调整， 但调整后的塔吊安装位置必须保证塔吊附墙 安装、 360度旋转、拆卸、材料吊装等要求。2、在塔吊桩基础施工前 ,项目部必须详细标注塔吊

38、桩基础定位尺寸并上报总工室审核 后方可进行塔吊基础施工。三、塔吊基础设计（一）基础要求 :1、基础埋深最少为1600mm3、基础座应全部埋入混凝土基础内。4、对混凝土表面的水平度进行检验，要求其水平度 < 5/10005、按产品说明书及规定的标准节型号，检测基础座是否符合要求。6、检查基础座是否牢固地安装灌注在混凝土基础中。7、测量基础座丝套端面的水平度 < 5/100的要求是否符合。&制作基础时必须同时埋好 接地装置。9、基础持力层必须为砾质粘性土层。 （二）塔吊基础设计：1、根据塔吊基础设计要求，本工程塔吊基础选用钢筋混凝土基础、基础承台厚 1600mm,基础承台尺寸为

39、5500mm< 5500mm,承台垫层为100mn厚 C15混凝土垫层,钢筋 保护层取50mm承台混凝土强度等级采用C40,承台上部选配双向C25130,承台底部 选配双向 C25130, 均匀布置。基础底座应全部埋入混凝土基础板内 .防雷接地采用基础 钢筋焊接主楼防雷接地网。2、塔吊基础具体做法详附图二：塔吊基础做法详图。（三）其它1、塔吊基础承台面标高与地下室底板顶面标高平，在塔吊基础承台施工时应按要求错开搭接预埋地下室底板钢筋，并在塔吊基础承台四周预埋止水钢板，具体做法详附图二2、塔吊基础应尽量避开地下室结构承台、 地梁位置,如确实无法避开，则在塔吊基础 承台施工时应根据设计图纸要

40、求提前预埋预留结构承台、地梁钢筋。第四章基础计算书矩形板式基础计算书、塔机属性塔机型号JL5613塔机独立状态的最大起吊高度Ho（m）39塔机独立状态的计算高度H （ m）48塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B（ m）1.7、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重GO(kN)259起重臂自重Gi(kN)67.6起重臂重心至塔身中心距离 RG1 (m)28小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax( m)15。8最小起重荷载Qmin ( kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN m)Max

41、60 X15.8, 10X50 = 948平衡臂自重G3 ( kN)19。8平衡臂重心至塔身中心距离 RG3(m)7。4平衡块自重G4(kN)122.5平衡块重心至塔身中心距离 RG4(m)142、风荷载标准值a(kN/m2)工程所在地广东广州市基本风压如(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0。5塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数血工作状态1。59非工作状态1.59风压等效高度变化系数吃1.37风荷载体型系数缶工作状态1。95非工作状态1。95风向系数a1。2塔身前后片桁架的平均充实率 000.35风荷载标准值M

42、<(kN/m2)工作状态0.8 X1o 2X1.59 >1.95 X1.37 X)。2= 0.82非工作状态0o 8X1 o 2X1 o 59X1 o 95X1 o 37X0。5= 2.043、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1 (kN)259+67o 6+3.8+19.8+122 o 5= 472o 7起重荷载标准值Fqk ( kN)60竖向荷载标准值Fk ( kN)472.7+60 = 532o 7水平荷载标准值Fvk ( kN)0 o 82X0.35 X1.7 X8 = 23o 42倾覆力矩标准值 Mk (kN-m)67.6 X8+3 o 8X15.8-19

43、.8 X4122.5 X14+0.9 X( 948+0.5 X23o 42X48) = 1450 o 39非工作状态竖向荷载标准值Fk' (kNFk1 = 472.7水平荷载标准值Fvk' (kN )2 o 04 X) o 35X1.7 X8 = 58 o 26倾覆力矩标准值Mk' (kN -m)67o 6X28-19o 8X7o 4 122o 5X14+0.5 X8.26 X8 = 1429o 524、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值Fi(kN)1。2Fk1 = 1。2X472.7= 567.24起重荷载设计值Fq( kN)1。4FQk= 1。460 =

44、 84竖向荷载设计值F(kN)567。 24+84=651。 24水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk = 1.4 X3。42 = 32.79倾覆力矩设计值 M(kNm)1 o 2X(67 o 6X28+3 °8X15。8-19。8X7.4-122.5 1X) +1.4 X.9 ( 948+0。5X23.42 X8)=2012。 28非工作状态竖向荷载设计值F' (kN )1.2Fk = 1o 2X472o 7 = 567。24水平荷载设计值Fv' (kN)11.4Fvk = 1.4 >58。26= 81。56倾覆力矩设计值M (kN-m)1.2 X67.6

45、X8 19o 8X7.4 122.5 X4)+1.4 X.5 X58.26 X48= 1995。07三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l (m)5.5基础宽b (m)5.5基础高度h(m)1.6基础参数基础混凝土强度等级C40基础混凝土自重Y(kN/m 3)25基础上部覆土厚度h' (m)0基础上部覆土的重度 y' (kN/m19基础混凝土保护层厚度 5( mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kPa)160基础宽度的地基承载力修正系数n0o 3基础埋深的地基承载力修正系数nd1。63基础底面以下的土的重度y ( kN/m 3)19基础底面以上土的加权平均重度Ym

46、(kN/m3)19基础埋置深度d(m)1.6修正后的地基承载力特征值fa(kPa)207.69地基变形基础倾斜方向一端沉降量 Si (mm)20基础倾斜方向另一端沉降量 S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b' (mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blh c=5。 5X5.5 X.6 ：25=1210kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1。2Gk=10 2>1210=1452kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k' ' =GG1+G2RQmax G3RG3-G4RG4+0o 9 X(M 2+0.5FvkH/1。2)=67.6 X8

47、+3o 8X15o 819.8 X.4122.5 X4+0.9 心48+0。5>23.42 X8/1.2) =1366o 08kNmFvk' ' =F1.2=23.42/1o 2=19.52kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M' ' =12X( GlRG1+G2RQmax-G3RG3 G4RG4)+1.4 0 9X(M2+0。5FvkH/1 0 2)=1.2 X67o 6X28+3.8 15.819.8 7。4-122。5X14) +1.4 X0.9 ®48+0.5 23。42X48/1.2)=1894.25kN mFv' &

48、#39; =F。2=32。79/1.2=27。32kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1 S 1基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=5.5 比52/6=27。73m3Wy=bl2/6=5.5 52/6=27.73m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、丫方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2) 0.5=1450。39>5.5/(5.52+50 52)0.5=1O25.58kN mMky=Mkl/ (b2+l2)0o5=1450o 39X5.5/(5。52+5.52) °.5=1025.58kN m1、偏心距验算(1) 、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，

49、基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk) /A-M kx/Wx Mky/Wy=(532o 7+1210) /30.251025。58/27。73-1025。58/27.73=16。36<0偏心荷载合力作用点在核心区外.k2(2) 、偏心距验算偏心距：e=(Mk+Fvkh)/ (Fk+Gk) =(1450。39+23.42 沐。6)/ (532。7+1210) =0.85m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：arQ+S。52) Oo 5/2-0。85=3o 04m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2) 0.5=0。850。5/ (厶用+厶壬2)0。5=0.6m偏心距

50、在 y方向投影长度：e=el/ (b2+l2) 0。5=0.85 3。5/ (5。52+5。52) 0。5=0。6m偏心荷载合力作用点至eb侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=5。5/2-0。6=2.15m偏心荷载合力作用点至ei侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-ei=5。5/2 0.6=2。15mb'l ' =2.15 X 2.15=42610 125bl=0.125 5。535。5=3.78m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值Pkmin=16。36kPaPkmax= (Fk+Gk) /3bT=(532。7+12

51、10) /(3 2.15 2。15) =126。1kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk= (Fk+Gk) / (lb)= (532.7+1210)/(5.5 5。5) =57.61kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+巾 丫(b 3)+ n Y ( d-0.5)=160。00+0.30 19.00 ( 5.503) +1.60 为9.00 ( 1.60-0.5)=207。69kPa(2) 、轴心作用时地基承载力验算Pk=57.61kPa 令207。69kPa满足要求！(3) 、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=126.1kPa < 1.21.2 X20

52、7.69=249.23kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-S =1600( 40+25/2) =1548mmX轴方向净反力：Pxmin= 丫(FA-(M k' '+F'h)/Wx) =1。35X(532。700/30.250-( 1366.080+1Q 517X1。600) /27.729) = 44.255kN/m2Pxmax=Y(Fk/A+ (Mk'' v+F h)/W=1。35X532.700/30。250+(1366。080+19。517X1.600) /27。 729)=91.802kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全，得

53、P1x=( b+B)/2) Pxmax/b=(5.500+1.700) /2) X91.802/5.500=60.088kN/m2丫轴方向净反力：Pymin =丫(Fk/A-(M k''+Fvk''h)/Wy)=1.35 (532.700/30。250- (1366.080+19。517X1.600) /27.729)=-44.255kN/m2Pymax= 丫(FA+(M k' '+F' 'h)/W) =1.35 ( 532.700/30。250+ (1366.080+19.517 1£00) /27。 729)=91。

54、 802kN/m2假设Pymin=0，偏心安全，得P1y=(l+B)/2) Pymax/l=(5.500+1。 700)/2) 9X1。 802/5。 500=60。 088kN/m2基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(91.8+60.09) /2=75.94kN/m2py=(Pymax+P1y) /2=(91.8+60。 09)/2=75.94kPa基础所受剪力 :Vx= I px| (b-B) 1/2=75.94 (X5 1。7) X5。5/2=793.62kNVy= | py| (1 B)b/2=75。94X5.51.7) X5.5/2=793。62kNX轴方向抗剪：2/1=1548/5500=0。28<40。25