地下连续墙施工技术难点的分析

1、地下连续墙施工技术难点的分析1、前言1950年意大利开始在水库大坝工程中使用地下连续墙技术，1958年我国引进了此项技术并应用于北京密云水库的施工中。70年代中期，这项技术开始推广应用到建筑、煤矿、市政等部门。我们上海市第二市政工程有限公司作为总 包方早已涉及到了地下连续墙的施工， 但真正开始自己施工却是从2001年轻轨 明珠线二期临平路车站地下连续墙的施工开始的，上海的轨道交通施工市场前 景广阔，因此地下连续墙施工技术的研究对我们上海市第二市政工程有限公司 有着重要的战略意义。2、地下连续墙简介虽然地下连续墙已经有了 50多年的历史，但是要严格分类，仍是很难的。（1）按成墙方式可分为：桩排式

2、；槽板式；组合式。（2）按墙的用途可分为：防渗墙；临时挡土墙；永久挡土（承重） 墙；作为基础用的地下连续墙。（3）按强体材料可分为：钢筋混凝土墙；塑性混凝土墙；固化灰浆 墙；自硬泥浆墙；预制墙；泥浆槽墙（回填砾石、粘土和水泥三合土）； 后张预应力地下连续墙；钢制地下连续墙。（4）按开挖情况可分为：地下连续墙（开挖）；地下防渗墙（不开挖）。 我们这里讲的是槽板式用作永久挡土围护结构的钢筋混凝土地下连续墙。地下连续墙的优点有很多，主要有：（1）施工时振动小，噪音低，非常适于在城市施工。（2）墙体刚度大，用于基坑开挖时，极少发生地基沉降或塌方事故。（3）防渗性能好。（4）可以贴近施工，由于上述几项优

3、点，我们可以紧贴原有建筑物施工地 下连续墙。（5）可用于逆作法施工。（6）适用于多种地基条件。（7）可用作刚性基础。（8）占地少，可以充分利用建筑红线以内有限的地面和空间，充分发挥投 资效益。（9）工效高，工期短，质量可靠，经济效益高。地下连续墙的缺点主要有：（1）在一些特殊的地质条件下（如很软的淤泥质土，含漂石的冲积层和超 硬岩石等），施工难度很大。（2）如果施工方法不当或地质条件特殊，可能出现相邻槽段不能对齐和漏 水的问题。（3）地下连续墙如果用作临时的挡土结构，比其它方法的费用要高些。（4）在城市施工时，废泥浆地处理比较麻烦。3、地下连续墙施工难点地下连续墙的施工主要分为以下几个部分：导

4、墙施工、钢筋笼制作、泥浆制 作、成槽放样、成槽、下锁口管、钢筋笼吊放和下钢筋笼、下拔砼导管浇筑砼、 拔锁口管。以下将分项叙述各个施工环节中的要点和难点 :3.1 导墙施工导墙是地下连续墙施工的第一步，它的作用是挡土墙，建造地下连续墙施 工测量的基准、储存泥浆，它对挖槽起重大作用。根据我们使用的情况看来主 要有以下几个问题。（1）导墙变形导致钢筋笼不能顺利下放 出现这种情况的主要原因是导墙施工完毕后没有加纵向支撑，导墙侧向稳 定不足发生导墙变形。解决这个问题的措施是导墙拆模后，沿导墙纵向每隔一 米设二道木支撑，将二片导墙支撑起来，导墙砼没有达到设计强度以前，禁止 重型机械在导墙侧面行驶，防止导墙

5、受压变形。如导墙已变形，解决方法是用锁口管强行插入，撑开足够空间下放钢筋笼。（2）导墙的内墙面与地下连续墙的轴线不平行 这个问题在我们的施工过程中曾经碰到过，超声波测试结果显示，由于导 墙本身的不垂直，造成整幅墙的垂直度不理想。导墙的内墙面与地下连续墙的轴线不平行会造成建好的地下连续墙不符合 设计要求。解决的措施主要是导墙中心线与地下连续墙轴应重合，内外导墙面 的净距应等于地下连续墙的设计宽度加 50mm净距误差小于5mm导墙内外墙 面垂直。以此偏差进行控制，可以确保偏差符合设计要求。（3）导墙开挖深度范围内均为回填土，塌方后造成导墙背侧空洞，砼方量 增多解决方法：首先是用小型挖基开挖导墙，使

6、回填的土方量减少，其次是导 墙背后填一些素土而不用杂填土。3.2 钢筋笼制作 钢筋笼的制作是地下连续墙施工的一个重要环节，在我们的施工过程中， 钢筋笼的制作与进度的快慢有直接影响。钢筋笼制作主要有以下几点问题：（1）进度问题进度是由许多因素影响的，我们一般碰到的主要有： 施工时场地条件不允许设置两个钢筋制作平台。钢筋笼制作速度决定了 施工进度，要保证一天一幅的施工进度，一定要两个施工平台交替作业。 施工时进入梅雨天气，下雨天数多。电焊工属于危险工种，尤其不能在雨天施工，在安全和文明施工的要求下我们在雨天停止施工。我认为解决方法 是用脚手架和彩钢板分段搭设小棚子，下设滚轮，拼接起来，雨天遮雨，平

7、时 遮阳。待钢筋笼需要起吊时用推开或吊车吊离。（2）焊接质量问题 焊接质量问题是钢筋笼制作过程里一个比较突出的问题。主要有：碰焊接头错位、弯曲。错位主要是由于碰焊工工作量大，注意力不集中引起的质量问题，经过提 醒并且不定期的抽样检查，碰焊质量有了明显提高。民工队伍里需要掌握碰焊 技术的人员。弯曲是因为碰焊完成后，接头部分还处于高温软弱状态，强度不 够，民工在搬运钢筋到堆放地时，造成钢筋在接头处受力弯曲变形，在堆放后 又没有处理过，冷却后强度恢复很难处理。对民工技术交底过后情况有所好转， 在以后的工作里应该紧盯这个问题。钢筋笼焊接时的咬肉问题。 这个问题的产生主要是因为民工队伍技术水平不到位，许

8、多是生手，其次 是因为由于电焊工数量不够，由一班人长期加班加点，疲劳过度引起的质量问 题。如果更换生手并且配足电焊工的话，问题就会得到彻底解决。3.3 泥浆制作 泥浆是地下连续墙施工中深槽槽壁稳定的关键，必须根据地质、水文资料， 采用膨润土、cmc纯碱等原料，按一定比例配制而成。在地下连续墙成槽中， 依靠槽壁内充满触变泥浆，并使泥浆液面保持高出地下水位 0.5 1.0 米。泥浆 液柱压力作用在开挖槽段土壁上，除平衡土压力、水压力外，由于泥浆在槽壁 内的压差作用，部分水渗入土层，从而在槽壁表面形成一层固体颗粒状的胶结 物 泥皮。性能良好的泥浆失水量少，泥皮薄而密，具有较高的粘接力，这对于维护槽壁

9、稳定，防止塌方起到很大的作用。泥浆制作过程中应该注意以下几个问题：（1）要按泥浆的使用状态及时进行泥浆指标的检验。 新拌制的泥浆不控制就不知拌制的泥浆能否满足成槽的要求；储存泥浆池的泥浆不检验，可能影响槽壁的稳定；沟槽内的泥浆不按挖槽过程中和挖槽完 成后泥浆静止时间长短分别进行质量控制，会形成泥皮薄弱且抗渗性能差；挖 槽过程中正在循环使用的泥浆不及时测定试验，泥浆质量恶化程度不清，不及 时改善泥浆性能，槽壁挖掘进度和槽壁稳定性难以保证；浇筑混凝土置换出来 的泥浆不进行全部质量控制试验， 就无法判别泥浆应舍弃还是处理后重复使用。（2）成本控制泥浆制作主要用三种原材料，膨润土、 cmc纯碱。其中膨

10、润土最廉价，纯 碱和cmc则非常昂贵。如何在保证质量的情况下节约成本，就成为一个关键问 题。要解决这个问题就要在条件允许的情况下，尽可能地多用膨润土。合格的 泥浆有一定的指标要求，主要有粘度、ph值、含沙量、比重、泥皮厚度、失水 量等。要达到指标的要求有很多种配置方法，但要找到最经济的配置方法是需 要多次试验的。（3）泥浆制作与工程整体的衔接问题 泥浆制作工艺要求，新配制的泥浆应该在池中放置一天充分发酵后才可投入使用。旧泥浆也应该在成槽之前进行回收处理和利用。当工程进行得非常紧 张的时候，一天一幅的进度对泥浆制作是一个严峻的考验。有时自来水压力小，要拌制一个搅拌池的泥浆（ 5 立方米）至少需要

11、 30分 钟，当需要拌制新浆的时候，时间就变得非常紧张。解决的方法一个是连夜施 工，在泥浆回笼完成的时候马上开始拌制新浆或进行泥浆处理。另外准备一个 清水箱，在不拌制新浆的时候用于灌满清水 , 里面放置一个大功率水泵，拌浆时 使用箱内清水，同时水管连续向箱内供水，就可以最大限度的利用水流量，加 快供水速度，节约拌浆的时间。（4）泥浆制作具体方量的确定 泥浆制作需要一定的方量，到底多少方量才是合适的呢。方量的确定在理论书籍上有许多复杂的公式。一般情况，以拌制理论方量的 1.5 倍比较合适。 在已经施工的 36幅墙的过程中，基本上是合适的。但也出现过特殊情况，例如 DQ95勺成槽过程中发生过明显的

12、泥浆渗漏情况， 幸亏发现及时，马上拌制新浆， 由于渗漏速度不是很快， 最终没有影响工程的进行， 此幅实际用浆量是平时的 23.4 成槽放样成槽放样其实是一项比较简单的工作， 但我们却在这个问题上碰到了钉子。 成槽宽度理论上应该是：成槽宽度 =墙体理论宽度 +锁口管直径 +外放尺寸（先行幅）成槽宽度 =墙体理论宽度 +锁口管直径 /2+ 外放尺寸（连接幅） 第一幅时我们把外放尺寸定为 10 公分，实际情况看来，这个尺寸是偏小的。 在成槽完毕的时候，我们碰到了钢筋笼下放困难的问题，实际上成槽不能保证 垂直度，在底部的时候发生倾斜，解决方法是：1）加强成槽司机的垂直度控制意识，设立奖励制度。2）购买

13、测斜仪，确保垂直度。3.5 成槽成槽主要有以下几个问题：（1）成槽机施工 成槽施工是地下连续墙施工的第一步，也是地下连续墙施工质量是否完好 的关键一步，成槽的技术指标要求主要是前后偏差、左右偏差。由于前后偏差 由仪器控制，前后偏差在施工过程中出现问题的次数是较少的；左右偏差由于 原有的控制仪器损坏，至今未修复，因此主要由司机的经验和目测来控制。左 右偏差的问题是我们地下连续墙施工过程中的一个顽症，发生的概率非常高。 在一次抽检时，槽顶与槽底的偏差竟然有 60 厘米之多，这么大的偏差肉眼很容 易就可以观察到。我认为首先是我们的技术交底工作没有做好，其次是成槽司 机的态度不是很严肃，希望在以后的施

14、工过程过程中可以杜绝这种现象。（2）泥浆液面控制 成槽的施工工序中，泥浆液面控制是非常重要的一环。只有保证泥浆液面 的高度高于地下水位的高度， 并且不低于导墙以下 50 厘米时才能够保证槽壁不 塌方。泥浆液面控制包括两个方面：首先是成槽工程中的液面控制，这一点做起来应该并不难。但是一旦发生， 就会对我们的槽壁质量形成了很大的影响，塌方在所难免。产生的原因主要是 指导工麻痹大意，民工不知道如何操作。我认为对民工的交底也是一项必做的 工作，民工不止是干体力活，对具体的工序也应该有一定的了解。其次是成槽结束后到浇筑砼之前的这段时间的液面控制。这件工作往往受 到大家的忽视，但是泥浆液面的控制是全过程的

15、，在浇筑砼之前都是必须保证 合乎要求的，只要有一小段时间不合要求就会功亏一篑。（3）地下水的升降 遇到降雨等情况使地下水位急速上升，地下水又绕过导墙流入槽段使泥浆 对地下水的超压力减小，极易产生塌方事故。地下水位越高，平衡它所需用的泥浆密度也越大，槽壁失稳的可能性越大， 为了解决槽壁塌方，必要时可部分或全部降低地下水，泥浆面与地下水位液面 高差大，对保证槽壁的稳定起很大作用。所以另一个方法是提高泥浆液面，泥 浆液面至少高出地下水位 0.5 1.0 米。在施工中发现漏浆跑浆要及时堵漏补浆， 以保持泥浆规定的液面。第二种方法实施比较容易因此采用的比较多，但碰到 恶劣的地质环境，还是第一种方法效果好

16、。（4）清底工作在吊放钢筋笼前不认真操作。 沉渣过多会造成地下连续墙的承载能力降低，墙体沉降加大沉渣影响墙体 底部的截水防渗能力，成为管涌的隐患；降低混凝土的强度，严重影响接头部 位的抗渗性；造成钢筋笼的上浮；沉渣过多，影响钢筋笼沉放不到位；加速泥 浆变质。（5）刷壁次数的问题 地下连续墙一般都是顺序施工，在已施工的地下连续墙的侧面往往有许多 泥土粘在上面，所以刷壁就成了必不可少的工作。刷壁要求在铁刷上没有泥才 可停止，一般需要刷 20 次，确保接头面的新老砼接合紧密，可实际情况往往刷 壁的次数达不到要求，这就有可能造成两幅墙之间夹有泥土，首先会产生严重 的渗漏，其次对地下连续墙的整体性有很大

17、影响。在以后的堵漏工作中就要浪 费许多人力物力，经济损失不可弥补，而且这对我们日后的决算也会造成很大 的影响。因此虽然刷壁的工作比较烦，而且它导致的恶果不是很快就能看出来， 但它却对我们的施工质量有着至关紧要的影响，一点也马虎不得。3.6 下锁口管 锁口管的问题是施工过程的一个疑难杂症，至今没有得到合理的解决。主 要问题有以下几个方面：（1）槽壁不垂直，造成锁口管位置的偏移 由于机器和人工的原因，我们成好的槽壁在下部总是存在两端不垂直的问 题：如图所示这就造成在下锁口管的时候，锁口管不能按照预先放好的样的位置摆放， 影响到这幅墙的宽度及钢筋笼的下放。同时锁口管的后面空当过大，加大了土 方回填的

18、工作量，也容易产生漏浆的问题。解决方法是修好左右纠偏的仪器， 并且提高司机的操作技术，做好技术交底，在成槽后期的时候有意识的向两边 倾斜。（2）锁口管固定不稳，造成锁口管倾斜 锁口管的固定包括上端固定和下端固定：下端固定主要通过吊机提起锁口 管一段高度使其自由下落插入土中使其固定，这个工作除了一次漏做外做的还 是比较好的，这种固定方法使锁口管的下端一般不会产生大的位移。上端固定 一般是通过锁口管与导墙之间的缝隙之间打入导木枕，并用槽钢斜撑来解决。 这种方法基本上可以杜绝锁口管移位的产生，我认为这是一种较好的方法。实 际施工中我们使用最多的是用 100 吨吊车用 10吨力竖直向上拉锁口管， 当锁

19、口 管发生偏移时，会有反方向的力使其回位。这种方法的缺点是当发生小的位移 时，反方向的力很小，不能够起到作用，因此位移不可避免，而且当场地条件 不允许时， 100 吨吊车很难找到合适的位置。实际施工中，有几次锁口管上端未作固定或固定不好，偏移严重，造成此 幅墙的幅宽超过设计宽度，占用了下一幅墙的幅宽。这个问题的产生和漏浆问 题的产生共同造成了闭合幅的幅宽缩小的问题， 其中最小的一幅只有 4.5 米宽， 整整缩小了 1.5 米。另外锁口管的倾斜也会造成墙与墙之间有淤泥夹层的问题，如图所示：主 要有以下两种情况。其中第一种情况为上端偏移，出现的次数比较多，第二种情况为下端偏移， 出现的可能性较小。

20、淤泥夹层的出现严重影响了施工的质量，会造成严重的渗 漏水问题。防止夹层的出现一是要防止锁口管的倾斜，二是刷壁的时候务必想 方设法刷干净。（3）拔锁口管的问题拔锁口管时为了避免使用液压顶升架，往往在砼没有浇筑完毕的时候就已 经开始拔了，这样做不是不可以，只是一定要掌握好砼初凝的时间，在实际操 作中指导工往往不能很好的掌握。因此我认为拔锁口管应该在砼灌注完毕的时 候再开始拔，建议每次都使用液压顶升架，这样可以防止因锁口管拔的太早， 墙体底部的砼未初凝而产生的漏浆问题。（4）锁口管后回填土的问题锁口管下放以后，不会紧贴土体，总是有一定的缝隙，一定要进行土方回 填，否则砼绕过锁口管，就会对下一幅连续墙

21、的施工造成很大的障碍。但由于 缝隙较小，又充满泥浆，回填如不易密实。因此我们要加工一根专用设备一一钢钎，用来插入缝隙，捅实回填土，防 止砼绕流。3.7 钢筋笼起吊和下钢筋笼（1）钢筋笼偏移由于上一幅施工时锁口管后面的空当回填不密实造成的漏浆问题会产生一 系列的不良后果。成槽时由于砼已凝固，会损坏成槽机的牙齿，下钢筋笼时也 会对钢筋笼产生影响。当钢筋笼碰到砼块时，会发生倾斜，使钢筋笼左右标高不一致，影响接驳 器的准确安放。同时由于漏浆的影响，会使钢筋笼发生侧移，扩大本幅墙的宽 度，占用下一幅墙的墙宽。（2）民工上钢筋笼的安全问题 钢筋笼起吊时一定要注意安全，整个钢筋笼竖起来后足有 30 米高，经

22、常发生焊工遗留的碎钢筋、焊条高空下落问题，因此在整个起吊过程中无关人员一 定要远离钢筋笼，防止意外事件的发生。由于施工的要求，必须要爬上钢筋笼 进行施工操作，危险性比较高，因此一定要注意安全，爬笼子之前对民工进行 安全教育，安全帽帽扣要扣好，到达高度后第一步就是要系好安全带。（3）钢筋笼下不去 除少数是槽体垂直度不合要求外，大部分情况是由于漏浆的原因导致钢筋笼下不去，因此漏浆的问题必须要解决。回填土不密实是导致漏浆的主要原因。（4）钢筋笼的吊放 钢筋笼的吊放过程中，发生钢筋笼变形，笼在空中摇摆，吊点中心与槽段中心不重合。就会造成吊臂摆动，使笼在插入槽内碰撞槽壁发生坍塌，吊点中 心与槽段中心偏差

23、大，钢筋笼不能顺利沉放到槽底等。吊点问题至关重要，一 旦吊点发生问题，就有可能造成钢筋笼变形等不可弥补的损失，因此一定要经过项目部人员的仔细研究推敲，以确保钢筋笼起吊的绝对安全。插入钢筋笼时，使钢筋笼的中心线对准槽段的纵向轴线，徐徐下放。3.8 下、拔砼导管、浇筑砼（1）导管拼装问题 导管在砼浇注前先在地面上每 4-5 节拼装好，用吊机直接吊入槽中砼导管 口，再将导管连接起来，这样有利于提高施工速度。（2）导管拆卸的问题 导管的拆卸问题是一个困扰我们的老问题，在倒砼的时候，我们要根据计 算逐步拆卸导管，但由于有些导管拆不下来或需要很多的时间拆卸，严重的影 响了砼的灌注工作，因为连续性是顺利灌注

24、砼的关键。其实这个问题并不难以 解决，只要每次砼灌注完毕把每节导管拆卸一遍，螺丝口涂黄油润滑就可以了。 还应注意在使用导管的时候，一定要小心，防止导管碰撞变形，难以拆卸。（3）堵管的问题 由于砼的质量问题，发生过几次导管堵塞的问题，经与拌站联系过后没有 再发生过。导管堵塞后，要把导管整体拔出来，对斗上的钢丝绳来说是一个考 验，整体提高二十几米是非常危险的，万一钢丝绳断掉就会造成不可估量的损 失。因此拔出时应该换用直径大的钢丝绳。导管的整体拔出会因为拔空而造成 淤泥夹层的事故，而且管内的砼在泥浆液面上倒入泥浆，会严重污染泥浆。（4）在钢筋笼安置完毕后，应马上下导管是一个工序衔接的问题，这样做 可

25、以减少空槽的时间，防止塌方的产生。（5）槽底淤积物对墙体质量的影响 淤积物的形成 清底不彻底，大量泥渣仍然存在；清底验收后仍有砂砾、粘土悬浮在槽孔 泥浆中，随着槽孔停置时间加长，粗颗粒悬浮物在重力的作用下沉积到槽孔底 部；槽孔壁坍方，形成大量槽底淤积物。 淤积物对墙体质量的影响 槽孔底部淤积物是墙体夹泥的主要来源。混凝土开浇时向下冲击力大，混 凝土将导管下的淤积物冲起，一部分悬浮于泥浆中，一部分与混凝土掺混，处 于导管附近的淤积物易被混凝土推挤至远离导管的端部。当淤积层厚度大或粒 径大时，仍有部分留在原地。悬浮于泥浆中淤积物，随着时间的延长，又沉淀 下来落在混凝土面上。一般情况下，这层淤泥比底

26、部的淤积物细，内摩擦角小， 比处于塑性流动状态下的混凝土有更大的流动性， 只要槽孔混凝土面稍有倾斜， 就会促使淤泥流动，沿着斜坡流到低洼处聚集起来，当槽孔混凝土面发生变化 或呈覆盖状流动时，这些淤泥最易被包裹在混凝土中，形成窝泥。被混凝土推 挤至槽底两端的淤积物，一部分随混凝土沿接缝向上爬升，甚至一直爬到槽孔 顶部。当混凝土挤压力小时，还会在接缝处滞留下来形成接头夹泥。当多根导 管同时浇注时，导管间混凝土分界面也可能夹泥，这些夹泥大多来自槽底淤积 物。砼开始浇注时，先在导管内放置隔水球以便砼浇注时能将管内泥浆从管底 排出。砼浇灌采用将砼车直接浇注的方法，初灌时保证每根导管砼浇捣有6 方砼的备用

27、量。砼浇注中要保持砼连续均匀下料，砼面上升速度控制在4-5m/h,导管下口 在混凝土内埋置深度控制在 1.5-6.0m ，在浇注过程中严防将导管口提出砼面， 导管下口暴露在泥浆内，造成泥浆涌入导管。主要通过测量掌握砼面上升情况、 浇筑量和导管埋入深度。当混凝土浇捣到地下连续墙顶部附近时，导管内混凝 土不易流出，一方面要降低浇筑速度，另一方面可将导管的最小埋入深度减为 1m左右，若混凝土还浇捣不下去，可将导管上下抽动，但上下抽动范围不得超 过 30cm。在浇筑过程中，导管不能作横向运动以防沉渣和泥浆混入混凝土中。同时 不能使混凝土溢出料斗流入导沟。对采用两根导管的地下连续墙，砼浇注应两 根导管轮

28、流浇灌，确保砼面均匀上升，砼面高差小于50cm以防止因砼面高差过大而产生夹层现象。（6）砼面标高问题 灌注砼时，一定要把砼面灌注到规定位置。因为表层的砼的质量由于和泥浆的接触是得不到保证的，做圈梁的时候把表层的砼敲掉正是这个原因。（7）泥浆对墙体的影响 性能指标合格的泥浆有效防止坍方，减少了槽底淤积物的形成；有很好的携渣能力，减少和延迟了混凝土面淤积物的形成；减少了对混凝土流动的阻力， 大大减少了夹泥现象。有人用 1：10的模型用直导管法在不同比重的膨润土泥 浆下浇注混凝土，当泥浆比重为10.310.45kN/m3时，墙间混凝土交界面无夹 泥，与一期槽混凝土接头处夹泥仅 00.7mm当泥浆含砂

29、量增加，容重增加至 10.610.8kN/m3时，接缝处夹泥显著增加至 23mn，底部拐角及腰部窝泥厚 达25mm使用12.3kN/m3，粘度为18s，夹泥相当严重。由此可见，在有效护 壁的前提下，泥浆比重小，夹泥和窝泥少，而泥浆比重大时，夹泥严重。（8）施工工艺对墙体质量的影响导管间距 不同间距导管浇注的墙段，墙间夹泥面积占垂直端面积的百分数统计表见 下表夹泥面积统计表统计数据表明，导管在3m时，断面夹泥很少，33.5m略有增加，大于3.5m 夹泥面积大大增加，因此导管间距不宜太大。 导管埋深 导管埋深影响混凝土的流动状态。埋深太小，混凝土呈覆盖式流动，容易将混凝土表面的浮泥卷入混凝土内；导

30、管埋深太深时，导管内外压力差小，混 凝土流动不畅，当内外压力差平衡时，则混凝土无法进入槽内。 导管高差 不同时拔管造成导管底口高差较大，当埋深较浅的进料时，混凝土影响的范围小，只将本导管附近的混凝土挤压上升。与相邻导管浇注的混凝土面高差 大，混凝土表面的浮泥流到低洼处聚集，很容易被卷入混凝土内。 浇注速度 浇灌速度太快，使混凝土表面呈锯齿状，泥浆和浮泥会进入到裂缝重严重影响混凝土质量。3.9 拔锁口管（1）砼的凝固情况是我们一定要注意的，因此在第一车砼到现场以后，现场取砼试块，放置于施工现场，用以判断砼的凝固情况，并根据砼的实际情部 况决定锁口管的松动和拔出时间。（ 2）锁口管提拔一般在砼浇灌

31、 4 小时后开始松动，并确定砼试块已初凝， 开始松动时向上提升15-30cm，以后每20分钟松动一次，每次提升15-30cm, 如松动时顶升压力超过100T，则可相应增加提升高度，缩小松动时间。实际操 作中应该保证松动的时间，防止砼把锁口管固结。由于锁口管比较新，一般情 况下用 1 00吨吊车就可以把锁口管拔起来。（3）锁口管拔出前，先计算剩在槽中的锁口管底部位置，并结合砼浇灌记 录和现场试块情况，在确定底部砼已达到终凝后才能拔出。最后一节锁口管拔 出前先用钢筋插试墙体顶部砼有硬感后才能拔出。地下连续墙的施工工艺和管理方法还有许多值得我们学习研究的地方，有 待在以后的工作中和各位同事、老师共同

32、学习提高。以上是对地下连续墙施工中出现的一些问题的一点个人看法，不足之处敬 请改正。大体积混凝土施工中的裂缝防治大体积混凝土施工主要特点是体积大， 一般实体最小尺寸大于或等于 1 米 它的表面系数较小，水泥水化热释放较集中，内部温升较快。混凝土内外温差 较大时，会使混凝土产生温度裂缝，影响结构安全和正常使用。大体积混凝土 的施工技术要求较高，特别在施工中要防止混凝土因水泥水化热引起的温度差 产生温度应力裂缝。因此需要从材料选择、技术措施等有关环节做好充分的准 备工作。本文以我们施工的一个大体积混凝土项目为例，论述裂缝产生的原因 及其防治。一、产生裂缝的主要原因1 、水泥水化热水泥在水化过程中要

33、释放出一定的热量，而大体积混凝土结 构断面较厚，表面系数相对较小，所以水泥发生的热量聚集在结构内部不易散 失。这样混凝土内部的水化热无法及时散发出去，以至于越积越高，使内外温 差增大。单位时间混凝土释放的水泥水化热，与混凝土单位体积中水泥用量和 水泥品种有关，并随混凝土的龄期而增长。由于混凝土结构表面可以自然散热， 实际上内部的最高温度，多数发生在浇筑后的最初 35天。2、外界气温变化大体积混凝土在施工阶段，它的浇筑温度随着外界气温变 化而变化。特别是气温骤降，会大大增加内外层混凝土温差。应采取温度控制 措施，防止混凝土内外温差引起的温度应力。3、混凝土的收缩混凝土收缩的主要原因是内部水蒸发引

34、起混凝土收缩。干 湿交替会引起混凝土体积的交替变化，这对混凝土是很不利的。二、浇筑前的准备工作 影响混凝土收缩，主要是水泥品种、混凝土配合比、外加剂和掺合料的品种以及施工工艺（特别是养护条件）等。1、材料选择本工程采用商品混凝土浇筑。对主要材料要求如下：（1）水泥：考虑普通水泥水化热较高，特别是应用到大体积混凝土中，大 量水泥水化热不易散发，在混凝土内部温度过高，与混凝土表面产生较大的温 度差，便混凝土内部产生压应力，表面产生拉应力。因此确定采用水化热较低 的矿渣硅酸盐水泥，标号为 525 号，通过掺加合适的外加剂以改善混凝土的性 能，提高其抗渗能力。（2）粗骨料：采用碎石，粒径 5 25 毫

35、米，含泥量不大于 1%.选用粒径较 大、级配良好的石子配制的混凝土，和易性较好，抗压强度较高，同时可以减 少用水量及水泥用量，从而使水泥水化热减少，降低混凝土温升。（3）细骨料：采用中砂，平均粒径大于 0.5 毫米，含泥量不大于 5%.选用 平均粒径较大的中、粗砂拌制的混凝土比采用细砂拌制的混凝土可减少用水量 10%左右，同时相应减少水泥用量，使水泥水化热减少，降低混凝土温升，并可 减少混凝土收缩。（4）粉煤灰：由于混凝土的浇筑方式为泵送，为了改善混凝土的和易性便 于泵送，考虑掺加适量的粉煤灰。粉煤灰的掺量控制在 10 以内。（5）外加剂：每立方米混凝土 2 公斤减水剂可降低水化热峰值，对混凝

36、土 收缩有补偿功能，可提高混凝土的抗裂性。2、混凝土配合比（1）混凝土采用搅拌站供应的商品混凝土，要求混凝土搅拌站提前做好混 凝土试配。（2）混凝土配合比应提高试配确定。按照国家现行混凝土结构工程施工 及验收规范、普通混凝土配合比设计规程及粉煤灰混凝土应用技术规 范中的有关技术要求进行设计。（3）粉煤灰采用外掺法时仅在砂料中扣除同体积的砂量。另外应考虑到水 泥的供应情况，以满足施工的要求。三、浇筑时采取的措施 浇筑方案，除应满足每一处混凝土在初凝以前就被上一层新混凝土覆盖并捣实完毕外，还应考虑结构大小、钢筋疏密、预埋管道和地脚螺栓的留设、混 凝土供应情况以及水化热等因素的影响，常用方法有以下几

37、种：1、全面分层。即在第一层全面浇筑全部浇筑完毕后，再回头浇筑第二层， 此时应使第一层混凝土还未初凝，如此逐层连续浇筑，直至完工为止。采用这 种方案，适用于结构平面尺寸一般不宜太大，施工时从短边开始，沿长边推进 比较合适。必要时可分成两段，从中间向两端或从两端向中间同时进行浇筑。2、分段分层。混凝土浇筑时，先从底层开始，浇筑至一定距离后浇筑第二 层，如此依次向前浇筑其他各层。由于总的层数较多，所以浇筑到顶后，第一 层末端的混凝土还未初凝，又可以从第二段依次分层浇筑。这种方案适用于单 位时间内要求供应的混凝土较少， 结构物厚度不太大而面积或长度较大的工程。3、斜面分层。要求斜面的坡度不大于 1/

38、3 ，适用于结构的长度超过厚度 3 倍的情况。混凝土从浇筑层下端开始，逐渐上移。四、养护阶段注意事项 大体积混凝土养护时要注意温度控制。不仅要满足强度增长的需要，还应 通过人工的温度控制，防止因温度变形引起混凝土的开裂。混凝土养护阶段的温度控制应遵循以下几点：1、混凝土的中心温度与表面温度之间、混凝土表面温度与室外最低气温之 间的差值均应小于20C ;当结构混凝土具有足够的抗裂能力时，不大于 25C 30C。2、混凝土拆模时，混凝土的温差不超过 20C。其温差应包括表面温度、中 心温度和外界气温之间的温差。3、采用内部降温法来降低混凝土内外温差。4、保温法是在结构物外露的混凝土表面以及模板外侧

39、覆盖保温材料，在缓 慢的散热过程中，使混凝土获得必要的强度，以控制混凝土的内外温差小于 20C。5、混凝土表层布设抗裂钢筋网片，防止混凝土收缩时产生干裂。在大体积混凝土施工时掌握住它的基本知识，并根据实际采取有效措施， 会使施工质量得到很好的保证。初装修楼地面一次成活法随着社会的进步发展，人民生活水平日益提高的需要，人的观念在逐步改 变。目前建筑物的交付标准向两个方向发展，一种是菜单式精装修。施工时根 据客户的要求进行菜单式装修，交房时已根据客户要求进行装修，达到使用的 效果，客户只要添加少量的日常用具就可以入住使用。但是这种房子缺乏个性 比较单调，国内接受较困难，但在国外发展较快。另一种是国

40、内买房人比较喜 欢的初装修标准。一般业主都比较有个性，喜欢自行根据不同的爱好进行装修。 为了便于用户进行家庭装饰， 目前很多商品住宅楼采用初装修竣工的状态交房， 开发商可减少投资。初装修交房中的楼地面交付标准一般是水泥砂浆地坪或细石混凝土地坪。 我公司投资建设的一个标准厂房项目，总建筑面积 83000 平方米，每幢楼每层 建筑面积 2700 平方米为大开间，为了降低造价，就采用了初装修标准的交房方 式。但楼地面做法我们进行改进尝试，采用聚合物砂浆，用批嵌压实的方法将 聚合物砂浆与钢筋混凝土基层紧密结合在一起， 以形成观感良好的楼地面面层。 我们不做终饰面层，降低了造价成本，而用户可以直接在地面

41、找平层铺贴管线 或进行精装修，不仅因此增加了室内净高，也减少了用户对原建筑地面的处理， 产生了较好的社会和经济效益。这个项目施工前我们专门进行研究分析，认为虽然地坪不用细石混凝土或 水泥砂浆做最终饰面层，仍要求楼地面平整度符合规范验收质量标准。但是在 大面积混凝土结构施工时，地面平整度极不易控制，不做水泥砂浆和细石混凝 土难以达到交房要求。虽然大多数业主进户后都对楼地面再次进行精装修，但 在业主进户验收时都对楼地面平控度和观感有着极高的要求。同时在精装修时 会对己完饰面有较大的振动或冲击力，因此要求初装修饰面材料应与混凝土基 层牢固结合。为了确保一次成活，我们从结构阶段和面层聚合物批嵌及加强检

42、查验收这 三方面进行控制，在施工前还进行了小面积的试做，经过本项目的尝试我们得 出了以下心得。一、结构施工阶段的平整度控制因为预先就考虑楼地面要采用找嵌工艺，所以在结构施工时就应该注意进 行平整度、标高的技术控制。主要控制内容有：1、模板工程控制。主要控制支模时楼面模板的标高，每一道井字梁的四角 及板的中间都要用水准仪测量，标高不能超过 5 毫米。梁起拱不能过大，支承 在楼面上的梁底模取规范的下限值 1/1000 ，支承在地面上的梁底模取规范的上 限值 3/1000. 如果楼面模板的标高误差很大， 会直接影响面层的钢筋工程、 混凝 土工程。2、钢筋工程控制。主要控制楼板上皮面钢筋的位置和高度，

43、特别是控制梁 柱板的交叉处钢筋重叠、密集的地方。钢筋接头尽量用对焊，上层板面钢筋尽 量用小规格，严格控制上层钢筋的保护层不要过小，防止面层砼开裂。结构面 层混凝土施工前，要尽早把标高控制点引测到竖向钢筋上，使施工人员和检验 人员在施工过程有标记可验。3、混凝土工程控制。要求混凝土表面的平整度控制在 5 毫米内（规范为 8 毫米），施工时必须做好标高控制限位，限位的间距控制在2X2米内，方便2米直尺施工时可检查控制，限位可用钢筋头做，用红漆表示。平整时要根据标 高控制限位，进行标高和平整度的控制。混凝土表面收光用细木蟹拉毛，要求 表面毛面平整。遇雨天应用塑料布遮盖，对已浇筑好的混凝土要进行保护养

44、护。二、聚合物砂浆批嵌工艺1、施工准备。（1）材料准备。使用水泥、中砂、细砂和建筑粘结剂，水泥采用普通硅酸 盐水泥， 其强度等级不小于 32.5 ，细砂不能为粉细砂， 配合比按水泥： 砂 1：1。（2）劳动力。每组配 4 名泥工， 1名普工。每组施工宽度为 8米一开间，可多组同时施工、分段施工或平行施工。（3）机具。砂浆搅拌机、刮尺、铁板、木抹子、水桶、长把刷子、铁丝刷、 粉线包及其他常用抹灰工具。2、工艺流程。弹线、找标高 -清理基层积灰浮尘 -洒水润湿 -修整-刷粘结剂 浆-基层批嵌 -养护-面层批嵌-养护。3、操作要点。（1）清理基层：其方法为先将基层上的灰尘扫掉，用钢丝刷和錾子刷净或

45、剔除灰浆皮和灰渣层， 用 10%的火碱水溶液刷掉基层上的油污， 并用清水及时将 碱水冲净，表层光滑的基层要凿毛处理。（2）刷粘结剂浆：清理结构面层后，就洒水润湿。第二天进行刷浆。刷浆 材料采用建筑专用粘结剂，用毛辊蘸浆料在楼面上来回滚动，注意滚动应厚薄 均匀，不能漏刷，刷浆面积不能过大，面层施工多少刷浆就刷多少。刷浆后楼 面上可能会有一些小孔，应用浆再修整一次。（3）基层批嵌：修整过后半小时，就可进行基层批嵌。批嵌材料按设计用 水泥：中砂为 1：1 配定，强调批嵌使用的主要工具是铁板，材料用中砂，方法 是压实。批嵌厚度在 3 毫米左右，且应控制好平整度。收水后用木蟹抹搓，表 面作打毛处理。（4

46、）面层批嵌：基层批嵌过 12小时后，对楼面进行喷水养护。过 24 小时 后，再进行面层批嵌。面层厚度控制在12毫米，强调铁板压实和材料用细砂。 收水后进行最后一次收头，用木蟹在批嵌面上排理出细纹，要纹理清晰、顺直、 均匀。4、施工质量验收。 验收标准我们参照水泥砂浆楼地面的施工质量验收规范进行评定，主要验 收项目有：主控项目：面层的原材料及强度等级必须符合设计规定，验收时 提供材料材质合格证明文件及试验报告；配合比必须符合设计要求及施工规 范规定，检查级配单和检测报告；面层与基层粘合必须牢固，无空鼓、裂纹， 用小锤轻击检查。一般项目：面层表面的坡度应符合设计要求，不得有倒泛水和积水现象， 用观

47、察和泼水检查；面层表面应光滑洁净，无裂纹、脱皮、麻面、起砂等缺 陷，观察检查；面层允许偏差应符合要求。三、经济效益分析 经测算技术经济指标对照，采用聚合物砂浆工艺与水泥砂浆相比，每平方 米可降低 4 元，总价可节约 30 万元左右，使用效果同样达到初装修楼地面验收 标准，并且地面不会起鼓。可见初装修聚合物楼地面施工工艺由于其工艺简单、 投资少、见效大深得业主欢迎，能广泛应用于商品住宅初装饰工程及目前国家 推广的标准厂房项目，是潜力很大的一项技术改进措施。同时初装修聚合物楼 地面一次成活施工工艺，对施工单位而言，不需采取特别的施工工艺，不需投 入大量的产品保护费用，在人力、财力和机械运输上都得到

48、了效益，还可以缩 短施工工期，观感质量完全能达到初装饰质量验收要求，是值得推广的新技术。 值得注意的是，施工单位在施工过程中，必须严格施工管理，严格按施工工艺 规范操作，控制每一步骤的施工时间，这是保证施工质量的前提和关键。天津地铁 1 号线主体结构混凝土裂缝控制措施摘要：本文论述了地铁主体结构混凝土裂缝产生的原因，并从工程设计、 混凝土原材料选择、配合比以及施工工艺等几个方面，介绍了天津地铁 1 号线 工程在主体结构混凝土裂缝的控制1、概述天津地铁1号线全长26.2Km,北起刘园，南至双林。该工程的试验段工程 全长1.58Km,已于2000年10月正式开工，部分工程的主体结构已经竣工。由 于

49、天津市地下水位高，地铁的主体结构均位于含水层中，因此，天津地铁的主 体结构将长期受到地下水的有害作用。如果没有可靠的防水措施，地下水不仅 可以渗入地铁的主体结构内而直接影响地铁主体结构的正常使用，而且严重地 危害到地下结构物的寿命。为此，天津地铁主体结构采用了“结构自防水为本， 附加防水为辅”的防水方法，二者相结合，能够达到“刚柔结合，协调匹配， 优势互补，标本兼治”的防水目的，可有效解决地下结构渗漏现象的发生。所谓混凝土结构自防水，主要是在混凝土中掺加外加剂，使混凝土致密不 裂或把裂缝控制在一定范围内，达到不渗不漏的目的。因此，对防水混凝土不 能只追求抗渗等级，而不注意防止裂缝的产生。否则抗

50、渗等级虽高，裂缝严重 时照样渗水。由此可见，地铁工程防水的成败，关键是控制地铁主体结构防水混凝土裂 缝的产生。2、混凝土裂缝产生的原因 为避免和减少裂缝，就必须分析防水混凝土产生裂缝的原因，然后在施工 中采取相应的控制措施。防水混凝土的裂缝通常有以下几种：2.1 收缩裂缝2.1.1 失水收缩 开始凝结的混凝土在强烈风、阳光直射或湿度下降的影响下，外露表面 的水分迅速蒸发，产生收缩应力，最后导致裂缝产生。这种裂缝一般是不规则 的表面龟裂。 已凝结的防水混凝土由于养护不及时，早期失水，会产生干燥收缩裂缝。 这种裂缝也是不规则的，而且易于贯通结构而引起渗漏。2.1.2 水化收缩 混凝土水泥水化反应产

51、生大量的热量，使混凝土内部温度升高。到达一 定程度后，混凝土中心温度超过外界温度时，混凝土就要向外界散热，这是一 个降温的过程，此过程将使混凝土产生冷缩。 混凝土水泥水化反应出现泌水和水分急剧蒸发现象引起收缩。 水泥水化过程生成新的水化产物，以及水泥水化物Ca（OH 2吸收空气中的CO2而引起的收缩现象。2.2 移动裂缝模板强度或刚度不够， 尚未凝固的混凝土在自重和振捣器作用 下，很容易因变形而引起裂缝。此外，木模板吸水、漏水、漏浆，也容易使混 凝土产生裂缝。2.3 结构裂缝结构设计考虑不周， 如钢筋用量不足、 配筋错误、地基不均匀 下沉、超荷载、过度振动（如地震）等，都会使混凝土拉应力过大而

52、产生裂缝。总之，引起混凝土裂缝的原因是非常复杂的。但总体上讲，裂缝主要可分 为受力裂缝和其他因素如收缩、温度、不均匀沉陷等引起的裂缝。工程实践中 结构物由变形引起的裂缝几乎占 80以上，而其中混凝土收缩又是占主要的。 属于由外力引起的裂缝约占 20左右，这类裂缝在设计上是可以避免和控制的。3、防水混凝土裂缝控制措施 地铁主体结构裂缝是不可避免的，但其有害程度是可以控制的。地铁主体 结构产生裂缝现象与设计、原材料的选择、混凝土配合比和施工工艺等方面密 切相关，尤其是原材料的品质、混凝土配合比和施工工艺影响较大。在地铁工 程建设中，为防止防水混凝土结构裂缝的产生，就必须从防水混凝土裂缝产生 的原因

53、入手，着重加强以下几个方面控制。3.1 精心进行防水混凝土结构设计 防水混凝土的结构设计一般都要进行裂缝开展的验算。即使如此，也很难保证防水混凝土在干缩应力、荷载和温度变化的影响下不产生收缩裂缝。设计 过程中应尽量保持构件截面均匀，避免截面突变出现尖角、棱角，以减小混凝 土收缩应力和荷载应力的集中。通过裂缝宽度验算调整主筋配筋量，把裂缝最 大宽度控制在迎水面不大于0.2mm背水面不大于0.3mm.结构配筋应加强纵向 分布钢筋，其配筋应按细而密的原则配置，钢筋间距宜控制在150mm以内，必要时可加设扩张金属网，以提高混凝土的极限拉应变，控制混凝土的收缩裂缝。 天津地铁试验段工程洪湖里车站，主体结

54、构侧墙与顶板原设计配筋采用18mm200m配筋率为0.36%.施工中为提高主体结构抗裂性，将原设计配筋 改为16mm150m配筋率为0.38%。另外，为平衡结构收缩应力，在侧墙中 部1m的范围内和顶板中部3m范围内，将水平构造筋间距调为100mm此外，设 计中还应对施工段长度的划分提出指导性意见，适当缩短施工缝间距，分段长 度宜控制在12m以内。3.2 严格控制防水混凝土原材料质量防水混凝土的原材料要求如下：3.2.1 水泥 尽量采用低标号、低水化热的水泥； 在不受侵蚀性介质和冻融作用时，宜采用普通硅酸盐水泥、火山灰质硅 酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥；如采用矿渣硅酸盐水泥则必须掺用外加剂，以 降

55、低泌水率； 在受冻融作用时，则优先选用普通硅酸盐水泥，不宜采用火山灰质硅酸 盐水泥和粉煤灰硅酸盐水泥； 不得使用过期和受潮结块的水泥，并不得将不同品种、标号的水泥混合 使用。3.2.2 外加剂 外加剂应符合国家或行业标准一等品以上的质量标准。 可根据需要掺入减水剂、膨胀剂、防水剂、引气剂、复合型外加剂等； 外加剂可单掺，也可复合使用，其品种和掺量应通过试验确定。 外加剂的使用应不影响结构的强度，并应具有体积膨胀、强度提高、坍 落度提高和损失小、 收缩落差小等特点。 优质外加剂的含碱量不能超过 0.75 。3.2.3 砂、石应符合现行普通混凝土用砂石质量标准及检验方法和普通混凝土 用碎石或卵石质

56、量标准及检验方法的规定。石子最大粒径不宜大于40mm泵送时其最大粒径为输送管管径的1/41/3决定。所含泥土不得呈块状或包裹 石子表面，用于防水混凝土其含泥量不应大于 1；石子吸水率不应大于 1.5。 宜采用中砂，用于防水的商品混凝土含泥量不应大于 3%。3.2.4 掺合料 可掺入一定数量的磨细粉煤灰、磨细矿渣粉、硅粉等。 磨细粉煤灰的级别不应低于二级，掺量不应大于 20% ;硅粉掺量不应大 于 3%；其它品种掺量应通过试验确定。3.3 优化防水混凝土配合比防水混凝土配合比应通过试验确定， 其抗渗等级应比设计要求提高 0.2Mpa. 在满足抗渗要求的前提下，尽量减少水泥用量，藉以提高防水混凝土

57、的抗裂性。 在设计允许的前提下，大体积防水混凝土可采用后期强度（ 60d或90d）进行配 合比设计。防水混凝土中各种材料的总碱量（Na2O当量）不得大于2Kg/m3.水泥用量 不得小于300Kg/m3掺有活性粉细料时，水泥用量不得小于 280Kg/m3砂率宜 为 3540%，泵送时可增至 45%；灰砂比宜为 1：21：2.5；水灰比不得大于 0.55 ，用于防水商品混凝土时不得大于 0.6. 普通防水混凝土坍落度不宜大于 5cm,用于防水商品混凝土入模坍落度宜控制在 12土 2cm入模前每小时坍落度损 失值应小于3cm坍落度总损失值不应大于6cm.掺引气剂或引气型减水剂时， 混凝土含气量应控制在 35%。用于防水商品混凝土的缓凝时间宜为 68h. 为 了做好天津地铁 1 号线试验段工程的防水混凝土配合比工作，天津地铁总公司 在施工前对防水混凝土原材料与配合比进行了专家论证，统一了原材料与配合 比，方便了防水混凝土的质量控制。3.4 合理混凝土施工 模板设计施工中模板应平整，拼缝要严密不漏浆，并要有足够的强度与刚度。地铁主体结构防水混凝土施工最好采用钢模板，钢模板散热快，失水少， 振感灵敏而不易使混凝土产生裂缝。3.5 强化防水混凝土施工工艺 做好施工过程中的降水、排水工作，必须做到围护结构无渗漏水，严禁带明水浇注主体结