化工原理陈敏恒第三版课后习题答案

1解题思路1已知PA1013KPA,1000KG/M3,I13600KG/M3,R120MM,H12M。求PA（绝）（PA），PA（表）（PA）解题思路以123为等压面，列静力学方程PAP1GHRP1P2P3P3PAIRGPAPAIRGHRGPA（表）PA（绝）PA2已知R130MM,H20CM,D2M,980KG/M3,I13600KG/M3。管道中空气缓慢流动。求贮槽内液体的储存量W。解题思路1管道内空气缓慢鼓泡U0，可用静力学原理求解。2空气的很小，忽略空气柱的影响。HGRIGW41D2HH3已知T20（苯），880KG/M3,H9M,D500MM,H600MM。求1人孔盖受力F（N）2槽底压强P（PA）解题思路1由于人孔盖对中心水平线有对称性，且静压强随深度作线性变化,所以可以孔盖中心处的压强对全面积求积得F。2FPAGHH41D22PGH4已知HS500MM，油780KG/M3,水1000KG/M3求H（M）。解题思路假定由于液体流动速度缓慢，可作静力学处理，HS油GHG油SHH5已知I13600KG/M3,1000KG/M3,H112M，H203M，H313M，H4025M。求PABPA解题思路PAPCH1H2IGPCPBH3H4IGPAPBH1H2H3H4IG又ZAZBPABPAB6已知D9M，M10T求P,H。3解题思路设大气压为P0，由题设条件知可用静力学求解。MGPPD402024PDMGPGHPP07已知P真82KPA，PA100KPA求P绝，H解题思路P绝PAP真P绝GHPA8已知AB，指示剂密度为I求1R与H之关系2PA与PB之关系4解题思路1由静力学可知PAPBRIGHIG2IPAPBHIG0即PAPBPAZAGPBZBGPAPBZBZAGPB9已知如图所示求证22112ABDDHGHGPP解题思路作11等压面，由静力学方程得GHGHPGHP21B1A（1）22D4HD4H22DDHH代入（1）式GHGDDHPGHP2122B1A得10已知DPXDXYDYZDZ,PH0PA,TCONST,大气为理想气体。求大气压与海拔高度H之间的关系。解大气层仅考虑重力，所以X0，Y0，ZG，DZDHDPGDH又理想气体RTPM其中M为气体平均分子量，R为气体通用常数。511已知钢管11445MMP2MPA绝，T20，空气流量QV06300M3/H标准状态，求U、QM、G解题思路（1）PQVNRT100101PPTTQQVV2141DQUV2RTPMUG342229000VMQQ12已知QV60M3/H，DA100MM,DB200MM,HAB02M,I1630KG/M3,1000KG/M3,求1指示剂哪侧高，R2扩大管道改为水平放置，压差计的读数有何变化解题思路1取A、B两个管截面列柏努利方程2222BBAAUUPP得222ABBAABUUPPPPBARGI2若改为水平放置后，由于UA、UB不变，则PBA也不变，由PBARGIR值也不变，即压差计指示的是总势能差。13已知D200MM,R25MM,I1000KG/M3，12KG/M3。6求QVM3/H解题思路列12两截面伯努利方程2UGZP2UGZP22222111P1PA，Z1Z2，U10222AU2PP由U形压差计，PAP2RGI忽略空气柱22241DUQV14已知H08M，H06M，D06M，D10MM，CO062，求液面下降05M所需的时间。解题思路列12截面伯努利方程，小孔中心处为基准面2UGZP2UGZP22222111P1P2PA，Z20,Z1HH080602M,U1022HHGU小孔实际流速U0C0U2液面下降05M29已知T20（苯），H5M,P1P2PA，323MM，005MM,L100M求QV解题思路列两槽液面间柏努利方程2UDL2UGZP2UGZP222222111P1P2PA，U1U20，Z1H,Z20002026050D/2UDLGH2假设流动已进入阻力平方区，查莫迪图002317LGHDU2T20，苯880KG/M3,067MPASUDRE查莫迪图与假设有差距，重新计算LGHDU230已知D2M,/D00004,烟气067KG/M3，0026MPAS,QV80000M3/H,AIR115KG/M3，P1（真）02KPA求H解题思路列烟囱底部（1截面）与顶部（2截面）柏努利方程21F22222111H2UGZP2UGZP烟烟烟囱D1D2,U1U2Z10,Z2HP1PAP1（真）P2PAAIRGH2UDHH221F241DQUVUDRE/D00004,查表得1812截面间柏努利方程为221UDHGHGHPAIR烟烟真）烟囱得以排气的必要条件是烟RED极限8104由图154，查得C00625200IGRCU0MUUUDDRE验证39已知转子流量计QVAIR4004000L/H，F2670KG/M3，求2VCOQ上限解由转子流量计QQAIRFCOCOFAIRVAIRVCO222气200064/RERE718D2LG27411否|0|M545此时塔高不受限制，则可在塔顶达到汽液平衡则Y1MX1物料衡算GY1Y2LX1X22112YYLGXX18已知X20,总091,LALB143LMIN,HOGAHOGB12M求HA，HB解题思路MXXYYGLE2121MINMGLGLGLBA431431MIN90232121YYYYYYBA21223131311111111BAYYYYYYYYY总又总091,代入得ABMMGLGLBA431说明操作线与平衡线斜率相等，即推动力处处相等。MOGYYYN2112221MXYYYNOGA由,12332MXYYYNOGBOGBOGANNOGBOGBBOGAOGAANHHNHH19已知X1005,097,Y20,G13GMIN,HOG03,Y28X,求H解题思路变量如图所示，121211XXXXX,得X22112121MINXXMXXXYYGLEMIN31GLGL91根据物料衡算21212121XXGLYYXXLYYG111YMXY222YMXY2121LNYYYYYMMOGYYYN21OGOGNHH20已知H5M,D1M,X20,QV2250M3/H,Y1005,Y200026,X160G丙酮/KG水，P1013KPA,T25,Y2X求（1）HOG，KYA2W（回收丙酮量/小时）解（1）M丙酮58,0183018/100058/6058/601XTTQGV0422AGGA1MXYMXYA11LNA111N2221OG物料衡算GY1Y2LX1X2121XYYGLGLMA/1得OGNOGOGNHH92AKGHYOGOGYHGAK（2）WGY1Y221已知H27M,P1013KPA,X20,G003KMOL/M2S,L0018KMOL/M2S,Y1002,KYA01KMOL/M3S,E60KPA求Y2解题思路ME/PL/G0018/00306M即操作线与平衡线平行，此时YMY1Y2Y2MX2Y2MAKGHYOG301003022212193072YYYYYYYNNNHHMOGOGOGOG得22已知X200002,L/G3,Y1001,090,Y2X,X2000035求（1）（2）X1解题思路（1）Y2Y1（1）GLMA/1A1MXYMXYA11LNA111N2221OG当X2上升时，由于H不变，HOG不变NOGH/HOG也不变，得1212,YYYY（2）物料衡算22112121XYYLGXXXLYYG9323已知P1013KPA，T15，Y100145，X202,YE105104,Y20000322,KYAG08,LG求G2G时，Y2解题思路YE常数,EEYYEOGYYYYYYDYN21LN12当流率增加一倍时，2080YOGGGGAKGH202OGOGHH塔高不变，则HHOGNOGHOGNOGOGOGOGOGNHHN2Y得50解题思路1已知113W/MK,2018W/MK,3093W/MK,T11100,T2900,T450,312CM,Q1200W/M2,接触热阻可忽略。求1，2解题思路TQQTTQT211111333222TTQ又33432232TTTTQ即332242TTQ2334222得即QTT2已知21/3,T2300,T350求T151解题思路23231TTTTQ32321TTTT3已知G0048KG/M2S，T2110，R2000KJ/KG，垢层2MM，065W/M2K。求T1解题思路QGR21TTTQ21TQT4已知外径150MM，01030000198TT，蒸汽管外壁温度T0180，保温层外壁温度T150，冷凝量G1104KG/MS。求保温层厚度解题思路QGR查180水，R2019KJ/KGQ/L对于圆筒壁1221RRLNTTL2QR1D/275MMR2R175MM保温层平均温度TMT0T1/218050/211501030000198TM010300001981150126W/MKLQTTRR/2LN2112得5已知D120MM，气体G01MM，G0030W/MK，T1200，T280，52Q40W。求解题思路AQQGG21212TT/TTQGG2/2/1/1GGQTT21/6已知通过中空球壁导热的热流量Q。MA/TQ求证）为球壁的内、外表面积2121MA,AAAA53解题思路定态QCONST一维DRDTQR4Q22121TTRR2DTRDR4QTTTR1R14Q1221得/AAT/R4R4TRRRRT4Q21222112127已知D025MM，1225MM，2/15，热损Q，1与2互换，T不变，热损Q。求Q/Q解题思路圆筒壁12DDLNTL2Q122011DDLN1DDLN1TL2Q121012DDLN1DDLN1TL2Q121012122011LN1LN1LN1LN1DDDDDDDDQQ显然较小的材料放内层热损较小。548已知L3M，D53MM，G172KG/SM2，苯被加热，049MPAS,014W/MK,CP18KJ/KG。求解题思路GDUDRE，PCPR，DL苯被加热可用NU0023RE08PR04公式4080PRRE0230D9已知常压下空气T1200，T2120，QM3KG/S，空气外壳体中平行于管束流动，D260MM,N38,小管2525MM，求解题思路空气平均温度TMT1T2/2200120/2160查常压160空气0815KG/M3，245105PAS,PR068207,00364W/MKNDDNDDDNDDNDSADE22224444AQGMGDUDERE空气被冷却3080PRRE0230ED10已知水平蒸汽管加热外部重油，D60MM，TM20,TW120,70重油900KG/M3,CP188KJ/KG,0174W/M,2103M2/S,3104L/求QW/M2解题思路属大容积自然对流232LTGGR水平放置，特性尺寸LD23TDGGR55PPCC/PRPRGR查教材表63，A，BBGRDAPRMWTTQ11已知两水平放置圆管，D110D2，GRPR2109求Q1/Q2解题思路属自然对流，A/DGRPRB232LTGGRPCPR大小两种管子，不同的只是特性尺寸L，因水平放置LDGRPRD323211PRPRGRDDGR查表63，两者均在3区域，A0135,B1/3BPRGRD1Q3121122121PRPRGRGRDDQQ12已知TS100，TW96，L3M，D003M求1圆管竖放，WKG/H2圆管水平放，WKG/H解题思路查100,水,R2258KJ/KG，TMTSTW/210096/298查98,水,960KG/M3,0290MPAS,0682W/MK1设凝液为层流，则竖放时4132131TLGRRTL4RE验RTDLRQW2水平放，仍设层流5641640DLWWWLW4RE验13已知热电偶测得T1300,103,60W/M2K,TW230,求气体的真实温度TG解题思路与壁面相比，热电偶面积很小。TT100T100TCAQQ1G4W4101得TG可见，提高，降低，抽气提高TW，均可减少误差。例如用遮热罩抽气式热电偶。14已知Q1KW，A005M2，09,10W/M2K,T20,求炉外壁温度TW解题思路定态时，发热量应等于辐射，对流传热之和TT100T100TCAQW44W01上式试差得TW15已知M23KG，12002，A012M2，T220,T199,塞子处热损不计。求水降1，解题思路A1/A21，121，拟定态处理。辐射热1111001002142410TTACQ查99水，CPTMCQPQTMCP16已知T1400,T2150,1065,2090，两板间插入一平板，此平板AB面黑度不同，当1AB2时，T3327当1BA2时，T327757求A、B解题思路A1/A21，12112111100T100TCAQ21424101当1AB2时，111111TT10C111TT10CAQB2A1424180A1434180（1）当1BA2时，111111TT10C111TT10CAQ2AB14241802A424380（2）由（1）（2）式可见，两状况下Q/A相等4341424312111111TTTTAAA得584341424312111111TTTTAB同理A得17已知TATB，无遮热板传热Q，N块遮热板传热QBA2312,求证1N1QQ解题思路1112100T100TC1112100T100TCAQ4B4A04B4A01112100T100TC1112100T100TCAQ4B4N0414A0由加和性（等比定理）得5911121100100440NTTCAQBA18已知内钢管2525MM，45W/MK，管内冷水湍流，12000W/M2K,环隙热气湍流，250W/M2K,不计垢层热阻。求1管壁热阻占总热阻的百分率2U水增倍，K3U气增倍，K解题思路（1）111221211LN21DDDDDKK1总热阻122LN2DDD管壁热阻得管壁热阻分率（2）U08120812082000348103W/M2K求得KKKK增加32208220850871W/M2K求得KKKK增加由上可知，管壁热阻往往占分率很小，可忽略；提高K值，强化传热，应在小处着手。19已知管子684MM,008W/MK,T外20，15000W/M2K,210W/M2K,求1每米管长冷凝量W；2保温层外表面温度TW解题思路1D1006820004006M，D00068MD2006820030128M，不计管壁热阻120221211LN21DDDDDK）外外TTLDKTTAKQ222260查02MPA（表）下，饱和蒸汽T1333,R21681KJ/KG）外TTDKQL22RQWL）（）外外TTTTKW22外外）TTTKTW2220已知球罐D112M，T1196,绝热材料002W/MK,TW28,T气32,212W/M2K。求绝热层厚度解题思路大气向球罐传热222WTTDQ气保温层导热121TTDDTAQWM两Q相等，得21已知列管式冷凝器，管子2825MM,45W/M,水在管内高度湍流流动2，管外蒸汽冷凝1，传热系数K以外表面为基准。试验次数第一次第二次流速M/S102010传热系数KW/M2K120018601100求1第1次，1，2|U2M/S；2第2次，K值变化原因。解题思路1设K1,0为U1M/S的K,K2,0为U2M/S的K22121110,1DDDDLN2D1K1122121110,2DDDDLN2D1K122802800,10,228017412UUU且74111111121022100,20,1DDDDKK612得KM/W10053232代入（1）式得12由于使用一段时间之后，壁面生成垢层，使K值下降垢层热阻RRKK0,10,11122已知中空钢球容器，D1034M,T138,T100,45W/M,500W/M2,求QMAX和钢球厚度解题思路对于所传热量有A11ATRTQM其中，T1003862,RR1,AM4RR1211R41RR4RRR当R最小时必有QMAX时当0R2R141DRDR322R得，RR1，MAXQ23已知A165M2,QM225KG/S,T120,T230,T80,T226,求垢层R解题思路新的冷凝器定性温度2121TTT查水的CP2112M122P2MTTTTLNTTKATKATTCQQ212P2MTTTTLNACQK1结垢之后，2121TTT，CP几乎不变62由（1）式得K若不计温度变化2引起的水的物性变化对水一侧的的影响，不计由于蒸汽冷凝量变化对蒸汽一侧影响对总阻力的影响，则RK1K1，KKR1124已知管子2525MM,苯在管内，T120,T255,QM215T/H,U205M/S,CP2176KJ/KG,2858KG/M3,管外蒸汽T130,K700W/M2K。求N,L解题思路QM215T/H417KG/S2222222244UDQNUDNQMMM0M122P2MTLDNKTKATTCQQ12112LNTTTTTTTM由1式得L25已知管内气体QM290KG/H，T138,T2138,D53MM，D78MM，25MM，TW150,0027MPAS,PR1求L解题思路2W1W122W1W2W1WMMTTTTLNTTTTTTLNTTTTT,TAQTTCQQ122P2M2W1W2P2MM122P2MTTTTLNCQTTTCQDLA1DQDGM4RE240804080PRREPR0230PRRE0230DCDP代入（1）式得2122LNTTTTDCQLWWPM6326已知A1A2A，K1K2450W/M2，CP121KJ/KG，T1138,T293,T125,T250,T365,QM225KG/S，QM6062KG/S，求QM5，A解题思路（1）水的定性温度2131TTT下CP2QM4QM2QM625062188KG/S作总的热量衡算有QM5CP1T1T2QM2CP2T2T1QM4CP2T3T222112341225PPMMMCTTCTTQTTQQ2由质量衡算QM5QM1QM3401由热量衡算QM2CP2T2T1QM1CP1T1T32QM4CP2T3T2QM3CP1T1T43132113211LNTTTTTTTTTM243124312LNTTTTTTTTTM4/2122211121QQAKQAKQTTMM联立（1）（2）（3）（4）可解得T3，T4，QM1，QM3，121221MPMTKATTCQQ得A27已知QM115KG/S，R395KJ/KG，T60，管束N根2525MM,管内河水T125，不计管外冷凝、管壁、垢层热阻，NP1求1QM22N，L（U1M/S）3N不变，NP2，QM1解题思路1从TM10及防止水中盐类析出为原则，选T22/21TTT64查附录得，CP2,，,PR由热量衡算得QM1RQM2CP2T2T112212TTCRQQPMM2取水在管内流速为1M/S左右，则UDQNM227850取NNDQUGM227850DGRE4080PRRED0230由题意知K由传热速率式2112122P2MTTTTLNTTKATTCQ2P2M21CQKAEXPTTTT得（1）2122LNTTTTKCQAPM即DNAL验L/D30403改为双管程，流速变化，K也变化80P80NUKK741KKNNKK8080PP由（1）式得741212P2M2P2M21TTTTCQKA741EXPCQAKEXPTTTT得T2QM1RQM2CP2T2T165121211TTTTQQMM28已知A20M2,T100,T140,QM20917KG/S,CP24000J/KG,K125W/M2求水蒸汽量QM解题思路查100水蒸汽，R2258KJ/KGRQTTTTLNTTKATTCQQM2112122P2M2212EXPPMCQKATTTT，得T2RTTCQQPMM122229已知内管193MM，L2M，逆流，QM1270KG/H，T1100，CP1188KJ/KG，QM2360KG/H，T110，K2374W/M2求T2、T2解题思路水的定性温度未知，选取水的比热CP2418KJ/KG解法1由热效率公式R1NTUEXPRR1NTUEXP11111113370184360881270CQCQR2P2M1P1M111221PMCQAKNTU11121TTTT得得T21212211212222111TTTCQCQTTTCQTTCQPMPMPMPM解法2由热量衡算12122112222111PMPMPMPMCQCQTTTTTTCQTTCQQ66由速率方程式1221122122211P1MTTTTLNTTTTAKTTCQQ21112221121122122111LNPMPMPMPMCQCQCQAKTTTTCQAKTTTT由1221TTTT，1221TTTT，而得出T2，T22121TTT查下的水CP，偏差不大，计算有效。30已知饱和水蒸汽，T110，T130,T2100,QM215QM2,求1T22保持T2100的措施解题思路1由传热速率式2112122P2MTTTTLNTTKATTCQQ2P2M21CQKAEXPTTTT得（1）2P2M21CQAKEXPTTTT饱和水蒸汽冷凝的热阻，管壁热阻可忽略802M2QKK51KQQK80802M2M922021222280219220EXP5151EXPTTTTCQKACQKATTTTPMPM得T22可以采用提高饱和水蒸汽的压强，即提高T的方法来维持T2100不变2P2MCQAKEXP2221EXPPMCQAKTTTT得T，查对应蒸汽压强P。6731已知A04M2,油在管内T175，T265，冷却水在环隙，T130，T245，24000W/M2,D25MM,1056W/M,18MPAS,CP2070J/KG,管壁热阻可忽略求QM1,MAX解题思路当T2达到规定的65时，QM1即为最大，实际操作中若再加大QM1，则T2将达不到要求M211PMAX,1MTKATTCQ关系与KQMMAX,11DQDGMMAX,14REPCPR130801PRRE0230MQD含80MAX,1211111MQK含代入1式试差解得MAX,1MQ32已知T1100，T140，并流时T280，T260，求逆流操作T2，T2解题思路并流时21122211TTTTCQCQPMPM而22112211211P1MTTTTLNTTTTKATTCQLN221122112111TTTTTTTTTTCQKAPM逆流时21122211TTTTCQCQPMPMT1T1T2T2T1T2TMT1T1T2T2T2T11QM1CP1T1T2KATMKAT2T168TTCQKATT121P1M21得T2,代入（1）式得T233已知KAKB，AAAB，QM2AQM2B，T1150，T240，T130，T290求T，TA,TB解题思路运用消元法CQCQ1CQKATTTTLN2P2M1P1M1P1M1221对ACQCQ1CQKATTTTLN2PA2M1P1M1P1M1A1对BCQCQ1CQKATTTTLN1PB2M1P1M1P1M12B12B1A1TTTTTTTT1热量衡算对ATTTTCQCQAAPMPM1121对B2121TTTTCQCQBBPMPM40T30TT15030TBA2由冷流体交汇点热量衡算得90TT21TBA23联立123式可得T,TA，TB，6934已知带搅拌夹套加热釜，T120蒸汽，T125，1时T2110，21时釜内温度均匀，K、A为常数求T2解题思路由速率式QKA（TT）热量衡算式，DDTGCQP得TTDTKAGCDTQGCDPP0，TT1，时，T积分得TTTTLNKAGC1P2121TTTTLNTTTTLN2得T235已知G6000KG，CP146KJ/KG,T1100,T260,T120,QM21500KG/H，A6M2,K230W/M2,Q损0，CP2418KJ/KG,槽内液体温度均一。求解题思路由速率式2112122P2MTTTTLNTTKATTCQ1衡算式DDTGCTTCQ1P122P2M2由1式得2P2M2P2MCQKA1CQKA2ETE1TT代入2式后得21TT102P2M2P2M1PTTDTCQKAEXP1CQGCD70221122221LNEXP1TTTTCQKACQGCPMPMP36已知T120,T250,T1100,T260,求1单壳程，四管程的TM2双壳程，四管程的TM解题思路TMTM逆12211221LNTTTTTTTTTM逆1221TTTTR1112TTTTP（1）单壳程，四管程，查FR,P图，（教材图657A）TMTM逆（2）双壳程，四管程，查FR,P图，（教材图657B）TMTM逆37已知煤油走壳程被冷却，QM128700KG/H，T1230，T2120，CP260KJ/KG,710KG/M3,032MPAS,013W/MK,D560MM,70根2525钢管，L6M,T32MM,三角形排列，挡板切除25，B300MM求煤油的给热系数解题思路当RE2000，25圆缺挡板140W3/1550PRRE360NU10TDBDA10AQUM202024234DDTDE0REUDE71PCPR煤油被冷却950140W14031550PRRE360WED38已知单壳程双管程，管外饱和蒸汽T120，干空气管内U212M/S，3825MM,N200,T126，T286，求1L2QM2，T1，L不变，管子变为542MM,N80N,T2解题思路56862621T查56干空气，CP10KJ/KG，107KG/M3,00286W/MK,199105PAS,PR06971UDNQM22421222TTCQQPMDURE40802PRRE0230D管外蒸汽冷凝，12,K2QKATM2112LNTTTTTTTMDLNAMTDNKQL2QM2不变2ND1U81808180208021DDNNKKDNDUK72NDDNAA2112122P2MTTTTLNTTKATTCQ2P2M21CQKAEXPTTTT6850212P2M2P2M21TTTTCQKA2115660EXPCQAKEXPTTTT得T239已知乙醇蒸汽QM13000KG/H，T130,T240,T78,R1925KJ/KG,11660W/M2,试设计一列管式换热器，设计内容1NP，NT，L2管子排列3壳体内径解题思路热负荷11RQQM由于乙醇无腐蚀性可走壳程，水走管程水的定性温度2121TTT查水的CP2，,PR1222TTCQQPM选用2525MM的钢管，选水的流速,U1M/SUD4NNQ2PT2MUDQNNMPT224，取PPTNNN得NT可采用三角形排列，如右图所示，等边六角形层数为A则交点数N01612A）13AA2现取A为6层则N013636）127除去中间双管的隔板位置13个交点。即可安置12713114根管子。73取管中心间距T32MM（取T125D0后圆整得）外壳内径D的计算取外层管中心与壳壁的最小距离为38MM（取15D0后圆整得）D2AT20038管子长度计算PTMNNDQU224UDRE40802PRRE0230D考虑水的垢层热阻，查教材表66，取R2（取河水）考虑乙醇蒸汽垢层热阻，查得R101122111DDRRK得以内表面为基准）K2112LNTTTTTTTMQKATMKNTDLTMMTTDNKQL计实计实，故LLAA212194解题思路1已知P1013KPA，苯A甲苯B溶液822012110316LOG0TPA（PKPA，T）521913450806LOG0TPBT1108,T281求（1）1，2（2）M,XY表解题思路（1）T1108时KPAPPAA8222,3482822010812110316LOG00KPAPPBB094,9731521910813450806LOG00001BAPPT281时KPAPPAA33104018282208112110316LOG00KPAPPBB1940604152198113450806LOG00002BAPP22121MXXY11由计算2已知乙苯A苯乙烯B溶液理想物系，P8KPA,YA0595TPA2062132251424082406LOG0（PKPA，T）TPB43209581445082326LOG0求（1）T（2）XA解题思路10000BABAAPPPPPPY95设温度T，计算0AP，0BP，AY直至AY符合（2）000BABAPPPPX3已知乙苯A苯乙烯B,P136KPA,XA0144。求（1）T（2）YA解题思路（1）设液体温度T，计算0AP，0BP，AX直至AX符合（2）PXPYAAA04已知P3039KPA，丁烷A戊烷B，YFA08,T40下，PA03733KPA，PB01171KPA，求N液/N汽解题思路冷凝至40后000BABAPPPPXAAAXPPY0取总物料为1摩尔计0180汽液汽液NNYNXNAAAAXYNN8080汽液得5已知P1013KPA下作简单精馏W1100KMOL,X1040,X2030,30求（1）W汽，Y（2）改为平衡蒸馏，W汽，Y解题思路（1）11LNLN11LN122121XXXXWW得2W21WWW汽96212121XXWWWXY（2）2211XXY22111121XYXXWWXWYWXWW汽汽汽）由物料衡算（6已知XF024,Q1,XD095,XW003求（1）D/F（2）LVVL2R，时，（3）LVVLR，时，4解题思路（1）物料衡算FWDFXWXDXFWDFWDFWD240030950解得D/F211RRDRRDVLDRFQVVFRDQFLLQ11,1LVRDFRVL得1/31RRVL1/RDFRVL97FWDFXWXDXFWD得LV7已知苯甲苯系统XF03,TF40,FKMOL/H,P1013KPA,XD095,XW003,R3求V解题思路查苯甲苯相平衡，得XF03时,TS986,21SFTTT由查得CP苯148KJ/KMOL,CP甲苯175KJ/KMOLR苯33300KJ/KMOL,R甲苯39200KJ/KMOL1FPFPPXCXCC（甲苯苯1FFXRXRR甲苯苯1FSPTTRCQ物料衡算103003095010WDWD得DVR1DFQVV18已知XF01,Q0,F10KMOL/H,XD09,XW005,塔釜加料求（1）V（2）R，L/V98解题思路（1）物料衡算FWDFXWXDXFWD得D，VF21,1DVRDRV11RRDRRDVL9已知R1R23，Q1Q21，饱和液体回流。XF06,XD09,XB03,XT05,F100KMOL/H,总09求12V21塔中段操作线解题思路（1）FDFXDX总，得D对1塔作物料恒算BDTFBXDXTXFXBDTF得T,B对2塔，TRV12222221VBQVV（2）取1塔中段第N块板至塔顶作物料衡算。11VFXDXXVLYXLDXYVFXFDNNNDNF99DRVVQ1111QFLL10已知塔顶产品组成全凝器时为XD,分凝器时为Y0，求XDY0时，两种情况下的操作线方程。解题思路由精馏段一截面与塔顶（包括分凝器在内）作物料衡算。VYLXDY0,若回流比为R0111YRXRRYVDXVLY则对于全凝器时，精馏段操作线DX1R1X1RRY可知当选用的回流比一致，且XDY0时两种情况的操作线完全一致。在YX图上重合，分凝器相当于一块理论板。11已知冷回流RL0/D,塔内实际回流RL/D。试证（1）RTTCRRRSP（2）操作线方程形式不变111RXXRRYDNN解题思路（1）对塔顶第一块板作能量衡算1112200IVILIVIL忽略V1与V2的温度变化，则I1I2I。100又对该板作物料衡算。1102VLLV将此两式代入能量衡算式，整理可得IIIILL001若以0为焓的基准，则ICPTSR，ITSCP,，I0TCP（2）若对精馏段任一截面与塔顶作物料衡算DDXLXVYDLVRL/D11RXXRRXVDXVLYDD12已知XF05，XD096，XW005，Q1，R12RMIN，25求逐板计算法得NT，加料位置。解题思路Q1,XQXF05QQQXXY11MINMIN1MINMIN21,RRRXXYXRRQDQD得精馏段操作线方程111RXXRRYDNN提馏段操作线方程VWXXVLYWMM1DRVVQ11QFRDQFLL由全塔物料衡算WDFWXDXFXWDFWDFWDF050960504950,5050FDFW101WMWM1MXF/D1RF/WXF/D1RQF/DRVWXXVLYYYXXXY515251152即平衡方程自塔顶往下计算Y1XD096906096051529605152111YYX9280403090605802Y计算，当第M块板时，X是否验物料衡算FDXFDXXDFW（2）仍为YQ,XQ达平衡，则917050667015151DDDXX