鄂尔多斯市乌兰煤炭集团有限责任公司通富煤矿改扩建安全预评价报告

KEJI第一章概述11安全评价对象及范围本次安全预评价主要以建设项目的初设安全专篇为依据，以项目的生产系统和辅助系统为对象。评价范围主要包括鄂尔多斯市乌兰煤炭集团有限责任公司通富煤矿改扩建的井巷工程、采掘工艺、瓦斯管理与防治系统、通风系统、提升运输系统、供配电系统、防灭火系统、防治水系统、地面生产辅助设施、粉尘防治系统、劳动保护及职业危害防治等有关内容。12评价依据121法律、法规、标准文件中华人民共和国主席令2002第70号中华人民共和国安全生产法中华人民共和国主席令1993第65号中华人民共和国矿山安全法中华人民共和国主席令2001第60号中华人民共和国职业病防治法中华人民共和国主席令1998第4号中华人民共和国消防法国务院第253号文建设项目环境保护管理条例国家发展和改革委员会、国家安全生产监督管理局发改投资20031346号关于加强建设项目安全设施“三同时”工作的通知KEJI原劳动部1996第4号令中华人民共和国矿山安全法实施条例原劳动部1994502号矿山建设工程安全实施办法原劳动部199556号爆炸危险场所安全规定AQ80012007安全评价通则AQ80022007安全预评价导则国务院令296号煤矿安全监察条例煤矿安全规程（2006版）GB502152005煤炭工业设计规范国家煤矿安全监察局煤矿安全生产基本条件规定GB67222003爆破安全规程AQ10432007矿用产品安全标志标识AQ10282006煤矿井工开采通风技术条件GBJ2131990矿山井巷工程施工及验收规范AQ10282006煤矿井下低压供电系统及装备通用安全技术要求AQ10202006煤矿井下粉尘综合防治技术规范AQ10212006煤矿采掘工作面喷雾降尘技术规范GBZ12002工业企业设计卫生标准GB500162006建筑设计防火规范GB503832006煤矿井下消防、洒水设计规范GBJ871985工业企业噪声控制设计规范KEJIGB50832006生产设备安全卫生设计总则GB81962006机械设备防护罩安全要求GB500342006工业企业照明设计标准GB500582006爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范122建设单位提供的资料鄂尔多斯市乌兰煤炭集团有限责任公司通富煤矿改扩建初步设计和安全专篇。13评价目的本次安全预评价的目的是通过分析通富煤矿初步设计安全专篇，找出系统中存在的危险、有害因素，进而确定可能存在的重大危险源，提出对应的安全对策措施，为煤矿工程项目设计和建设提供依据，为其建成后实现安全生产，提高安全生产水平，获得最优的安全投资效益服务。14评价程序和方法141安全评价程序如图11所示142本次安全预评价主要采用预先危险性分析法、事故树法等方法进行。KEJI图11安全预评价程序图安全对策措施和建议预评价结论编制评价报告安全对策措施应急预案技术管理措施和建议概述生产工艺简介评价方法和评价单元定性定量评价安全对策措施和建议预评价结论准备工作阶段危险、有害因素识别评价单元划分评价方法选择定性、定量分析对象和范围、现场勘察、资料搜集危险、有害因素识别危险、有害因素分析确定评价单元确定评价方法定性、定量评价危险性分析评价法律、法规、技术标准KEJI第二章建设项目概况21项目建设单位简介项目名称鄂尔多斯市乌兰煤炭集团有限责任公司通富煤矿改扩建工程地址内蒙古自治区鄂尔多斯市伊金霍洛旗新庙镇企业性质有限责任公司法人代表姓名罗树成营业执照编码1500000004118煤炭生产许可证编码X051008002采矿许可证编码150000062038222建设项目概况通富煤矿位于内蒙古自治区伊金霍洛旗新庙乡，行政区划属内蒙古自治区鄂尔多斯市伊金霍洛旗新庙乡管辖。始建于1986年，1987年初投产，设计生产能力为9万T/A，后经技改增效，该矿实际生产能力达到30万T/A。以前该矿的采煤方法为房式采煤方法，本改扩建将采用综采回收房式采煤法煤柱和巷道煤柱。221井田概况1、井田范围、面积2005年7月28日内蒙古自治区国土资源厅颁发的采矿许可证证号为1500000520808，有效期限至2008年7月，采矿许可证批准的井田范围由8个拐点圈定，拐点坐标如表221所示。KEJI表221矿区范围拐点坐标点号X坐标Y坐标点号X坐标Y坐标1436321000374492700054362250003745139000243636500037449670006436145000374508500034363140003745032000743624500037449070004436236500374504500084363180003744930000井田东西长23KM，南北宽12KM，面积21872KM2，井田内62煤层底板标高为11201135M，埋深30150M。2、资源储量内蒙古自治区东胜煤田悖牛川矿区通富煤矿煤炭资源核实报告和内国土资源储备字200425号文通富煤矿煤炭资源储量核实报告”评审备案证明中叙述，矿产资源核实1430万T，开采消耗1080万T，保有储量350万T。这些储量仅供本矿井改扩建初步设计参考，但不能作为设计依据。主要原因是一是该储量报告是以房柱式采煤方法为基础的，留设了大量的煤柱，这些需要留设的煤柱不在上述保有储量计算范围之内，在计算时已把房式煤柱扣除了，而本改扩建初步设计是为了回收这些房式煤柱；二是该储量报告是2003年8月提交的，从该储量报告提交时间至今，通富煤矿仍采用房式煤柱开采法生产过一段时间，保有储量350万T中的未开采储量仅剩下1079万T。重新编制的通富煤矿煤炭资源储量汇总表见表222。表222储量汇总表序号项目面积/M2采高/M煤的比重/T/M3工业资源/储量/万T1原房式开采留设煤柱747336555,1022192原采面周边留设煤柱2848789551282006KEJI3原采面间保护煤柱653524554604原大巷保护煤柱1147408558085未开采储量15326705510796井田境界煤柱52556855370合计69423、煤质情况井田内各可采煤层煤质较好，化学反应性强，、热稳定性好、抗碎强度高、粘结性差，是良好的工业气化用煤；井田内煤属富油煤，可制作低温干馏用煤。222初设安全专篇编制的指导思想2007年8月，鄂尔多斯市乌兰煤炭集团有限责任公司委托江苏省第一工业设计院有限责任公司编制了鄂尔多斯市乌兰煤炭集团有限责任公司通富煤矿改扩建初步设计安全专篇。初设安全专篇编制的指导思想为符合国家的产业政策和能源发展战略。设计以提高矿井经济效益为中心，以高产高效为标准，以安全生产为重点，以安全设施“三同时”为原则；以资源开发、生态保护和发展经济为宗旨，统筹兼顾。依据井田地质条件和用户要求，采用先进的设备，优化井下系统和地面布置，对矿井的开拓布置和煤炭的加工利用进行多方案技术经济比较，最终确定矿井的建设方案。把本矿井建设成为一个技术领先、投资少、建井速度快、设备先进、生产效率高、经济效益好的现代化矿井。223建设规模与目标根据矿井设计委托书、矿井资源储量、煤层赋存地质条件、开KEJI采条件、技术装备与管理水平、国家和市场对煤炭的需要与经济效益等因素，初设确定矿井的建设规模为06MTA。矿井项目建设包括矿井全部生产、辅助生产的设备及设施；行政福利区主要包括矿办公室、安全任务交代室、食堂、车库、灯房、浴室、变电所、锅炉房、矿井设备维修车间、坑木加工房、材料库、井下水处理系统、原煤简易筛分系统、无轨胶轮车修理间、火药库等设施。224主要设计结果1、矿井建设总资金656466万元，其中安全工程投资95588万元；2、矿井设计生产能力06MTA；3、矿井服务年限58A。225问题与建议1、综合两个煤炭资源储量核实报告，勘探过程中井田内有少部分钻孔封孔质量不高，矿井在开采到钻孔附近时应加强探水工作；2、目前资料中未提供已采掘巷道遇断层，建议矿方在建设及生产过程中做好这方面的工作，采掘巷道过断层前加强探水。23矿井建设条件231位置地址内蒙古自治区鄂尔多斯市市伊金霍洛旗新庙镇地理坐标KEJI东经11024321102609北纬392302392413232交通状况鄂尔多斯市乌兰煤炭集团有限公司通富煤矿位于内蒙古自治区伊霍洛旗新庙镇东南，距新庙镇约16KM，边（边家壕）贾（贾家湾）公路（柏油路）从井田西侧通过，沿边贾公路向西北约16KM可到达新庙镇。经边贾公路向东与曹羊公路相接，可达准东铁路西营子集装站及薛家湾、呼市等地，向西与包府公路相接，可达东胜、包头及大柳塔等地。从新庙镇沿西与包府公路向南距陕西省神木县大柳塔镇约18KM，向北距鄂尔多斯市东胜区约60KM。故矿井所处地理位置交通比较便利。交通位置见图231233井田范围井田范围各拐点坐标见表221234自然安全条件2341气象条件井田属干旱半干旱高原大陆性气候，阳光辐射强烈，日照丰富，昼夜温差较大。冬季寒冷漫长，夏季炎热短暂，春季少雨多风，秋季多雨凉爽，据伊金霍洛旗气象站资料年平均气温62，最高气温366（1975年7月22日），最低气温296（1961年2月11日），年平均降水量350MM，且多集中于7、8、9三个月内，年平均蒸发量24921MM，为年均降水量的7倍，无霜期160D，最大冻土深度204M。全年多风，冬春季节多刮西北风，夏秋季节多刮东南KEJI风，平均风速32M/S，最大风力8级，最大风速可达24M/S。本地区地震烈度小于6度，属于地震活动微弱区。KEJI图231交通位置图杨湾煤矿通富煤矿KEJI2342地形、地层、地质构造类型井田地形总体为东高西低，最高点位于井田东部海拔标高12862M，最低点位于井田西部悖牛川岸边，海拔标高1140M，最大标高差146M，一般相对标高差5070M。区内地形切割强烈，具典型的侵蚀性丘陵地貌特征。1、区域地层东胜煤田为侏罗纪早中世大型含煤建造，主要含煤地层为侏罗系中下统延安组（J12Y），其沉积基底为三迭系上统延长组（T3Y），其上覆地层有侏罗系中统直罗组（J2Z），安定组（J2A）；侏罗系白恶系下统志丹群（J3K1ZH）伊金霍洛组（J3K1ZH1）、东胜组（J3K1ZH2）；第三系上新统（N2）；第四系上更新统马兰组（Q3M）、全新统（Q4）。2、井田地层通富煤矿井田内出露的地层有第四系（Q4），第三系上新统（N2）、侏罗系中下统延安组（J12Y），现根据钻孔揭露和地质填图成果，将井田地层由老至新叙述如下（1）三迭系上统延长组（T3Y）井田内未见该组地层出露，钻孔中亦未揭露该组地层。该组地层为含煤地层沉积基底，据北部邻区红进塔详查报告资料，岩性为灰绿色中、粗粒砂岩，局部地段为含砾砂岩，夹灰绿色薄层状砂质泥岩和粉砂岩。发育大型板状、槽状交错层理。KEJI（2）侏罗系中下统延安组（J12Y）为井田主要含煤地层，出露于悖牛川东缘及枝状沟谷两侧，依据其岩性组合及沉积旋回特征分为三个岩段由于后期的风化剥蚀，仅残存第一、二岩段，残存地层由东向西变薄，厚度1047413596M，平均12334M，岩性为浅灰灰白色细粒砂岩，少量中粒砂岩，灰色深灰粉砂岩、砂质泥岩、泥岩及煤层，含少量钙质泥岩（或泥灰岩），含4、5、6三个煤组，含煤38层。与下伏延长组呈平行不整合接触。（3）第三系上新统（N2）出露于井田中东部山梁上，据钻孔中揭露最大厚度2799米，岩性为浅红色砂质泥岩，含丰富的呈层状发育的钙质结核，基本为未完全固结成岩的较疏松状态。与下伏延安组呈不整合接触。（4）第四系按成因可分为风积沙（Q4EOL）、冲洪积物（Q4ALPL）、残坡积物及少量次生黄土（Q34），厚度一般06M，与下伏地层呈不整合接触。4、地质构造1）区域构造东胜煤田大地构造属华北地台鄂尔多斯市台向斜东胜隆起之东北部，地质构造简单，总体表现为一向南西倾斜的单斜构造，倾角13，煤田内无大的断裂和褶皱，仅沿地层走向和倾向有微弱KEJI的缓波状起伏，未见岩浆岩侵入。2）井田构造通富煤矿位于东胜煤田准格尔召新庙矿区东南部，基本构造形态与东胜煤田一致，总体为一向南西倾斜的单斜构造，倾向230，倾角13，井田内无较大的断层及褶皱，仅在井田中部发育一北东南西间的宽缓背斜，背斜幅度20M左右，两侧倾角为126左右。井田内无岩浆岩侵入，地质构造简单。2343煤层根据钻孔揭露及岩性对比结果，井田41、42煤层为对比基本可靠，区内大部被剥蚀，仅东部残存的零星可采的不稳定煤层，62煤层为对比可靠，全区可采的稳定煤层。各可采煤层发育特征见表232可采煤层特征表。表231可采煤层特征表煤层号厚度M最小最大平均煤层间距M最小最大平均可采情况对比可靠程度稳定性41030245138零星可采基本可靠不稳定12721713149342010127054零星可采基本可靠不稳定62523609557602890537398全区可采可靠稳定现将区内各可采煤层赋存情况分述如下1、41煤层井田内大部被剥蚀，仅在井田南部及东部残存，面积很小，据钻孔揭露，厚度030245M，平均138M，煤层结构简单，不含夹矸，顶底板岩性均为砂质泥岩，KEJI与42煤层间距12721713M，平均间距1493M。41煤层属零星可采的不稳定煤层。2、42煤层；井田内大部分地段赋存，但可采区仅局限于井田东南部很小范围内，据钻孔揭露，厚度010127M，平均054M，煤层结构简单，一般不含夹矸，局部含一层夹矸，顶底板岩性均为砂质泥岩。与62煤层间距60289053M，平均7398M，42煤层为零星可采的不稳定煤层。3、62煤层井田内主要可采煤层，全区可采，厚度523609M，平均557M，煤层结构简单，不含夹矸，顶底板岩性为砂质泥岩及泥质粉砂岩。2344矿井瓦斯原普查报告在5个钻孔中采取了62煤层瓦斯煤样，测定了瓦斯成分及含量，自然瓦斯成分中，可燃气含量0502，CO2为5371367，N2为81319463，瓦斯成分分带均在二氧化碳氮气带，属瓦斯风化带，故62煤层为低沼气煤层，矿井开采无破坏性瓦斯危害。2345煤尘据原普查勘探所采62煤层简选样煤尘爆炸性试验结果，火焰长度大于400MM，抑制煤尘爆炸最低岩粉量为80，表明62煤层煤尘有爆炸危险性。煤尘爆炸将是井田煤层开采中的一大灾害隐患，矿方KEJI应对此引起足够重视，在开采过程中采取切实有效的防尘、降尘措施，保障井下通风系统畅通，防止煤尘富集发生事故。2346地温及煤层自燃倾向性本次勘查未做地温测试工作，据悖牛川普查区钻孔简易地温测量结果，最大地温梯度16/100M，平均12/100M，小于3/100M，无地温异常，故本勘查区属正常地温区。井田内煤为低变质的不粘煤及少量长焰煤，煤中水分含量低，挥发分产率高，化学活性好，其自燃发火趋势必然很强，据煤层自燃发火趋势样测试结果，62煤层还原样与氧化样之差（T13）为1521，着火温度小于305，故62煤层为易自燃煤。2247水文地质1、区域水文地质概况东胜煤田位于鄂尔多斯高原东北部，海拔标高一般12001400M，地形中部高南北两侧逐渐降低，沿泊尔江海东胜潮脑梁一带地形较高，呈东西向延伸，海拔标高14001500M，构成区域地表分水岭，俗称“东胜梁”。最高点位于东胜东南约18KM处的神山上，海拔标高1584M。煤田内地形切割强烈，沟谷纵横，具侵蚀性丘陵地貌特征。煤田的南部为毛乌素沙漠北缘，西北部为库布其沙漠东缘，在上述地带，具风积沙漠地貌特征。东胜梁南北两侧的主要沟谷有乌兰木伦河、悖牛川、罕KEJI台川、哈什拉川、西柳河等。均属黄河流域水系，除个别大的沟谷有水量较小的常年性溪流外，多为季节性沟谷，旱季干涸无水，雨季暴雨过后可形成洪流，水量较大，历时短暂，于东胜梁两侧分别向南、北两个方向迳流，最终注入黄河。煤田属温带半干旱高原大陆性气候，年降水量稀少且集中，年蒸发量是年降水量的57倍，日照丰富，干燥多风。依据地下水的赋存条件及水力性质不同，煤田内的含水岩组可划分为两大类新生界松散岩类孔隙潜水含水岩组和中生界碎屑岩类孔隙裂隙潜水承压水含水岩组。2、井田水文地质特征井田地处干旱的半沙漠地带，地形总体东高西低。悖牛川为井田周边最大地表水系，据古城壕水文站资料悖牛川最大洪峰流量为4810M3/S，最小流量0003M3/S，十九年统计平均流量403M3/S，区内沟谷均属悖牛川流域，均为季节性沟谷，平时无水，暴雨后可形成洪流，由东向西流入悖牛川后向西南方向迳流，与乌兰木伦河在陕西省境内相汇成窟野河，最终注入黄河。据原普查报告资料，井田含水岩组依据地下水赋存条件和水力性质不同，划分为两类；松散岩类孔隙潜水含水岩组和碎屑岩类孔隙、裂隙潜水承压水含水岩组，现分述如下（1）松散岩类孔隙潜水含水岩组该含水岩组可细分为第四系全新统冲洪积和风积砂含水KEJI层。A、冲洪积含水层主要分布于悖牛川及区内各沟谷、阶地中，岩性以冲洪积砂及各粒级砾石为主，含水层厚度一般050575M，据原普查报告民井调查资料，水位埋深040300M，出水量0002675L/S，水质类型为HCO3CA型及SO4HCO3CAKNA型，矿化度04640572G/L，富水性较弱，水位、水量季节性变化较大。B、风积砂含水层该含水层厚度变化较大，分布于位置较高处的风积砂一般具有较强的透水性，而不具备贮水条件，位置相对较低处的风积砂，其富水性亦受汇水面积，含水层厚度，下伏基岩地形及形态的影响而差异显著，多在沟谷深切地段以泉的形式出露。据原普查报告资料，单泉涌水量00541461L/S，水质类型为HCO3CA型，矿化度02070300G/L，富水性一般较弱，该含水层水位、流量受大气降水影响较大，雨后流量增加，雨后510天内流量锐减，在旱季个别泉甚至干涸。（2）碎屑岩类孔隙、裂隙潜水承压水含水岩组井田地处东胜煤田东南部，延安组上部及安定组、直罗组、志丹群等均被剥蚀。因此井田内仅存的碎屑岩类含水岩组为延安组含水岩组。KEJI其岩性组合为灰深灰色砂质泥岩，粉砂岩夹中、细粒砂岩，含4、5、6三个煤组。含水层岩性为中、细粒砂岩，据东北部距通富煤矿约22KM的宏景塔详查区B26、B22水文地质钻孔抽水试验资料水位埋深675410619M，水位标高120051129539M，单位涌水量G0000431000241L/SM，渗透系数K000541000715M/D，水质类型为HCO3KNACA型及HCO3CLKNA型，矿化度02030666G/L，该含水岩组含孔隙、裂隙潜水，局部为承压水，富水性弱。（3）火烧岩孔隙裂隙潜水含水层井田北部发育有火烧岩，煤层靠近地表部分发生自燃后，煤中有机物燃烧逸散，留下燃烧灰渣，形成很大的空间，煤层顶板岩石由于烘烤、冷凝作用，节理、裂隙相当发育，成为地下水运动和储存的良好场所。火烧岩孔隙裂隙含水层，实际属于煤系地层孔隙、裂隙含水量水层，但由于其岩层的特殊性，形成了一个独立的水文地质单元，对矿井充水有重要影响，由于火烧岩体和煤层直接接触，构成直接充水含水层。原报告未对该含水层进行抽水试验，据邻近准格召新庙详查报告，距通富煤矿约16KM的ZK417钻孔对1煤层火烧岩的抽水试验资料单位涌水量Q2553L/SM，渗透系数K102721M/D，水质类型为HCO3CA型水。该含水层补给来源广泛，即有大气降水直接渗入补给，也有第四系孔隙潜水KEJI的补给，还有煤系地层地下水的补给。火烧岩体裂隙空间十分发育，迳流畅通。火烧岩裂隙水将对临近的煤矿巷道发生强烈的充水作用，开采下部煤层时，若冒落带或导水裂隙带勾通火烧岩裂隙水，可引起强烈的充水。故煤矿在开采火烧岩附近的煤层时，对矿井涌水情况应密切观测，防止突水事故发生。3、井田水文地质类型的划分及复杂程度评价井田内直接充水含水层和间接充水含水层的含水空间以裂隙为主,孔隙次之，属孔隙、裂隙充水矿床。最下一层可采煤层62煤层位于本区最低侵蚀基准面以上，直接充水含水层富水性弱（Q01L/SM），其补给源以贫乏的大气降水为主，火烧岩体含水层的富水性在局部地段虽然较强，但其对矿井充水的影响仅发生在局部，据此将井田水文地质类型划分为第一二类第一型，即孔隙裂隙充水矿床，水文地质条件简单。据过去该矿井开采62煤层时矿井实际涌水量甚微，正常生产时涌水量为5M3/H左右。2348周边煤矿情况通富煤矿北与泰丰煤矿相邻，南与李家梁煤矿相邻，三矿同采62煤层，采掘条件基本相同，该两煤矿生产过程中亦未发生过瓦斯、煤尘爆炸事故，也未发生过顶板大面积垮落现象，目前采掘条件下所反映的开采技术条件简单。2349矿井开采现状KEJI1开拓通富煤矿是原张家塔煤矿和原通富煤矿合并而成的，通富煤矿北与泰丰煤矿相邻，南与李家梁煤矿相邻。通富煤矿始建于1986年，1987年初投产，设计生产能力为9万T/A，后经技改增效，该矿生产能力提高到30万T/A。该矿主采62煤层，采掘标高11201135M，煤层平均厚度557M，开拓方式为斜井开拓。通富煤矿现有两对井筒，北工业场地附近有一对井筒，南工业场地附近有一对井筒，原张家塔煤矿的风井已封闭。矿井采掘时，在井田边界内侧留设25M保安煤柱，在主要巷道两侧留设15保安煤柱，采区为自然煤柱支护。采区巷道为片盘式布置，在大巷两翼布置后退式回采工作面。原采煤方法为房式开采法，采煤工作面利用煤柱支撑，掘进巷道为裸巷。房式开采的具体参数如下煤柱尺寸9M长9M宽45M高护顶煤厚度10M2回采工艺煤电钻打眼，爆破落煤，30型装载机装煤，142自卸翻斗机（载重5T）运煤。3矿井通风方式矿井通风方式为中央分列抽出式。主扇为BK544NO11轴流式通风机，最大风量为1410M3/MIN；备用主扇为同一型号的一台。掘进工作面局部通风机为YBT512型局部通风机，正压供风，最大供风量为200M3/MIN。4矿井供电矿井为双回路供电。第一回路为新庙变电站10KV供电送入本KEJI矿；第二回路为乌兰煤炭集团有限公司自备电厂038KV供电送入本矿。变压器设在地面，容量为315KVA；井下为380V低压供电。矿井总装机负荷110KW，其中井上50KW，井下60KW。5矿井排水主水仓容积120M3，副水仓容积100M3；水泵80D12X4，配套电机功率75KW；排水管D为75MM。6矿井运输煤矿由工作面装入汽车后，直接运至地面储煤场卸煤。矿井采掘揭露煤层顶底板岩性均为泥质粉砂岩，目前采掘条件下所反映的水文地质条件简单，正常生产时涌水量5M3/H左右，矿井生产过程中未发生过瓦斯、煤尘爆炸及冒顶、底鼓等事故，所反映的开采技术条件简单。目前该矿井未开采储量为1079万T，其它储量为房柱式开采留下的煤柱、采面周边的煤柱、采面间的煤柱，以及大巷煤柱。KEJI24开拓开采方法及主要生产系统241井田开拓通富煤矿为改扩建矿井，回收原房柱式采煤方法遗留的煤柱，因为改扩建将尽量利用原来的井巷工程和地面设施，以减少工程量，缩短工期，减少投资。本矿井原为通富煤矿和张家塔煤矿2个独立的生产矿井，以前均已形成了独立的地面生产系统。开拓方案将整个井田划分为2个采区，井田范围内东北区的2条东西大巷以南为一采区，其以北为二采区。一采区和二采区都是利用井田范围内东北区的2条东西大巷分别作为该采区的主要运输大巷、辅助运输大巷（兼作回风大巷）。一采区充分利用原有的巷道沿东西方向将采区划分为若干个区段。一采区工作面沿平行于采区大巷的方向即东西方向布置，工作面沿垂直于采区大巷的方向由南向北推进。二采区也是沿东西方向将采区划分为若干个区段，工作面沿平行于二采区的大巷即东西方向布置，工作面由北向南推进。一采区和二采区均将利用原有的巷道和用粉煤灰砖砌墙封堵原来的房柱式采煤法采出的空间形成采区顺槽，以构成采区生产系统。242采区巷道布置利用矿井原有的一对南北大巷作为矿井改扩建后的南北1号辅助运输大巷和南北2号辅助运输大巷，利用南北大巷中的一条的南部分作为矿井改扩建后的南北胶带运输大巷。在南北大巷之间新掘一条南北回风大巷。改造一对东翼大巷分别作为矿井改扩建后的东翼胶带运输大巷和东翼辅助运输大巷兼作回风大巷。KEJI利用原有巷道、在开采煤房后采空区域与巷道间以及工作面煤柱间粉煤灰砖砌墙或吊挂挡风帘形成的回采工作面顺槽，以及开切眼形成回采巷道。1原煤运输系统采区工作面原煤运输路线为EML340型连续采煤机落煤ZMZ540蟹爪式装煤机装煤5台WCQ3B轻型无轨胶轮车运煤区段运输巷内的SZZ764/132型可弯曲刮板输送机区段运输巷内的SSJ1200/3200M型可伸缩式胶带输送机东翼胶带大巷胶带机南北胶带大巷胶带机主副斜井胶带机地面栈桥地面原煤堆煤场。2辅助运输系统掘进工作面所需材料，经1号副斜井1号南北大巷东翼辅助运输大巷区段辅助运输巷掘进工作面。掘进工作面所产生的矸石，掘进工作面经东翼辅助运输大巷南北2号辅助运输大巷地面。回采工作面所需材料，由1号副斜井南北1号辅助运输大巷东翼辅助运输大巷区段辅助运输巷短壁回风巷回采工作面。3通风系统采煤工作面所需新鲜风流，从主斜井、1号副斜井、2号副斜井进入东翼胶带运输大巷，再通过通风行人联络巷进入区段运输巷，再进入短壁工作面进风巷到达回采工作面。清洗工作面后，乏风从短壁工作面回风巷进入区段回风巷，进入东翼回风大巷，再进入南北回风大巷，进入回风斜井，排至地面。KEJI掘进工作面所需新鲜风流，通过局部通风机送入掘进头。4排水系统工作面、回风顺槽、运输顺槽以及掘进头配备有污水泵，涌水排至东翼大巷，流入水仓，由水仓水泵排至地面。243采煤方法根据本矿井的煤层赋存条件，设计采用连续采煤机房柱式采煤法。房式开采采空区短壁工作面布置如图411所示。充分利用回采工作面左边的原有两条平巷，其中左边的那条为运输平巷，在其中布置刮板输送机和可伸缩胶带输送机，右边的那条为回风平巷。短壁工作面沿平行于平巷的方向布置，长度为255M，沿垂直于平巷的方向推进，推进长度约为200M。在回采空间的四周架设了自移式液压支架。自移式液压支架的布置方式如图413所示，共布置了14架自移式液压支架，其中在连续采煤机前方布置2架，该两架跟随连续采煤机的后退而向前移动。利用煤柱和液压支架共同支撑回采空间上方的顶板。回采用完全顶板冒落管理顶板。如果顶板不能自行垮落，必须采用人工强制放顶的办法使顶板冒落。连续采煤机斜着回采顺槽两翼煤柱采煤，采用双翼斜切式进刀方式，边采边后退。进刀宽度为33M，角度为60，进刀深度一般以割透房柱式煤柱为准。外进式回采方法的进切顺序如图413所示，沿采空区一侧的煤柱保留大约10M左右的厚度不采，起阻挡采空区的矸石窜入工作空间以及防止漏风的作用。KEJI在回采过程中，应尽量将煤柱回采干净，以防止形成孤岛煤柱，不利用顶板的垮落。生产过程为EML340型连续采煤机落煤，ZMZ540蟹爪式装煤机将连续采煤机采下的原煤循环装入5台WCQ3B轻型无轨胶轮车中，无轨胶轮车将原煤运到运输顺槽，卸载到SZZ764/132型可弯曲刮板输送机中，再与短壁工作面运输顺槽内的SSJ1200/3200M型可伸缩式胶带输送机搭接，将原煤转载到东翼胶带大巷胶带机中，最后通过南北运输大巷内的胶带输送机和主井胶带机运出地面。244巷道掘进采区各主要巷道断面要求满足运输设备、通风、行人、管线布置的要求。本矿井为改扩建项目，井下原有的大巷为矩形巷道，断面能满足改扩建后的要求。因为原采煤方法为房柱式，大巷无支护，为裸巷。改扩建后采用锚杆支护。为保证采区及回采工作面的的正常接替和生产，根据矿井的开拓部署、采区巷道布置、采煤工作面接续安排及采掘机械化程度；满足采煤、开拓准备的需要，配备2个巷道修复封堵头。采掘工作面比为12。245提升运输系统1主提升方式带式输送机提升带宽B800MM，带速V2M/S，输送距离L240M，承载托辊组为槽形前倾托辊108MM，回程托辊组为V型前倾托辊KEJI108MM，钢绳芯胶带ST800，液压拉紧。2主运输方式带式输送机运输主运输设备带宽B800MM，带速V25M/S，输送距离L2000M，承载托辊组为槽形前倾托辊133MM，回程托辊组为V型前倾托辊133MM，钢绳芯胶带ST2000，液压拉紧。3辅助运输方式无轨胶轮车型号WCQ3B型无轨胶轮车246矿井通风矿井通风方式中央分列式；矿井通风方法机械抽出式通风；主扇型号FBDCZB10NO23型轴流通风机2台；备用主扇与在用主扇型号相同矿井初期风量设计取640M3/S。初期矿井通风阻力为9475PA，通风等积孔为282M2；后期矿井通风阻力为72145PA，通风等积孔为283M2。矿井通风难易程度属容易。247矿井供电供电电源位于矿井工业场地西偏南面6KM处，有新建的新庙110KV变电站一座，其上一级电源一趟来自汇能集团蒙南260MW发电机组，另一趟来自乌兰木伦110KV变电站。新庙110KV变电站有10KV出线间隔，可向本矿提供电源。送变电方式根据矿井计算负荷，矿井供电电源电压采用10KV。2回均引自新庙110KV变电站，距离65KM，导线型号为KEJILGJ240。地面供配电设计在南工业场地设置工业场地10KV变电所。变电所进线采用架空LGJ50型钢绞线，局部（进出变电所部分）采用电缆YJV2287/10KV350，架空线路长约12KM。变电所内10KV高压开关柜采用成套设计的中置式真空断路器开关柜，选用KYN2812型，共15台（2回下井、2回北工业场地、2回配电变压器、1回备用、2回电容器出线、2回进线、2台母线设备、1台分段开关及1台分段隔离），单母线分段接线；2组电容补偿装置；2台配电变压器、7台低压配电屏及所用综合自动化装置一套，所用交、直流设备等。矿井10KV配电所10KV配电装置室出4回高压馈电线路。包括下井两回、北工业场地两回。井下供配电采用10KV下井供电，下井电缆采用MYJV328710KV395两回沿主井下井至井下中央变电所。（1）井下中央变电所两回10KV电源引自矿井工业场地10KV配电所10KV不同母线段，下井电缆的选择保证一回故障，另一回能满足井下全部负荷用电。井下中央变电所设两台KS9500/10、10/069KV，500KVA变压器、一用一备，能满足所带负荷用电，负担井底低压、井下主排水泵、胶带运输大巷、炮采掘进工作面及照明用电。井下中央变电所以10KV分别回采工作面及回采工作面顺槽移动变电站供电。（2）井下动力设备用电电压1140V、660V，照明用电电压为127V。详见矿井井下供电系统图。KEJI248矿井排水矿井在副斜井底设主、副水仓，煤层采掘工作面及采区的涌水排至副斜井底主、副水仓，然后由副斜井底主、副水仓集中排至地面。正常排水量65M3/H最大排水量120M3/H矿井垂深559M水泵MD155302型水泵三台电动机YB2250M4660V55KW隔爆型电动机排水管路15945两趟。249防尘灭火系统地面建筑物及构筑物防火按建筑设计防火规范设计，矿井工业场地设置生产、生活供水管网、地面消防供水管网与井下消防、洒水供水配水管网，在工业场地设生产、生活清水池1座，体积为400M3，在井下水处理站设置地面消防、井下消防、洒水清水池两座，体积为2400M3，在场地内相应位置设置了地下式消火栓。在建筑物内设置一定数量的手提式灭火器等消防器材，为防止火灾发生，井下设置消防洒水联合管道，用水取自地面井下水处理站清水池，消防、洒水管路系统每隔100M（胶带机运行巷道每隔50M）设置支管和阀门，确保消防水及时送达用水地点。井下防灭火采用MD300半移动式膜式驻氮机配合WJ24阻化剂喷射泵各两套。一备一用。在胶带输送机大巷中，每50M设置一个消火栓；在采区辅助运输顺槽、轨道大巷中，每100M设置一个消火栓；在变电所等机电硐KEJI室入口、采掘工作面入口、回采工作面进口、回风巷口、胶带输送机机头处均设置一个消火栓；在采掘工作面、煤仓、溜煤眼及运输机转载点等产生煤尘的地方设置洒水除尘装置。在回风顺槽和回风巷道的连接处均设置水幕用来除尘。在主要巷道每50M设置一个规格为DN25的给水栓，供定期清洗巷道用。2410矿山救护与安全监控系统1、矿山救护矿山救护工作依托鄂尔多斯市区域矿山消防救护大对，本矿井建设前可与该救护队签定救护协议，两地行车时间不超过30MIN，符合煤矿安全规程的规定。本矿井设有辅助矿山救护队，并配有相应的救护装备和自救器材，供井下人员灾害条件下自救。井下设有完整的安全标志并有避灾逃生线路图和符合要求的安全出口。在井口处设有保健急救站。2、矿井安全生产监测系统矿井安全生产监测系统选用KJ95型监测监控系统，监测主机设在综合楼调度室，干线传输电缆由主斜井引入井下敷设至42层煤工作面，系统主要监测瓦斯、风速、负压、一氧化碳等环境参数以及各种机电设备的运行情况，并将监测到的信息通过主传输电缆传送到中心站主机，实现信息的显示、储存、打印等。1地面中心站地面中心站置于矿调度楼内，监控主机选用高性能、高稳定的工控计算机2台，当主机发生故障时，备机由热切换自动投入运行。传输接口1台，打印机2台，交流稳压电源4KVA1台，UPSKEJI电源3KVA1台，监控系统软件一套。2分站KJF16B地面通风机房，井下中央变电所、水泵房、综采工作面、掘进工作面等处共设分站11个。3传感器系统设有瓦斯浓度、风速、负压、温度、一氧化炭浓度、风门开关状态、风筒开关状态、设备开停、井下水仓水位等。KEJI第三章安全预评价方法和评价单元划分31安全评价方法简介311预先危险性分析（）法简介预先危险性分析是在进行某项工程活动（包括设计、施工、生产、维修）之前，对系统存在的各种危险因素（类别、分布），出现条件和事故可能造成的潜在危险因素，确定系统的危险等级、提出相应的防范措施，防止这些危险因素发展成为事故，避免因考虑不周所造成的损失。分析步骤如下熟悉对象系统；分析危险、有害因素和触发事件；推测可能导致的事故类型、危险或危害程度；确定危险、有害因素后果的等级；按危险、有害因素导致的事故、有害的危险（危害）程度，将危险有害因素危险程度划分为四个危险等级常用的预先危险性分析表如下表级别危险程度安全的，可以忽略临界的，处于事故边缘状态，暂时尚不能造成人员伤亡和财产损失，应予以排除或采取控制措施危险的，会造成人员伤亡和系统破坏，要立即采取措施破坏性的，会造成灾难性事故，必须立即排除KEJI312事故树分析法简介1方法概述事故树分析，是一种演绎的系统安全分析方法。它是从要分析的特定是故或故障开始，层层分析其发生原因，以致分析到不能再分解为止；将特定的是故和各层原因（危险因素）之间用逻辑门符号连接起来，得到形象、简洁的表达其逻辑关系（因果关系）的逻辑图形，即是故树。通过对事故树简化、计算达到分析、评价的目的。事故树分析方法可用于洲际导弹（核电站）等复杂系统和广阔范围的各类系统的可靠性及安全性分析各种生产实践的安全管理可靠性分析和伤亡事故分析。2事故树分析的基本步骤（）确定分析对象系统和要分析的各对象事件（顶上事件）通过经验分析、事件树分析和故障类型和影响分析确定顶上事件（何时、何地、何类）；明确对象的边界、分析深度、初始条件、前提条件和不考虑条件，熟悉系统、收集相关资料（工艺、设备、操作、环境、事故等方面的情况和资料）。（）确定系统是故发生概率、事故损失的安全目标值（）调查原因事件调查与事故有关的所有直接原因和各种因素（设备故障、人危险因素诱导因素事故后果危险等级对策措施KEJI员失误和环境不良因素）。（）编制事故树从顶上事件起，一级一级往下找出所有原因事件知道最基本的原因事件为止，按其逻辑关系画出事故树。每个顶上事件对应一株事故树。（）定性分析当事故发生概率超过预定目标值时，从最小割集着手研究降低事故发生概率的所有可能方案，利用最小径集找出消除事故的最佳方案；通过重要度（重要度系数）分析确定采取对策措施的重点和先后顺序；从而读出分析、评价的结论。具体分析时，要根据分析的目的、人力物力的条件、分析人员的能力选择上述步骤的全部或部分内容实施分析、评价。事故树定性分析定性分析包括最小割集、最小径集和基本事件结构重要度分析。（）最小割集割集与最小割集在事故树中凡能导致顶上事件发生的基本事件的集合称作割集；割集中全部基本事故均能发生时，则顶上事件一定发生；最小割集是能导致顶上事件发生的最低限度的基本事件的集合，（即割集中任一基本事件不发生，顶上事件就不会发生）。每一个最小割集代表一种事故发生的模式。KEJI最小割集的求法对于化简的事故树，可将事故树，结构函数是展开后的各项，尚需用布尔代数运算法则（如吸收率、德摩根律等）进行处理，可得到最小割集。（）结构重要度按下面公式计算结构重要度系数II12NXIPJ根据计算结构重要度系数确定出结构重要度的次序。313作业条件危险性评价法对于一个具有潜在危险性的作业条件，影响危险性的主要因素有3个发生事故或危险事件的可能性；暴露于这种危险环境的情况；事故一旦发生可能产生的后果。用公式来表示，则为DLEC式中D作业条件的危险性L事故或危险事件发生的可能性E暴露于危险环境的频率C发生事故或危险事件的可能结果事故或危险事件发生的可能性分值表312分值事故或危险情况发生可能性分值事故或危险情况发生可能性10完全会被预料到05可以设想，但高度不可能6相当可能02极不可能3不经常，但可能01实际上不可能1完全意外，极少可能KEJI注为“打分”的参考点。暴露于潜在危险环境的分值表313分值出现于危险环境的情况分值出现于危险环境的情况10连续暴露于潜在危险环境2每月暴露一次6逐日工作时间内暴露1每年几次出现在潜在危险环境3每周一次或偶然地暴露05非常罕见的暴露注为“打分”的参考点。发生事故或危险事件可能结果的分值表314分值可能结果分值可能结果100大灾难，许多人死亡7严重，严重伤害40灾难，数人死亡3重大，致残15非常严重，一人死亡1引人注目，需要救护注为“打分”的参考点。危险性分值表315分值危险程度分值危险程度320极其危险，不能继续作业2070可能危险，需要注意160320高度危险，需要立即整改20稍有危险，或许可以接受70160显著危险，需要整改注为“打分”的参考点。314专家评议法简介专家评议法是评价机构预测专家、专业领域专家、演绎专家以及分析专家，根据过去、现在及发展趋势，进行积极的创造性思维活动，对事物的未来进行分析、预测的方法。专家讨论及质疑的结果有分析小组分析，编制评价意见和结论，提出对策措施。KEJI315鱼刺图分析方法介绍鱼刺图分析属因果分析法，是安全系统工程的重要分析方法之一。把系统中产生事故的原因及造成的结果所构成错综复杂的因果关系，采用简明文字和线条加以全面表示的方法称为因果分析法。因其形状像鱼骨或鱼刺，故称为鱼刺图法。一般情况下，可从人的不安全行为（安全管理、设计者、操作者等）和物质条件构成的不安全状态（设备缺陷、环境不良等）两大因素从大到小，从粗到细，由表及里，深入分析。2评价单元划分评价单元划分的目的是为了便于危险、有害因素识别与分析,同时也有利于重大危险源的确定和定性、定量评价。根据煤矿地下开采的特点和危险、有害因素存在的场所，充分考虑各系统的工艺特点和相对独立性，同时为了突出重大危险源对系统安全的影响程度，本次预评价将评价单元划分为两级，评价单元的划分情况见表321。KEJI评价单元划分表表321序号一级评价单元二级评价单元备注矿井瓦斯煤的自燃特性煤（岩）尘矿井水1矿井自然安全条件安全评价顶底板岩性开拓系统安全预评价采煤安全预评价掘进安全预评价通风系统安全预评价瓦斯、煤尘管理及防治安全预评价防灭火安全预评价防治水安全预评价提升、运输系统安全预评价供配电系统安全预评价总平面布置及辅助设施安全预评价2主要生产系统安全预评价安全监控系统评价劳动保护、矿山救护安全预评价3劳动保护职业危害防治安全评价职业危害防治安全预评价4重大危险源定性定量评价KEJI第四章单元评价4矿井自然安全条件评价矿井自然安全条件是指煤层及煤系地层的煤田地质构造、水文地质及当地地貌气象等内容中，对采煤安全生产构成的威胁条件或形成的危险源及有害因素。其中有地质构造形态、煤层瓦斯情况、煤的自燃特性、煤尘、大气降水以及开采过程形成的采空区彼此影响等。411瓦斯1自然条件原普查报告在5个钻孔中采取了62煤层瓦斯煤样，测定了瓦斯成分及含量，自然瓦斯成分中，可燃气含量0502，CO2为5371367，N2为81319463，瓦斯成分分带均在二氧化碳氮气带，属瓦斯风化带，故62煤层为低沼气煤层，矿井开采无破坏性瓦斯危害。2危害性分析由于可采煤层瓦斯含量较小，同时由于是回收煤柱，煤层瓦斯大部分已释放，开采时瓦斯威胁性不大。但巷道维修工在进入原采空区时应注意局部积聚的瓦斯。412煤的自燃特性1自然条件井田内煤为低变质的不粘煤及少量长焰煤，煤中水分含量KEJI低，挥发分产率高，化学活性好，其自燃发火趋势必然很强，据煤层自燃发火趋势样测试结果，62煤层还原样与氧化样之差（T13）为1521，着火温度小于305，故62煤层为易自燃煤。2危害性分析煤层的自燃性随煤炭的变质程度的提高而降低。煤的炭化程度越低，挥发分含量越高，煤层自燃发火倾向越强；煤层中有集中的镜煤和亮煤，特别是含有丝炭时，煤的自燃倾向性就越大；另外在地质构造破坏的带（如褶曲、断层破碎带），自燃发火频率较煤层赋存正常地段高。由现有煤层变质阶段、丝炭含量、地质构造来看，煤的自倾向为易自燃煤层。回收煤柱的上部留有1M厚的顶煤，煤顶冒落后回收率较低，随着采空区面积增加，井田开采范围扩大，顶板的冒落，形成地表裂缝产生地表漏风，或井下内部漏风大，特别是沿采空区漏风，在此种情况下，开采有“易燃”倾向性的煤层易引起自燃，产生火区。火区产生的浓烟和CO有毒气体，造成伤亡事故、或者被迫封闭工作面及至全矿井的火灾事故。该地区自燃火灾事故发生频率较高。3评价结果煤层的自燃发火成为威胁矿井安全生产的重大危险源。由于这种危害，不具突发性，不易察觉，其更具危险性。矿井从建井初期开始，就应该建立预防煤层自然发火的长效机制，阻断或控制煤层自然发火的基本条件，制定检测、监控和阻燃、灭火措施。KEJI413煤（岩）尘1自然条件据原普查勘探所采62煤层简选样煤尘爆炸性试验结果，火焰长度大于400MM，抑制煤尘爆炸最低岩粉量为80，表明62煤层煤尘有爆炸危险性。2危害性分析煤尘是煤层开采过程中产生的有害物质。矿井生产的各主要工序如割煤、打眼、放炮、装煤、运输、转载等都会产生大量煤尘，本井田煤尘属于有爆炸危险煤尘，煤尘爆炸或参与瓦斯爆炸的煤尘爆炸，易造成井下巨大人员伤亡事故。3评价结果随着矿井服务年限增加，沉积煤尘也愈益增多，清理不及时，将构成重大潜在危险。防尘、灭尘工作应贯穿与矿井生产各环节、各系统。要全面进行灭尘，从源头预防产尘，防止煤尘飞扬、堆积，并严格控制、杜绝引燃、引爆火源。414矿井水自然条件1）区域水文地质概况东胜煤田位于鄂尔多斯高原东北部，海拔标高一般12001400M，地形中部高南北两侧逐渐降低，沿泊尔江海东胜潮脑梁一带地形较高，呈东西向延伸，海拔标高14001500M，构成区域地表分水岭，俗称“东胜梁”。最高KEJI点位于东胜东南约18KM处的神山上，海拔标高1584M。煤田内地形切割强烈，沟谷纵横，具侵蚀性丘陵地貌特征。煤田的南部