[精品论文]钟吕水利枢纽堆石坝设计已修改毕业设计计算书

目录第一章调洪演算及堰顶高程确定211防浪墙顶高确定212防浪墙顶高确定6第二章L型挡墙计算821L型挡墙荷载计算822最危险工况判定1023L型挡墙的抗滑稳定计算1124L型挡墙的基底应力计算1225L型挡墙抗倾覆稳定计算1326L型挡墙配筋计算13第三章复合土工膜强度及厚度校核163104MM厚土工膜163206MM厚土工膜17第四章坝坡稳定计算1841第一组滑动面1842第二组滑动面1943第三组滑动面2043第四组滑动面21第五章坝坡面复合土工膜稳定计算2151混凝土护坡与复合土工膜间抗滑稳定计算2152复合土工膜与下垫层间的抗滑稳定计算22第六章趾板设计2361设计趾板剖面2362趾板剖面的计算23第七章副坝设计2471副坝顶宽验算2572强度和稳定验算25第八章施工组织设计2681拦洪高程2682工程量计算2983工程量清单计算3384施工机械选择及数量分析3685混凝土工程量及机械数量计算38第九章导流洞施工计算4191基本资料4192开挖方法选择4193钻机爆破循环作业项目及机械设备的选择4194开挖循环作业组织4195施工交通运输道路布置43第十章质量保证体系及措施44101质量目标44102质量保证体系45103施工质量控制措施46104质量技术措施48第十一章施工安全保证措施49111总则49112安全目标49113安全保障体系49114安全管理措施49115生产安全措施50116生活区安全管理50第十二章环境保护与文明施工52121环境保护方案与措施52122文明施工53123施工对外关系55第一章调洪演算及堰顶高程确定11防浪墙顶高确定表11，眼顶2740时HQ关系曲线假定流量QI（M3/S）增加库容VI（万M3）总库容V（万M3）相应水位Z（M）30162302015927701912392321782278414044738225972791设计情况8059152377428024036444722306278924246842247012810180794125802820校核情况12969039268982830表12，眼顶2730时HQ关系曲线假定流量QI（M3/S）增加库容VI（万M3）总库容V（万M3）相应水位Z（M）30162301953827641912392321161277814044738219762786设计情况8059152315327964036444721685278324246842240828051807941251792815校核情况12969039262772824表13，眼顶2720时HQ关系曲线假定流量QI（M3/S）增加库容VI（万M3）总库容V（万M3）相应水位Z（M）3016230189172757191239232054277314044738213552780设计情况80591522532279140364447210642778242468422345927991807941245582809校核情况12969039256562819表14，眼顶2710时HQ关系曲线假定流量QI（M3/S）增加库容VI（万M3）总库容V（万M3）相应水位Z（M）30162301829627471912392319919276714044738207342775设计情况80591521911278540364447204432772242468422283827941807941239372803校核情况12969039250352813表15，根据公式QMBH3/2作出HQ关系曲线的计算列表G2H0B1Q1B2Q2B3Q3H271H272H273H27418175102191226427227327427528486106111273727327427527638876101107121338274275276277481324101679122035275276277278581815102312122810276277278279682340102994123648277278279280782891103715124539278279280281各方案的曲线图如图13至图16。图13堰顶高程274M2742752762772782792802812822832840100200300400500B8B10B12P01P2图14堰顶高程273M2732742752762772782792802812822830100200300400500B8B10B12P2P01图15堰顶高程272M2722732742752762772782792802812822830100200300400500600B8B10B12P2P01图16堰顶高程271M2702722742762782802820100200300400500600B8B10B12P2P01表16，计算结果方案堰顶宽度M堰顶高程M设计洪水位M设计下泄流量M3/S校核洪水位M校核下泄流量M3/S超高（M）1B8米274278818028062804227327818528029534327227721902791300254271276520527853101952742784190280131035627327762052793320277272277220278634028B10米271276220277937013927427812102798340321027327722202793602411272276524527813801512B12米2712756250277239506从调洪演算结果来看，拟定的方案中有11组能满足设计下泄流量Q248M3/S的要求,从这个角度看十一组方案都是可以的。因而方案的选择要通过技术经济比较选定本设计中仅作定性说明,同时也应考虑与导流洞相结合的问题。一般来说堰顶大，坝增高，大坝工程量加大；B大则增加隧洞的开挖及其它工程量，而Q/B越大消能越困难，衬砌要求也高。同时由后续计算最终挡浪墙高程至少要高于正常蓄水位4M，所以校核洪水位至少要为2766413432793M该方案的设计水位设2788M，设计泄洪流量Q设180M3/S；校核水位校2806M，校核泄洪流量Q校280M3/S。堰顶高程为274MB8M12防浪墙顶高确定根据碾压式土石坝设计规范,堰顶上游L型挡墙在水库静水位以上高度按下式确定YREA式中Y坝顶超高R最大波浪在坝坡上的爬高，按H1算E最大风雍水面高度，按HZ算A安全超高。库区多年平均最大风速126M/S，吹程16KM。表17土坝坝顶安全超高值M坝的级别运用情况IIIIIIIV、V正常15100705非常07050403波浪要素采用鹤地水库公式，3120812065VGDVGH21020386VGDLMMZLHCTH21式中累积频率为2的波高M2HLM平均波长MV0为水面以上10M处的风速，正常运用条件下III级坝，采用多年平均最大风速的15倍；非常运用条件下的各级土石坝，采用多年平均最大风速。设计波浪爬高值根据工程等级确定，3级坝采用累积频率为1的爬高值。1H按上述公式算出的为，再根据频率法按下表可得出。2H1H表18不同累积频率下的波高与平均波高比值HP/HMPHM/HM00101124510142050900134229724222320219517116143094037010232528223213193187164154138095043121正常蓄水位和设计洪水位状况V15126189M/SMGVDH168918609062506252312231812GLM783221查表17，因为HM/HM接近于0，故，MHM520316则H259142123410534737ZMHCTCTHLA07M得，H正H设REA12590534072493M正Z正H正276624932791M顶Z设H设278824932813M122校核状况V126M/SMGVDH642081961208905062523231812GLM8632221查表17，因为HM/HM接近于0，故，MHM80364则H69728421310145026ZMHCTCTHLA04M得，H校REA06970246041343M校Z校H校280613432819M综上，取顶2819M第二章L型挡墙计算21L型挡墙荷载计算L型挡墙的危险工况一般为正常蓄水位或校核洪水位。211荷载计算方法土压力土压力采用朗肯土压力理论计算，取单宽1M。（21）KH21E式中E土压力；土的容重；H土体厚度；K土压力系数。1）主动土压力系数（22）AK245TN2式中内摩擦角，由于挡墙后坝顶路面，采用的是细堆石料，故试验参数选用A组，38580232AK245TN283TA2）被动土压力系数4314（23）P245N3）静止土压力系数（24）10K式中墙后填土的泊松比，取为025计算得K0033静水压力（25）21HPW式中水的容重；H水深。浪压力坝前水深H大于，为深水波。10532/ML（26）2/0120LHPZL式中水的容重0累积频率1的波高。1H波浪中心线高出计算静水位ZL1、L2见图21212工况一正常蓄水位由于挡墙底高程在正常蓄水位上，虽图21浪压力计算示意图然浪压力会对挡墙产生作用，但较小故忽略，因此作用在挡墙上的力只有墙后填土压力。由于在墙后填土的作用下墙有背离填土移动的趋势，故墙后填土压力应为主动土压力。墙身底截面处以上的土压力2A1EHK65KN底板截面以上的土压力2A21EHK35KN图2图22工况一下荷载示意图213工况二校核洪水位墙身底截面处以上静止水压力2151WPHKN产生的弯矩M07442122/33026KNM546（顺时针）浪压力146KN2/012120LHLZ作用点距墙身底截面248ME在墙身底截面产生的弯矩M3146248362KNM（顺时针）判断墙后填土压力是何种土压力若是被动土压力，则14676KN远大于静止水压力与浪压力，PPKHE250故不可能是被动土压力。且静止水压力和浪压力之和亦大于主动土压力，故该工况下土压力近似为静止土压力。378KN0205KHE图23工况二下荷载示意图产生的弯矩M137833/3416KNM逆时针底板截面以上静止水压力21685WPHKN浪压力2/012120LLHLZ146KN作用点距底板底截面98EM在底板底截面产生的弯矩M3146298435（顺时针）静止土压力501KN0205KHE在底板底截面产生的弯矩M450138/3635（顺时针）22最危险工况判定由于抗滑稳定验算和基底应力验算时不同工况下虽然荷载大小不同，但两种工况下的规范允许值也不同，故不宜判断何种工况为最危险工况，为避免判断错误，对两种工况均进行验算。挡墙配筋计算时的最危险工况判定具体见26。23L型挡墙的抗滑稳定计算摩擦公式（27）HGFKC式中KC沿基底面的抗滑稳定安全系数，基本组合为125，特殊组合为11F摩擦系数，F0506,取F05；作用在挡墙上全部垂直于基底面的荷载（KN）；作用在挡墙上全部平行于基底面的荷载（KN）。H工况一正常蓄水位（如图22）主动土压力（）352AEKN土盖重；1901G挡墙自重205424KN则抗滑稳定系数381501267CFTGKHKK125，满足要求。工况二校核洪水位如图23静止土压力（）；378AEKN静止水压力（）；512WP浪压力（）；46L土盖重；120GKN挡墙自重；210GKN水重3692则抗滑稳定系数3815201920446378CFTGHKK11，满足要求。24L型挡墙的基底应力计算（28）WMAGMINAX式中挡墙基底应力的最大值或最小值；INAX作用在挡墙上全部垂直于基底面的荷载（KN）；G作用在挡墙上的全部荷载对于挡墙底板底部中点的力矩之和；MA挡墙基底面的面积（A144M2）；W挡墙基底面对于基底面中点平行前墙方向的截面矩（）。3267416M工况一正常蓄水位（如图22）2013GKN墙身自重对底板底部中点的力矩M1054524115621（逆MKN时针）；盖土重对底板底部中点的力矩M22010551106（顺时针）；主动土压力对底板底部中点的M335248/3563逆时针逆时针10625378MMKN计算得MAX2IN791/58426KMPA工况二校核洪水位如图23542019742GKN墙身自重对底板底部中点的力矩M154115621（逆时针）；MKN盖土重对底板底部中点的力矩M22010551106（顺时针）；水重对底板底部中点的力矩M319217326逆时针；静止土压力对底板底部中点的M437833/3416逆时针；KN静止水压力对底板底部中点的M551232/3546顺时针；M浪压力对底板底部中点的力矩M6146298435顺时针；顺时针621436543106724MKN计算得MAXIN9527/5PGKMPAAW两种工况下挡墙平均基底应力均小于地基允许承载力，最大基底应力不大于地基允许承载力的12倍；且挡墙基底应力的最大值与最小值之比为23小于规范允许的25。所以基底应力满足要求。25L型挡墙抗倾覆稳定计算根据水工挡土墙设计规范（SL3792007）规定，土质地基上的挡土墙，在同时满足以下2个规定的要求时，可不进行抗倾覆稳定计算。1在各种计算情况下，挡土墙平均基底应力不大于地基允许承载力，最大基底应力不大于地基允许承载力的12倍；2挡土墙基地应力的最大值与最小值之比不大于25（特殊组合）。本设计挡土墙同时满足以上2个规定，故不进行抗倾覆稳定计算。26L型挡墙配筋计算（注以下钢筋代表II级钢、代表I级钢）图24校核洪水位基底反力图261墙身配筋计算最危险工况判定工况一正常蓄水位墙身底截面上只受到主动土压力产生的弯矩。其产生的弯矩M1292KNM（逆时针）工况二校核洪水位如图25静止土压力产生的弯矩M1416KNM（逆时针）静止水压力产生的弯矩M2563KNM（顺时针）图25荷载分布图浪压力产生的弯矩M3362KNM（顺时针）合弯矩M2563416362509KNM（顺时针）故最危险工况为工况二配筋计算（29）210LQLGKQKG式中安全级别，该防浪墙属3级，结构安全级别为II级，；01设计状况系数，；01、永久、可变荷载分项GQ系数，浪压力取12；静止土压力和主动土压力取12；静水压力取100121236053416498GKQKMGLQLKNM根据水工挡土墙设计规范SL_3792007,墙身配筋可按固支在底板上的悬臂板按受弯构件计算。由于防浪墙处于水位变动区，故环境类级为三类，混凝土保护层厚度C30MM，A35MM,取单位宽度1M进行计算，混凝土采用C20，则轴心抗压强度设计值。钢筋采用级钢筋，2/01NFC2/310MNFY截面抵抗矩系数（210）20HBFMCDS式中结构系数，D1D208DSCMFBH，属于适筋破坏。1054SB钢筋面积212806543CSYFHAM配筋率0IN04241165SBH故采用最小配筋率配筋200MIN597MAS选配10110（），分布钢筋采用10250。2714AS在下游侧采用构造对称配筋，配10110，分布钢筋采用10250。配筋图见细部构造图。262底板配筋计算最危险工况判定22截面上主要受基底反力和盖土重作用，两种工况下盖土重一样，而工况二下的基地反力大于工况一的基底反力，故其最危险工况应为工况二。配筋计算根据水工挡土墙设计规范SL_3792007,前趾和底板配筋可按固支在墙体上的悬臂板按受弯构件计算。基底反力作用点距22截面29419521643EM基底反力在22截面产生的弯矩图2622截面受力图逆时针；12945216438MMKN盖土重在22截面产生的弯矩33292129/22914（顺时KN针）；自重在22截面产生的弯矩（顺时针）；32924055046各力在22截面产生的弯矩之和；817MMK由于防浪墙处于水位变动区，故环境类级为三类，混凝土保护层厚度C30MM，A35MM,取单位宽度1M进行计算，混凝土采用C20，则轴心抗压强度设计值。钢筋采用级钢筋，。2/01MNFC2/310MNFY截面抵抗矩系数20HBFMCDS式中结构系数，D1D220176094705SCFBH，属于适筋破坏。195SB钢筋面积20191046533CSYFHAM配筋率0MIN043165SBH故采用最小配筋率配筋200MIN597AS选配10110（），分布钢筋采用10250。2714MAS第三章复合土工膜强度及厚度校核3104MM厚土工膜250高程以上铺设04MM厚复合土工膜，故其所承受最大水压力MAX10286503PKPA在垂直于长条方向，拉应力最大，为（取B001M）02443124TB计算结果如下表31应变（）122551020拉应力T（KN/M）624441395279197140土工膜拉伸实验曲线数据如下表32纵向应变（）1255810拉应力（KN/M）T141335595829955注，MKN/30MAX960AX土工膜拉伸实验曲线数据如下表33横向应变（）1255810拉应力（KN/M）T17387634847969注，MKN/693MAX86AX取表（31）、表（32）、和表（33）分别与两条土工膜拉伸实验曲线相交，见附图八，得数据如下表表34边界情况TMAXTAXK1K2纵向37529303360980921长条缝横向39253369668864267注T、单位为KN/M，、单位为；MAXMAXK1/T，K2/；AX根据经验，当K1、K2均大于5时，即认为所用土工膜强度满足要求。3206MM厚土工膜250高程以下铺设06MM厚复合土工膜，故其所承受最大水压力MAX102867531PKPA在垂直于长条方向，拉应力最大，为（取B001M）0244308TB计算结果如下表表35应变（）122551020拉应力T（KN/M）1083766685484342242注T1069/。土工膜拉伸实验曲线数据如下表36纵向应变（）13468拉应力（KN/M）T22164483511481374注，MKN/539MAX26AX土工膜拉伸实验曲线数据如下表37横向应变（）13468拉应力（KN/M）T464637729721161注，MKN/9437MAX569AX取表（35）、表（36）、和表（37）分别与两条土工膜拉伸实验曲线相交，见附图九，得数据如下表表38边界情况TMAXTAXK1K2纵向63339516226272073长条缝横向62337946956122317注T、单位为KN/M，、单位为；MAXMAXK1/T，K2/；AX根据经验，当K1、K2均大于5时，即认为所用土工膜强度满足要求。第四章坝坡稳定计算41第一组滑动面；KNW461982501145；3022072321SINTASINCOCOS1111WPP0TACOIIN2222KWC把已知数据代入上两式，并联立求解可得；。1758PKN17C42第二组滑动面；KN840328723210SINTASINCOCOS1111WPPTACOIIN2222KWC把已知数据代入上两式，并联立求解可得；。409PKN19C43第三组滑动面；KNW317458201163；922723210SINTASINCOCOS111WPKPTACOIIN2222WC把已知数据代入上两式，并联立求解可得；。395PKN347C43第四组滑动面；KNW317458201147；9229723210SINTASINCOCOS111WPKPTACOIIN2222WC把已知数据代入上两式，并联立求解可得；。134PKN185C第五章坝坡面复合土工膜稳定计算51混凝土护坡与复合土工膜间抗滑稳定计算现浇混凝土保护层厚10，设竖缝，缝距15M，缝内放沥青处理过的木条1M长，间断1，且在护坡混凝土板线设1、孔距2M的排水孔，使其畅通排水。因此水库水位降落时，混凝土护坡与复合土工膜间的水与水库水位同步下降，对混凝土板不产生反压力。故竣工期、满蓄期以及水位下降期抗滑稳定分析相同。现浇混凝土与复合土工膜的摩擦系数采用06，粘结力按00、01KG/CM2分别计算稳定安全系数。由受力平衡可得安全系数K为SINTATCF式中F为摩擦系数；为坝坡与水平面夹角；C为粘结力；T为混凝土保护层厚度（取10）；为混凝土密度。当不考虑粘结力时91205/6TANFK当粘结力为时22819/10MNCKQ85035/6SINTATFK显然，经过涂沥青处理和现浇混凝土护坡后，坝坡是稳定的。52复合土工膜与下垫层间的抗滑稳定计算考虑不利运行情况，分竣工期未蓄水和水库满蓄运行两种情况。由于蓄水后水压力使复合土工膜对下垫层施加很大压力，使其安全系数更大，故只计算竣工期未蓄水情况。复合土工膜与垫层水泥浆之间摩擦系数根据文献资料采用0577，粘结力C00、01KG/2分别计算。由受力平衡可得安全系数K为SINTAN膜WTCF式中F为摩擦系数；为坝坡与水平面夹角；C为粘结力；T为混凝土保护层厚度（取10）；为混凝土密度；为土工膜重量。膜当不考虑粘结力时80521/7TANFK当粘结力为时289/10MNCKQ05615230951/7SINTAN膜WTFK故复合土工膜满足抗滑稳定要求。第六章趾板设计61设计趾板剖面直板段厚度取04M,小于2M,不进行抗滑稳定验算。趾板的宽度可根据趾板下基岩的允许水力梯度和地基处理措施确定，其最小宽度宜为3M。允许的水力梯度宜符合表51的规定。表51水力梯度表风化程度新鲜、微风化弱风化强风化全风化允许水力梯度20102051035趾板的厚度可小于相连接的面板的厚度，但不小于03M。趾板下游面应垂直于面板，面板地面以下的趾板高度不应小于09M，两岸坝高较低部位，可放宽要求。中低坝的趾板应建在强风化岩层以下，故H/S510。62趾板剖面的计算趾板横截面如图示图51趾板横截面图621岸坡段趾板剖面夹角由下式计算5212212COSMBCLMB1式中M上游边坡，M15；CB趾板段两端点高度之差；L趾板段两端点在沿坝轴线方向的距离。622河床段趾板剖面夹角由下式计算5212COSM式中M上游边坡，M15；计算结果如下表一二三水平段垂直段六七B27682582422245238262275C258242224522452245238262L3731466510622167M15151515151515COS099739308976490856932083205031087722070932637弧度00722240456390541508058800260050075430369143角度41381426149223102617336900960286911322115034斜率0072350490960601482066666670054728230386877CB1881617501352413XE长度13857842269065194013118027756DIV/0208295432771495SX长度9857841730935205986921972244DIV/0191704571228505SQ长度7100722091852233686724366692DIV/0223133911708126QT长度1104292153656412190210788897DIV/01359471199316第七章副坝设计副坝底高程为270M，顶部与主坝平齐，为2807M，顶宽取8M，挡墙高与主坝相同，取12M。如图示图61副坝剖面图图62副坝受力图71副坝顶宽验算由公式61进行验算610CHB式中H坝高，M；2871混凝土容重，24KN/M3；CC水容重，981KN/M3；00扬压力折减系数，河岸取为03。则M，故取M满足要求。1796240398B8B72强度和稳定验算采用摩擦公式，计算校核水位下的抗滑稳定安全系数K62PUWFK式中作用于滑动面以上的力在铅直方向分量代数和；W作用于滑动面以上的力在水平方向分量代数和；P作用在滑动面上的扬压力；U滑动面上抗剪摩擦系数，根据资料，混凝土与弱风化千枚岩之F间的摩擦系数为0506，取05。F721荷载计算副坝受力见图62示KN2198067512XPKN43LKN51904WKN1982067UKN23KN1152375128096KN904WKN517582P722稳定验算由式62求得0519480615427K根据水工挡土墙设计规范表327规定，土质地基上3级挡土墙在特殊组合下的抗滑稳定安全系数的允许值为110。故副坝满足要求。第八章施工组织设计81拦洪高程811隧洞断面型式、尺寸导流隧洞直径为24M，隧洞进口底高程为2275M,出口底高程为2265M，隧洞长400M,底坡为025。812隧洞泄流能力曲线计算有压流于有压流的临界点B2（Q2，H2），H2AMK81式中A24M，ALIGVRCLM212GV（采用喇叭口）进250，N0014。1/6CR面积22254MDW湿周74水力半径60谢才系数1/61/5CRN7284/026054892051MK临界点，代入下式，277HMLIRWCQGWQA1822326/S由公式8ICVVH220图81隧洞泄水能力曲线2式中出口计算水深，自由出流时；2HDH8502局部水头损失之和，进口采用喇叭口时，；2进谢才系数，混凝土衬砌。1/6CRN14N分别假定不同的Q，用公式（82）计算相应的上游水位H，显系计算见表表81下泄流量QM3/SVM/SR（M）CL（M）H2（M）上游水深H0（M）相应上游水位HM22850420168070665633020459087482334087255528527206656330204689366223439373577399380806656330204125131824001324088456435210665633020416025372435254459951348961066563302042000586247505950110570544066563302042445465251954655121627598406656330204293717225687176013268465280665633020434757092622571表82流量水位曲线1下泄流量QM3/S蓄水库容VM3相应上游水位HM20374986324825127023034107489362507239403113810244250245550285152720424982296026128649522494384通过画图计算得拦洪水位2499M，取安全超高26M，故拦洪高程为2525M,下泄流量478M3/S。下泄流量与拦洪水位的确定23023524024525025526026520253035404550556065下泄流量QM3/S拦洪水位HM隧洞下泄能力曲线下泄流量与水位关系曲线813上下游围堰本设计采用枯水期挡水围堰维护基坑修筑大坝。由于该围堰不能作为坝体的一部分，期工程完成后即要拆除，因此，围堰不能做得高，因而不能保证在筑坝时遇到较大来水时不漫顶，该围堰按过水围堰设计。围堰高位50M。过水土石围堰可采用混凝土面板过水土石围堰、加筋过水土石围堰。混凝土面板土石围堰施工较复杂，对于只有5米高的围堰而言，采用这种围堰会造成较大的浪费，加筋过水土石围堰体积较小，施工工序少，其造价低于混凝土面板过水土石围堰。上游围堰的尺寸和断面形式如图图83围堰断面图1钢筋网，2水平向主锚筋图84钢筋网及水平向主锚筋构造图1水平向主锚筋；2纵向主筋；3横向构造筋；4横向加筋。8131围堰的平面布置本设计水利枢纽采用全断面围堰法，由于场地限制的原因，设计围堰上边坡距离主体工程轮廓的距离取20M，以便布置排水设施，交通运输道路及堆放材料和模板等。具体布置见施工总平面布置图。82工程量计算821堆石体施工强度计算A将大坝分成四期第期上游围堰；第期坝底到拦洪高程，即；245第期拦洪高程到溢洪道高程，即；274第IV期溢洪道高程至坝顶，即780图81坝体分期示意图B计算公式根据大坝分期按下列公式计算（梯形河谷适用）各期工程量HMBLHMBLHV2121336其中V计算部分坝体工程量（M3）；L计算部分坝体顶部长度（M）；H计算部分坝体高度（M）；B计算部分坝体顶宽（M）；计算部分坝体底部长度（M）；L，分别为计算部分坝体上、下游边坡。12C分期工程量计算I期上游围堰和下游围堰（1）上游围堰H3ML6844MB5ML3907M125M21112336HVLBMHLBH845907330（2）下游围堰H2ML3938MB5ML359M15M22122336HVLBMHLBH98593031263012485VM施工工期为09101091031，有效工日T17天3048579QT天MAX11860天期坝底到拦洪高程，即2512450H255ML12996MB91034ML4821M15M21M11212336HVLBMHLBMH25904554890342152538742250H25ML13905MB81484ML12996M15M21M21212336HVLBMHLBMH590845963842152381732621028VM施工工期20101112010430，有效工日天1861T3308579QT天MAX12340天期拦洪高程到溢洪道高程，即2H205ML20278MB19574ML13905M15M5211212336HVLBMHLBMH07895450395174251205315施工工期为2011512013510，有效工日6820167218616820743T天359439QVM天3MAX1285天IV期溢洪道高程至坝顶，即27480H62ML2145MB5ML20278M15M21HBLHMBLHV212133621455607851526389施工工期为0851108730，有效工日T10161844天31528409QVTM天MAX36天D计算结果表81施工分期围堰说明位置高程M227523052245252525252742742807工程量4103168631028170301896施工工期1010110103110111114301151135101351113730有效工日天1711143444平均施工强度991652795339392399430893TV平QK平大815取15天/3M最大施工强度天/3148748419300858859864633983工程量清单计算831堆石坝工程量计算将堆石坝沿坝轴线方向分为六个坝段，绘制出每个坝段的平均断面，再由各坝段长度求得工程量。各坝段的平均断面示意图如下图（图中绿色为地面线，红线为开挖线）。碎石反滤层图86堆石坝坝段2平均断面坝段长度为L1365M,L23142M,L36622M,L45088M,L5542M总工程量计算见表75表85堆石坝各段面及总工程量计算表（单位M3）剖面12345开挖39532469611309898209626637663现浇混凝土3173365534600035230水泥砂浆1697202632554219566下垫层78801219321262185149538过度层2073462000778747778769566282主堆石7575412819927142129723790531次堆石10557860475977877951051588块石护坡9451787825527820667588183832副坝工程量计算将副坝沿坝轴线方向分为三个坝段，绘制出每个断面，求出副坝的平均断面，再乘以副坝长度求得工程量。所取坝段的断面如下图（图中绿色为地面线，红线为开挖线。）图87副坝坝段1断面图88副坝坝段2断面查图得，各断面每米工程量见表86表86副坝各段面每米工程量计算表（单位M3）断面12素混凝土32090无砂混凝土2130过渡层537020主堆石区223770次堆石区00下游保护层5230混凝土3752775开挖量109521456副坝轴线长度为L133225M；L2856935M；，总工程量计算见表77表87副坝各段面及总工程量计算表（单位M3）断面12素混凝土106620无砂混凝土707690过渡层178420主堆石区743480次堆石区00下游保护层173770碎石反滤层00混凝土124592377995开挖量363871247697833趾板工程量计算趾板共分为七段，其工程量计算见表78趾板段1、23、456789，10111200131415161718剖面面积112112117119480115104长度1246197717721954150614921506体积2791444083036951722968673141834L型挡墙工程量计算L型挡墙长为20649M，断面面积为425M2，工程量为2064942587759M3。84施工机械选择及数量分析A机械选择开挖机械正向铲W2002M3；运输机械自卸汽车佩尔利尼T20（载重量20T，容积117M3）；整平机械推土机移山80；碾压机械振动碾YT350（自重15T,加重50T）B机械生产率周期性运行机械生产率（正向铲挖掘机、自卸汽车）/8603班MKQTPPTV式中土斗或车箱几何容积；土斗或车箱的充盈系数；VTK时间利用系数；体积换算系数；机械运行一次循环时间。PTNTTVLTTT装空回运空回运卸装式中挖土机装满一车的斗数挖土机循环工作的时间T可取125分钟，包括调车、等待时间，取2MIN。卸正向铲挖掘机，32MQ075VKT1307PK764INTS36088205269/0VTPPMT铲班。自卸机车，371MQ75VKT107PK，4LKHK/20则12INT运空回17469N装869MINTTT运装卸空回3608017051304/2869VTPPQKMT自班振动碾的生产率/3班MNHCBVPT式中V碾压机开行速度，V1500M/H；B滚筒长度M,B20M；C搭接长度M，C02M；H铺土厚度M，H08M；N压实遍数，N6；时间利用系数，；TK60TK体积换算系数，；P13P318/8520863246/TPPVBCHNM班推土机查定额，移山80T280台班产量为0931346，推土机生产率为,取为130M3/班。31013965/793M4班4机械数量,取17台。/08/21627NQNP大台C配套机械数量计算一台挖土机正常工作时，配合的汽车数N，由下式确定装卸装T2VLN则，取11台24T691016T装卸装台即一台挖土机配11台自卸汽车。进行工艺配套验算（即）挖自PN143574152609NP自挖故满足要求。85混凝土工程量及机械数量计算851趾板工程量由工程量清单中可得趾板混凝土工程量3972VM趾板趾板施工时间取10天，则趾板的施工强度3/10QDT趾板3MAX15397258/QMD852混凝土面板在大坝平面布置图上，用CAD量出面板俯视图投影面积，再计算出实际面积。面板分三期施工一期245287SM投影22151548273870M面板投影又面板后H0330VS面板面板施工期取10天平均强度为3587/10VQMDT面板最大施工强度3MAX805/二期25743619S投影223515694746M面板投影又面板后MH10373276VS面板面板施工期取16天平均强度为3452/16VQMDT面板最大施工强度3MAX6978/三期27480315S投影223158404M面板投影又面板后MH10310451045VSHM面板面板施工期取5天平均强度为329/5VQDT面板最大施工强度3MAX1045/M853挡浪墙由工程量清单可得挡浪墙混凝土工程量38759V挡墙防浪墙施工时间定为一个月，有效工日为16天平均施工强度为387594/16VQMDT挡墙最大施工强度3MAX27/854副坝由工程量清单可得副坝的混凝土工程量32964VM副坝施工时间定为三个月，有效工日为48天平均施工强度为32964175/8VQDT副坝最大施工强度3MAX152/M855混凝土工程机械选择数量计算8551混凝土工程最大工作强度计算比较趾板、混凝土面板、挡浪墙、副坝的混凝土施工强度，可知最大的混凝土施工强度为3926/MD8552混凝土拌合设备数量计算采用J1400拌合机。生产率为，一天工作16H，则生产率为HMP/853，取为DMP/12803D/103拌合机数量为1台第九章导流洞施工计算91基本资料（1）导流隧洞长330M；断面形式圆形，洞径D24M；进口高程为2275M，混凝土衬砌厚度为03M。（2）导流隧洞在截流前建成，采用每天两个循环制，每循环工作12小时。（3）地形条件岩石，开挖时需要临时支撑。54F（4）爆破用炸药硝铵炸药92开挖方法选择采用钻爆法，采用全断面开挖。93钻机爆破循环作业项目及机械设备的选择在隧洞进出口同时进行开挖，每个工作循环中有关固定作业时间如下测量放样24分钟；装药连线30分钟；人员退场12分钟；临时支护30分钟；装药05小时；爆破、散烟、安全检查处理1小时；装渣机械进、出洞各15分钟；钻车进、出洞各15分钟；其他30分钟。随循环进尺而变的作业有钻孔和出渣，其延续时间均按循环进尺计算。采用推土机装渣，梭式矿车出渣，钻孔采用风动钻机。94开挖循环作业组织1确定开挖断面面积S考虑衬砌厚度03米，隧洞开挖断面面积为707M22炮眼数量的确定和布置掏槽孔一般取48个，取为4个单位进尺（米）耗药量，除以每孔装药量，即得炮眼数（N），取为8个10279236KS扩大孔，取为4个122071345N则周边孔数为个84则掏槽孔4个；一般药孔数为8个，其中扩大眼数取为4个，周边孔数为4个。总孔数为12个。最终根据炸药殉爆距离确定总炮眼数为31个，其中掏槽孔4个，扩大孔数9个，周边孔数18个。3循环作业进尺计算HNVNT87290631钻PST4157出渣MTTLI3720821出渣钻循则LHH47872；出渣钻4确定钻孔、出渣机械数量钻机数量一台钻机的合适工作面为，则，取2235M364153/07）（钻机N台。出渣机械数量415矿车出渣矿车PN/式中工程要求的出渣效率，；出渣HM/3一台窄轨矿车的效率，矿车HP/153矿车HTLSP/15470323出渣出渣，取1台。5矿车N本工程导流隧洞开挖取两个工作面，故170型潜孔钻需台，窄轨24矿车需212台。5计算总工期取为85天。4837210LNMT总工期为T85天。6隧洞开挖主要机械汇总表表81导流隧洞开挖机械汇总表机械170型潜孔钻窄轨矿车数量4295施工交通运输道路布置施工交通运输可划分为对外交通和场内交通两部分。设计中应结合施工总布置及施工总进度要求，经比较选择对外交通运输方案，合理解决超限运输，进行场内交通规划。确定对外交通和场内交通的范围应符合下列规定1对外交通方案应确保施工工地与国家或地方公路、铁路车站、水运港口之间的交通联系，具备完成施工期间外来物资运输任务的能力；2场内交通方案应确保施工工地内部各工区、当地材料产地、堆渣场、各生产、生活区之间的交通联系，主要道路与对外交通衔接。场内、外交通干线及其主要建筑物设计标准应结合水利水电工程施工特点，参照国家、有关行业现行相应的技术标准确定。当采用公路运输方式时，还应遵守下列原则1主要交通干线的最大纵坡、最小平、竖曲线半径和视距等技术指标应根据施工运输特性在现行有关标准规定的范围内合理选用；场内非主要道路标准在满足安全运行和施工要求的前提下，经过充分论证，可适当降低；2路基、路面和建筑物的设计标准除根据道路等级确定外，尚应满足施工期主要车型和运输强度的运行要求。少数重大件的运输，可采取临时措施解决；3场内主要临时交通道路的防洪标准应与施工场区的防洪标准一致。施工交通运输系统应设置安全、交通管理、维修、保养、修配等专门设施。具体布置见枢纽施工平布布置图。编制施工总进度应遵守下列原则1遵守基本建设程序；2采用国内平均先进施工水平合理安排工期；3资源（人力、物资和资金等）均衡分配；4单项工程施工进度与施工总进度相互协调，各项目施工程序前后兼顾、衔接合理、干扰少、施工均衡；5在保证工程施工质量、总工期的前提下，充分发挥投资效益。具体施工总进度图见枢纽施工布置平面图。第十章质量保证体系及措施101质量目标按照GB/T19002ISO9002质量管理体系对施工的每个过程进行质量控制。争创优质工程和精品工程。确保工程优良率85以上，合格率100。102质量保证体系质量管理体系图解组建功能齐全、管理灵活的工程建设项目经理部，以项目经理为核心实现项目经理负责制下的质量保证体系，按ISO9002国际质量认证体系及“初检复检终检”的三级检验制度对本标工程的施工质量进行全过程控制与管