RCS-978变压器保护(用户培训0.5天.ppt

南京南瑞继保电气有限公司,RCS-978变压器保护原理介绍,主要内容,变压器差动保护 变压器的过励磁保护 变压器接地短路的后备保护 TA二次回路断线与短路判别,变压器差动保护,变压器差动保护需要解决的主要问题 励磁涌流识别原理 工频变化量、稳态高值、稳态低值的比率差动保护 零序比率差动和分侧比率差动保护 变压器差动保护TA饱和判别 Y-11接线变压器电流相位补偿的新方法,变压器差动保护需要解决的主要问题,变压器在空投时和区外故障切除时产生的励磁涌流将可能导致差动保护的误动。所以除差动电流速断保护、分侧差动和零序差动保护外其它的差动保护都要经励磁涌流判据闭锁。 而传统的励磁涌流判据闭锁三相差动保护的方法又将导致空投在故障变压器上时差动保护不能快速跳闸。,变压器差动保护需要解决的主要问题,反应稳态量的差动保护由于负荷电流产生制动电流， 因此在重负荷下发生的轻微故障（例如少匝数的匝间短路）灵敏度可能不够。 变压器有70%左右的故障是匝间短路，为了提高少匝数的匝间短路时差动保护的灵敏度，比率制动特性中的起动电流往往整定得较小，例如整定成(0.30.5)倍的额定电流。而且初始部份没有制动特性。但运行实践证明这样的差动保护往往在区外短路或短路切除的恢复过程中有可能造成差动保护的误动。,变压器差动保护需要解决的主要问题,由于 起动电流 整定成(0.30.5)倍的额定电流。 动作特性的初始部份无制动特性 运行实践证明这样的差动保护往往在区外短路或短路切除的恢复过程中由于各侧电流互感器暂态或稳态特性不一致或者二次回路时间常数的差异或者电流互感器饱和程度的不同造成保护的误动。,励磁涌流识别原理,励磁涌流识别采用谐波制动和波形不对称两个原理。判为涌流后分相闭锁。 谐波制动原理。利用差电流中的二次和三次谐波分量与基波分量的比值作为闭锁差动保护的判据。 当 时分相闭锁差动保护。式中 、 分别取为0.15和0.2。二次谐波含量高闭锁差动保护避免了励磁涌流情况下差动保护的误动。三次谐波含量高闭锁差动保护主要是为了在供给钢厂等非线性负荷较大的用户的变压器中防止差动保护误动。,励磁涌流识别原理,差电流波形判别原理 与门分相开放差动保护。 式中 差电流的全周积分值。 两个相距半周的差电流瞬时值 之和的全周积分值。 大于1的常数。 门槛值。,变压器的工频变化量的比率差动保护,除常规的稳态量的比率差动保护外增加了 工频变化量的比率差动保护。其动作方程为:,变压器的工频变化量的比率差动保护,：为各支路工频变化量电流的相量和 ：为各支路工频变化量电流的标量和 :为固定门槛 :为浮动门槛。浮动门槛的设置可防止在系统发生振荡时或频率有偏移时保护误动 理论上，工频变化量比率差动制动系数可取较高的数值，这样有利于防止区外故障TA饱和等因素所造成的差动保护误动。,变压器工频变化量比率差动继电器的动作特性,工频变化量比率差动继电器的优点,负荷电流对它没有影响。对稳态量的比率差动继电器，负荷电流是一个制动量。会影响内部短路的灵敏度。 受过渡电阻影响小。 由于上述原因工频变化量比率差动继电器比较灵敏。提高了重负荷下少匝数的匝间短路时的灵敏度。由于制动系数取得较高再加上采用浮动门槛技术，在发生区外各种故障、功率倒方向、区外故障中出现TA饱和与TA暂态特性不一致等状态下也不会误动作。使得保护的安全性与灵敏度同时得到了兼顾。,变压器发生轻微匝间短路 （C相1.5%匝间短路）,工频变化量差动,常规差动,工频变化量比率差动保护,工频变化量差动保护经过励磁涌流判据闭锁（谐波制动原理和波形不对称原理）。 工频变化量差动保护经过过激磁判据闭锁（差电流五次谐波含量）。,稳态比率差动继电器,稳态比率差动元件由低值比率差动（灵敏）和高值 比率差动（不灵敏）两个元件构成。为了减少在区 外短路和区外短路切除时由于变压器各侧TA暂态 和稳态特性不一致、TA饱和程度不一致而产生的 误动，因此稳态低值比率差动装置采用初始带制动 的比率制动特性，并且其起动电流值也允许适当提高。 对于变压器内部轻微短路和小匝数的匝间短路可由工 频变化量差动保护切除故障。,稳态低值比率差动继电器,动作方程：,稳态低值比率差动继电器,稳态低值比率差动保护要经过励磁涌流判据和过激磁判据闭锁。 稳态低值比率差动保护要经过TA饱和判据闭锁以防止在TA饱和时误动。,变压器差动保护TA饱和判别,由于TA的暂态、稳态饱和与变压器的励磁涌流有相类似之处，当短路电流中的暂态分量中有偏于时间轴一侧的直流分量，使得磁通对励磁电流变化的磁滞回线不与坐标原点对称，因此励磁电流的正负半周波形不对称即有一定分量的偶次谐波分量。而在稳态短路电流中无直流分量，故磁通对励磁电流变化的磁滞回线与坐标原点对称，因此励磁电流的正负半周波形对称此时偶次谐波分量较小但有一定的奇次谐波分量。因此，可以利用二次电流中的谐波含量来识别TA的暂态与稳态饱和。,变压器差动保护TA饱和研究,变压器差动保护TA饱和判据,另外装置将浮动门槛技术运用到稳态比率差动动作方程的制动量中。采取上述两个措施来保证在变压器发生区外故障中出现TA饱和、区外故障切除再恢复过程中差动各侧TA的暂态特性出现差异、变压器出现扰动性负荷（如钢厂负荷）时差动各侧TA的暂态与稳态特性出现差异等情况下，稳态低值比率差动保护不会误动作。,稳态高值比率差动继电器和差动电流速断,为了保证区内故障的快速切除，以及区内短路 TA饱和时差动保护也能切除故障。只有低值比率差动元件（灵敏）经TA饱和判据闭锁，高值比率差动元件（不灵敏）不经TA饱和判据闭锁，用较高的制动系数及浮动门槛抗TA饱和。另外高值比率差动元件不经过过激磁判据闭锁。 针对变压器区内的严重故障，装置还设有动作快速的差动速断元件。,稳态高值比率差动继电器,动作方程,动作特性,变压器区外故障并伴随TA饱和,采用了TA饱和判据,没有采用TA饱和判据,变压器区内故障并伴随TA饱和,RCS-978,电流相位补偿的新方法,目前国内外对Y/-11接线变压器相位补偿方法都是采用Y 的补偿方法。其原理是Y/-11接线变压器由于侧接线作了一个顺相序的两相电流相减的运算，导致两侧电流产生相位差。因此如果设法把Y侧电流也作一个顺相序的两相电流之差的运算，就可实现相位补偿。在模拟型保护中是将Y侧TA接成接线实现电流相减的运算的。而在微机保护中是在软件中将Y侧电流作顺相序的两相电流之差的运算的。,电流相位补偿新方法,上述这种补偿方法实际上在Y和两侧都做了个两相电流差的计算。这样在空投变压器时如果两相都有涌流，两相电流相减后可能成为涌流特征（例如二次谐波或间断角）不很明显但幅值很大的电流。为了避免差动保护的误动，采用了任一相差电流出现涌流特征时闭锁三相的方法。但这样将造成空投在故障变压器上时差动保护不能快速跳闸的缺陷。 为解决上述问题采用由Y电流相位补偿的新方法。这种方法是国内外首创。,电流相位补偿新方法,由Y相位补偿新方法：在软件中将侧电流做一个反相序的两相电流之差的运算。为求得零序电流的平衡，将Y侧电流减去零序电流。 侧 Y侧,电流相位补偿新方法,采用Y相位补偿的新方法后，由于Y侧没有进行两相电流差的计算，变压器空载合闸时各相有涌流时其特征都很明显。有涌流时闭锁保护更加可靠。另外当判别出涌流特征后可实行分相闭锁。当空投在故障变压器上时由于故障相肯定没有涌流特征所以故障相的差动保护没被闭锁可以快速跳闸。试验表明，空投在故障变压器上保护动作时间小于40mS。,空投变压器于匝间故障 (B相2.5%匝间故障), - Y,Y - ,空投变压器时差动保护不误动 （实际500kV自耦变压器）, 为了提高接地故障的灵敏度，针对自耦变压器，装置 设有零序差动或分侧差动。 零序差动保护可保护变压器Y侧的各种接地故障，分 侧差动保护可保护变压器Y侧的各种接地故障和相间 故障，但它们都不能保护变压器Y侧的匝间短路。 零序差动保护和分侧差动保护都不必经励磁涌流判据 闭锁。,零序比率差动和分侧比率差动保护,零序比率差动和分侧比率差动保护原理,现有零差保护存在的问题, 零序TA极性不易校验问题。 在变压器区外三相短路或励磁涌流状态下，由于三相TA特性不一致和TA饱和程度不一致等因素的影响，零差保护可能误动作的问题。,零序比率差动继电器,各侧零序电流均由装置自产得到，各侧TA二次零序电 流由软件调整平衡，这样可避免采用零序TA极性不易 校验等问题。 装置在理论分析与实验的基础上，采用正序电流制动 与TA饱和判据相结合的方法，保证零差保护在变压器 区外三相短路、或励磁涌流情况下不误动。 正序电流制动判据： ，满足本判据开放保护。,零序比率差动继电器,动作方程：,动作特性：,自耦变压器正常运行发生A相1匝对地短路 （零差保护动作）,实例,自耦变压器区外出口三相短路并伴随TA饱和 （零差保护不误动）,实例,变压器的零序电流保护、间隙零序电流保护和零序过电压保护,大接地电流系统中，中心点