实操考试设计方案答案.pdf

二、 图例 如表： 表3: 设备名称图例设备名称图例 高压开关馈电开关 矿用变压 器 磁力启动器 移动变电 站 三通接线盒 检漏继电 器 四通接线盒 电动机照明综保 照明煤电钻 皮带刮板运输机 局部扇风 机 调度绞车 回柱绞车采煤机 低压电缆高压铠装电缆 井下低压 配电点 井下局部接地 极 井下中央 变电所 井下采区变电 所 新风流乏风流 第四章 设备的选择及校验 第一节 变压器容量的选择及校验 1、 本区负荷计 算 表4: 用电设备 名称 台 数 电 动 机 额定功率 （kW） 额定电压 （V） 额定电流 （A） 启动电流 （A） 备注 通风机160.0066087.400394.00 喷浆机15.506606.30038.00 装岩机117.0066024.800134.00 照明12.4012718.90018.90 2、 变压器容量、台数及型号的确定 变压器容量按下式计算： （4-1-1）； 参加计算的所有用电设备（不包括备用）额定功率之 和，kW； 需用系数； 参加计算的电力负荷的平均功率因素； 同时系数，当供给一个工作面时取1，供给两个工作面时取0.95，供 给三面时取0.9。 需用系数可按下列三种情况选取： 1. 单体支架，各用电设备无一定起动顺序起动的一般机组工作面， 可按式(4-1-2)计算需用系数： (4-1-2) 式中：最大电动机的功率，kW 电动机的功率之和，kW 2. 自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面， 可按式(4-1-3)计算需用系数： (4-1-3) 3. 井下井底车场等其它变电站的负荷，其所选取的各用设备的需用 系数及平均功率因数见表5 井下用电设备的需用系数及平均功率因数 表5 井下负荷名 称 需用系数 Kr 平均功率因数 综采工作面 0.70 一般机械化工作 面 0.60.7 炮采工作面(缓倾 斜煤层) 0.40.50.6 炮采工作面(急倾 斜煤层) 0.50.60.7 掘进工作面0.30.40.6 架线电机车0.450.650.9 蓄电池电机车0.80.9 输送机0.50.7 井底车场0.60.70.7 无主排水设备0.60.70.7 有主排水设备0.60.70.7 1、变压器T1的选择: 1、变压器T1的选择:0.40 将Kr = 0.40, Cos = 0.60, Ks = 1.00, Pn = 85.00, 代入公式（4-1-1）得: S = 85.000.401.00 / 0.60 = 56.60 kVA； 根据计算结果选择一台KBSGZY-315/10动力变压器能满足要 求； 本采区计算功率总和s = 56.60 kVA。 三、变压器的电阻和电抗值 电阻：（4-1-4）； 式中： 变压器短路损耗（瓦）； 变压器二次侧额定电压（千伏）； 变压器额定容量（千伏安）； 阻抗：公式（4-1-5）； 式中： 短路阻抗压降百分数； 变压器二次侧额定电压（千伏）； 变压器额定容量（千伏安）； 电抗：公式（4-1-6）； 经计算得变压器的阻抗值如下： 表6: 名称电阻(R)电抗(X) T10.01300.0668 四、变压器的主要技术数据 表 表7: 型号容量 （kVA） 额定电压 （V） 额定电流 (A) 损耗（W）阻抗电 压 （%） 一次 侧 二 次 侧 一次 侧 二次 侧 空载短路 KBSGZY- 315/10 3151000069077.0669.0145027004.50 五、 移动变电站高低压头的整定及校验 其计算公式请参见高压配电箱及馈电开关相关的公式： 第二节 高压电缆的选择及校验 一、选择原则 1、必须按煤矿安全规程选用适合煤矿井下型号的高压电缆。 2、按最大持续允许电流校验电缆截面。如果向单台设备供电时，则 可按设备的额定电流校验电缆截面。按系统最大运行方式时发生的三相 短路电流校验电缆的热稳定性。一般在电缆首端（即馈出变电所母线） 选定短路点。 3、在水平巷道或倾角45以下的井巷内，采用钢带铠装不滴流铅包 纸绝缘电缆、钢带铠装聚乙烯绝缘电缆或钢带铠装铅包纸绝缘电缆。 4、本采区必须采用铜芯电缆。 二、型号的确定及校验 按持续允许电流初选电缆截面 （4-2-1）； 井下总负荷的视在功率，kVA； 井下高压电压，kV。 电缆C1的载流为: 将Ss = 56.60, Un = 10, 代入公式（4-2-1）中得: In = 56.60 / (1.73210) = 3.27 A； 第三节 低压电缆的选择及校验 一、选择原则 1、矿用橡套电缆型号选择时符合煤矿安全规程的规定； 2、在正常工作时电缆芯线的实际温升不得超过绝缘所允许的最高温 升，否则电缆将因过热而缩短其使用寿命或迅速损坏。橡套电缆允许温 升是650C,铠装电缆允许温升是800C； 3、正常运行时电缆网路的实际电压损失不得大于网路所允许的电压 损失； 4、采区常移动的橡套电缆支线的截面选择一般按机械强度要求的最 小截面选取即可，不必进行其它项目的校验。对于干线电缆，则必须首 先按长期允许电流选择，然后再按允许电压损失计算校验电缆截面； 5、对于低压电缆，由于低压网路短路电流较小，按上述方法选择的 电缆截面的热稳定性和电动力稳定性均能满足要求，因此不必再进行短 路时的热稳定校验。 二、电缆型号的确定 1、干线电缆采用不延燃橡套电缆； 2、移动式和手持式电气设备使用专用的不延燃橡套电缆； 3、固定敷设的照明、通讯、信号和控制用的电缆采用铠装电缆，不 延燃橡套电缆或矿用塑料电缆，非固定敷设的采用不延燃橡套电缆。 三、电缆长度的确定 根据拟定的供电系统，确定系统中各段的电缆长度。在确定电缆长 度时，固定橡套电缆按10%余量考虑，铠装电缆按5%余量考虑；移动设 备用的橡套电缆的长度，除应按实际使用长度选取外，必须增加一段机 头部分的活动长度，约3-5米左右。 四、电缆截面的确定 1、电缆的正常工作负荷电流必须等于或小于电缆允许持续电流； 2、正常运行时，电动机的端电压不低于额定电压的5-10； 3、电缆未端的最小两相短路电流大于馈电开关短路保护整定值的 1.5倍； 4、对橡套电缆，需考虑电缆机械强度要求的最小截面。 五、电缆芯线数的确定 1、动力用橡套电缆选用四芯； 2、当控制按钮不装在工作机械上时，采用四芯电缆； 3、当控制按钮装在工作机械上时，选用六芯、七芯电缆。 六、电缆截面选择计算 矿用橡套软电缆载流量: 表8 主芯截面 （mm2） 长期连续负荷允许载 流量（A） 436 646 1685 25113 35138 50173 70215 95260 1、按持续允许电流选择电缆截面 向单台或两台电动机供电的电流计算，其实际工作电流可取电动机 额定电流或两台电动机额定电流之和向三台以上（包括三台）电动机供 电的电流可按下式计算： （4-3-1） 干线电缆所供的电动机额定功率之和，kW； 需用系数； 平均功率因素，（由 确定）； 效率因数; 电网额定电压，V。 电缆C2的载流为: 将 = 0.90, Cos = 0.60, Kr = 0.40，Un = 660, Pn = 84.90, 代入公式（4-3-1）得: Iw = 84.9010000.40 / (1.732660 0.90 0.60) = 54.86 A 电缆C3的载流为: 将 = 0.90, Cos = 0.60, Kr = 0.40，Un = 660, Pn = 84.90, 代入公式（4-3-1）得: Iw = 84.9010000.40 / (1.732660 0.90 0.60) = 54.86 A 电缆C4的载流为: 将 = 0.91, Cos = 0.60, Kr = 0.40，Un = 660, Pn = 24.90, 代入公式（4-3-1）得: Iw = 24.9010000.40 / (1.732660 0.91 0.60) = 15.98 A 电缆C5负载的电动机数目为2台，其载流为电动机额定电流的 和: Iw = 43.70 A 电缆C6负载的电动机数目为1台，其载流为电动机额定电流的 和: Iw = 18.90 A 电缆C7负载的电动机数目为1台，其载流为电动机额定电流的 和: Iw = 87.40 A 电缆C9负载的电动机数目为1台，其载流为电动机额定电流的 和: Iw = 24.80 A 电缆C10负载的电动机数目为1台，其载流为电动机额定电流的 和: Iw = 6.30 A 电缆C11负载的电动机数目为1台，其载流为电动机额定电流的 和: Iw = 18.90 A 2、计算运行时的电压损失： 电压损失由三个部分组成： 变压器中的电压损失，V； 干线电缆中的电压损失，V； 支线电缆中的电压损失，V。 （1）变压器的电压损失计算 （4-3-2） 变压器的电压损失, V； 正常运行时，变压器低压侧的负荷电流，A； 变压器二次侧的额定电流，A； 变压器的短路损耗，W； 额定容量， kVA； 变压器的阻抗电压百分数； 变压器负荷中的功率因数及对应的正弦值； 变压器二次侧额定电压，V。 变压器T1的电压损失： 将Iw = 54.86，I2n = 669.00，P = 2700，Sn = 315，Uk = 4.5，Cos = 0.60，Sin = 0.80，U2n = 690，代入公式 （4-3-2）中得: Ut = 2.0V； （2）干线电缆中的电压损失值计算 （4-3-3）； 电缆所带电动机的额定功率，kW； 为需用系数； 电缆的实际长度，km； 电网额定电压，V； 电缆单位长度的电阻，； 电缆单位长度的电抗，； 线路平均功率因数相应的正切值。 变压器T1干线电压损失由C5,C4,C3,C2,组成，电压损失计算如 下： C5：将Kr = 0.40，Pn = 19，L = 0.02，Un = 660，R0 = 1.370， X0 = 0.090，Tan = 1.33，代入公式（4-3-3）中得： U = 0.401910000.02(1.3700+0.09001.33)/660 = 0.4V； C4：将Kr = 0.40，Pn = 25，L = 0.02，Un = 660，R0 = 0.864， X0 = 0.088，Tan = 1.33，代入公式（4-3-3）中得： U = 0.402510000.02(0.8640+0.08801.33)/660 = 0.3V； C3：将Kr = 0.40，Pn = 85，L = 0.05，Un = 660，R0 = 0.315， X0 = 0.078，Tan = 1.33，代入公式（4-3-3）中得： U = 0.408510000.05(0.3150+0.07801.33)/660 = 1.1V； C2：将Kr = 0.40，Pn = 85，L = 0.01，Un = 660，R0 = 0.315， X0 = 0.078，Tan = 1.33，代入公式（4-3-3）中得： U = 0.408510000.01(0.3150+0.07801.33)/660 = 0.2V； 变压器T1的干线电压损失总和为： U1 = 2.0V； （3）支线电缆中的电压损失值计算 （4-3-4）； 电缆所带电动机的额定功率，kW； 电缆的实际长度，km； 电网额定电压，V； 电缆单位长度的电阻，； 电缆单位长度的电抗，； 电动机的平均功率因数相应的正切值。 变压器T1支线电压损失由C9,组成，电压损失计算如下： C9：将Pn = 17，L = 0.18，Un = 660，R0 = 2.160，X0 = 0.092， Tan = 1.33，代入公式（4-3-4）中得： U = 1.001710000.18(2.1600+0.09201.33)/660 = 10.6V； 变压器T1的支线电压损失总和为： U2 = 10.6V； 变压器T1的所选择线路的电压损失总和为： U = UT + U1 + U2 = 2.0 + 2.0048 + 10.5833 = 14.63 V； 电压等级为660, U = 14.63 63， 合格。 3、按起动时校验系统最大电压损失 计算电动机启动电压损失时，我们遵循电动机容量最大，受电距离 最远的线路选择； 在变压器M3所带线路中, 电动机M3启动时电压损失最大, 是由变压器M3，电缆C5,C4,C3,C2,C9,组成的线路。 （1）起动时工作机械支路电缆的电压损失 在校验支线电压损失时，选择最大启动电机的启动电流进行计算， 其计算公式为： ，V （4-3-5） 式中支路电缆芯线导体的电导率，,铜取53； 支路电缆实际长度，km； 电动机起动时的功率因数； 支路电缆的芯截面，； 电动机的实际起动电流，A， 变压器T1所带线路中电动机M3启动时, 其支线电压损失为: C9截面面积：10.0mm，长度：180.00km，所带电机的启动电流： 134.0,A，带入公式(4-3-5)得： 计算得出该支线启动电压损失是：47 V。 支线电压损失总和：47V。 （2）起动时干线电缆中电压损失 在校验干线电缆截面时，是依据供电距离最远，容量最大的负荷电 动机起动，其余负荷电动机正常运行状态取值计算，其公式为 ，V （4-3-7） 式中 干线电缆芯线的电导率，,铜取53； 干线电缆实际长度，km； 干线电缆芯线截面，； 干线电缆中实际起动电流，A， （4-3-8） 其余负荷电动机正常工作电流之和，A； 其余负荷的加权平均功率因数； 干线电缆在起动条件下的功率因数， （4-3-9） 变压器T1所在线路中，电动机M3启动时 计算干线电缆实际启动电流； 将电动机M3启动电流134.0A，功率因数0.60，其余负荷电动机正常 工作电流之和112.6A，其余负荷的加权平均功率因数0.61带入公式 (4-3-8)得：干线电缆实际启动电流为：247A C5：将截面面积：16.0mm，长度：22.00km，干线电缆实际启动电 流：247A，带入公式(4-3-7)得： 计算得出该干线启动电压损失是：7 V。 C4：将截面面积：25.0mm，长度：22.00km，干线电缆实际启动电 流：247A，带入公式(4-3-7)得： 计算得出该干线启动电压损失是：4 V。 C3：将截面面积：70.0mm，长度：50.00km，干线电缆实际启动电 流：247A，带入公式(4-3-7)得： 计算得出该干线启动电压损失是：4 V。 C2：将截面面积：70.0mm，长度：10.00km，干线电缆实际启动电 流：247A，带入公式(4-3-7)得： 计算得出该干线启动电压损失是：1 V。 干线启动电压损失总和：16 V。 （3）起动时变压器中的启动电压损失 在计算变压器的启动电压损失时， （4-3-10） ，V （4-3-11） 式中起动时变压器的负荷电流，A。可参照式（4-3-8）计算； 变压器负荷侧额定电流，A； 变压器负荷侧额定电压，V； 起动时变压器负荷功率因数，可按下式（4-3-9）计算。 变压器在额定负荷时的电阻压降百分数 变压器在额定负荷时的电抗压降百分数 式中：额定容量，kVA; (4-3-10) 短路损耗 (4-3-11) 式中：阻抗电压百分数 变压器T1所带线路在电动机M3启动时，变压器启动电压损失为： 计算起动时变压器的负荷电流： 将电动机M3启动电流134.0A，功率因数0.60，其余负荷电动机正常 工作电流之和112.6A，其余负荷的加权平均功率因数0.61带入公式 (4-3-8)得：起动时变压器的负荷电流：247A。 计算电阻压降百分数： 将短路损耗2700，额定容量315kVA带入公式(4-3-10)得： 电阻压降百分数为：0.009 计算电抗压降百分数： 将阻抗电压百分数4.5，电阻压降百分数0.009带入公式(4-3-11)得： 电抗压降百分数为：4.500 将启动时变压器负荷电流：247A，负荷侧额定电流：669.00A，负 荷侧额定电压：690V，负荷功率因数：0.61，电阻压降百分数： 0.009，电抗压降百分数4.500带入公式(4-3-10)得： 计算得出该变压器启动电压损失：9V。 4、起动状态下供电系统中总的电压损失 ，V （2-48） 变压器T1所带线路在电动机M3启动, 其它正常工作时其启动电压损失 U = 47 + 16 + 9 = 72 V，损失百分率是： 10.9% 。 七电缆的电阻和电抗值 电缆的阻抗计算可用电导率公式法和查表法两种方法计算 1电导率法计算如下： 电阻：矿山供电式（4-7-1）； 式中： 电缆长度（米）； D 电导率（铜取53）； S 截面（）； 电抗：矿井供电式（4-7-2）； 式中： 电缆长度（千米）； 单位长度电抗(0.081)； 2利用电阻率查表方法计算： 高压铠装电缆的电阻、电抗值 （） 表9: 截 面mm2 电压kV 16253550 铜铝铜铝铜铝铜铝 6 R11.342.257 0.857 1.445 0.6121.030.429 0.722 0.306 X1 0.068 0.068 0.066 0.066 0.064 0.064 0.063 0.063 0.061 10 R1 1.313 2.2120.841.4160.61.0110.420.708 X10.080.080.080.080.080.080.080.08 截 面mm2 电压kV 95120150185 铜铝铜铝铜铝铜铝 6 R1 0.2260.380.179 0.301 0.143 0.241 0.116 0.195 0.089 X10.060.060.060.060.060.060.060.06 10 R1 0.221 0.372 0.175 0.2950.140.236 0.114 0.191 0.088 X10.080.080.080.080.080.080.080.08 注:电缆线芯温度，对于6kV为65oC 低压橡套电缆的电阻、电抗值 （） 表10: 阻 抗 电缆 型号 电缆芯截面(mm2) 2.5461016253550 电 阻 UZ10.42 6.36 U UP 5.50 2.161.370.864 0.616 0.448 UC UCP 2.181.480.937 0.683 0.491 UPQ 2.161.370.864 0.616 0.448 UCPQ UCPJQ 0.683 0.491 电 抗 0.101 0.095 0.092 0.090 0.088 0.084 0.081 低压铠装电缆的电阻、电抗值（） 表11: 阻 抗 电 缆 类 型 电缆芯截面(mm2) 2.5461016253550 电 阻 铜 芯 8.559 5.348 3.566 2.139 1.3370.8560.6100.428 铝 芯 14.42 9.013 6.009 3.605 2.2531.4411.0300.721 电 抗 铜 芯 0.102 0.095 0.090 0.073 0.0675 0.0662 0.0637 0.0625 铝 芯 0.102 0.095 0.090 0.073 0.0675 0.0662 0.0637 0.0625 通过公式或查表法得出的阻抗值为 表12: 电缆编号 电阻(R) 电抗(X)计算方 法 C11.74200.0884查表法 C20.00450.0008查表法 C30.02240.0040查表法 C40.01900.0019查表法 C50.03010.0020查表法 C60.04320.0018查表法 C70.12320.0168查表法 C90.24660.0162查表法 C100.32400.0138查表法 C110.32400.0138查表法 八、电缆 表: 13: 电缆编 号 型号及规格额定载流 （A） 长时载流 （A） 长度 （m） C1MYJV22-35853.271300.00 C2MY-0.38/0.66 350+116 17354.8610.00 C3MY-0.38/0.66 350+116 17354.8650.00 C4MY-0.38/0.66 325+116 11315.9822.00 C5MY-0.38/0.66 316+110 8543.7022.00 C6MY-0.38/0.66 310+110 6418.9020.00 C7MY-0.38/0.66 335+116 13887.40200.00 C9MY-0.38/0.66 316+110 8524.80180.00 C10MY-0.38/0.66 310+110 646.30150.00 C11MY-0.38/0.66 310+110 6418.90150.00 第四节 井下短路电流计算 井下短路电流计算分为两种方法来计算，对于可以查表得到计算结 果的采用查表方法来计算，不能查表得到计算结果的利用计算方法计算 短路电流。 选择短路保护装置的整定电流时，需计算两相短路电流 值，可按公式（4-4-1）计算： （4-4-1） 式中 两相短路电流，A； 、短路回路内一相电阻、电抗值总和，； 根据三相短路容量计算的系统电抗，； 矿用变压器的变压比，若一次电压为6000V，二次电压为 400、690、1200V时，变比依次为15、8.7、5；当一次电压为 3000V，二次电压为400V时，变压比为7.5； 、矿用变压器的电阻、电抗值； 高压电缆的电阻，电抗值, 低压电缆的电阻，电抗值, 变压器二次侧的额定电压，V； 计算法得获得短路点关联设备的阻抗 值 表14: 短路 点 设备编 号 类型电阻 (X) 电抗 (X) 短路电流 值(A) 查表法获得短路点短路电流 值： 表 15: 短路 点 名称 电缆 名称 电缆截面及长度换算长度短路电 流值 （A） 截面长度换算系 数 换算长 度 总计 C7352001.37274 D1C350501.0050 C250101.0010 3341754 C10101504.75713 C425221.9142 D2C350501.0050 C250101.0010 815841 C9161803.01542 C516223.0166 D3C425221.9142 C350501.0050 C250101.0010 710950 D4C11101500.3451 51116 第五节 高压开关的选择 一、选择原则 1、根据煤矿安全规程规定，矿用一般型高压配电箱适用于无煤 （岩）与沼气突出的矿井井底车场主变电所及主要进风巷道，作为配电 开关或保护高压电动机及变压器用。 2、根据煤矿安全规程规定，矿用隔爆型高压配电箱适用于有煤 （岩）与沼气突出的矿井井底车场主变电所及所有采区变电所中，作为 配电开关或控制保护高压电动机及变压器用。 3、在选用高压开关时，除考虑使用场合外，其额定电压必须符合井 下高压电网的额定电压等级；额定电流应不小于所控制负荷的长期工作 电流。 4、高压开关在选择使用时，其断流容量不得小于变电所母线上的实 际短路容量。如果缺少实际数据，则变电所母线短路容量可取50MVA 计。 二、选择计算及型号的确定 1、选择计算 长期工作电流 长期工作电流，A（4-5-1）； 井下总负荷的视在功率，kVA； 井下高压电压，kV。 高压配电箱GB1#的长期工作电流为: 将Ss = 56.60, UN = 6, 代入公式（4-5-1）中得:kV In = 56.60 / (1.7326) = 5.45 A； 2、高压开关型号的确定 根据计算结果和选择条件，按煤矿安全规程规定进行选用。 选用型号为：BGP9L-6AK-50A, 合格； 3、高压开关主要技术数据列表如 下 表16: 型号额定 电压 （KV） 最高工 作电压 （KV） 额定 电流 （A） 断流 容量 （MVA） 额定断开 电流 （KA） 极限通过电流 （KA） 峰植有效值 BGP9L- 6AK- 50A 6000720050.00100.0012500.00 31500.00 31500.00 三、高压开关过流保护装置的整定及校验 1、高压开关的整定电流 高压配电箱的短路整定值（4-5-2）； 高压配电箱的短路整定倍数 高压配电箱的短路整定值，A； n高压配电箱的短路整定倍数 启动电流最大的一台或几台电动机（同时启动时）的额 定启动电流，A； 其余电器设备的额定电流之和，A； 需用系数，取0.51; 高压配电箱的过载整定值（4-5-3）； 高压配电箱的过载整定值，A； 高压配电箱所带负荷的额定功率之和,kW; 高压配电箱额定电压，kV; 功率因数； 变压器的变压比; 高压配电箱GB1#的过载整定电流为: 参见公式（4-5-3） Ig 85.0 / (1.73260.60) = 13.63，用户选择过载整定 值是 15 A 高压配电箱GB1#的短路整定值为: 参见公式（4-5-2） Iz = (394.0+0.8050.0) / 14.49 = 29.95 A； 短路整定计算倍数 = 29.95 / 50.00 = 0.60, 用户选择整定倍 数: 1.00； 2、高压开关灵敏度校验 高压开关校验公式（4-5-4）； 变压器低压侧母线上的最小两相短路电流，A； 高压配电箱的短路整定值，A； 变压器的变比； 接线系数，当为Y/Y接线的变压器时为1， 当为Y/接线的 变压器时为； 高压配电箱GB1#的灵敏度为: 校验短路点为D1, 该短路点短路电流1754A, 变比Kt = 14.493, Kx = 1.00, 整定电流Iz = 50.00A, 代入公式(4-5-4)中得: 1754 / (1.00 14.493 50.00) = 2.42 = 1.5，合格； 第六节 低压开关的选择 一、选择原则 根据煤矿安全规程规定，各种不同类型的矿用低压开关，应按 沼气等级和有无煤（岩）爆炸危险及其使用地点的通风条件来确定使用 范围。 1、矿用一般型开关适用于无沼气和煤尘爆炸危险的矿井和无沼气突 出的井底车场及主要进风巷道中。矿用增安型开关适用于有沼气和煤尘 爆炸危险的矿井进风巷道和通风良好的硐室中。 2、矿用隔爆型开关使用在有沼气突出矿井的任何地点和有沼气及煤 尘爆炸危险矿井的采区进风巷道、回风巷道以及采掘工作面。矿用本质 安全型和矿用隔爆兼本质安全型开关的应用范围同矿用隔爆型开关。 3、选用矿用低压开关时，其额定电压必须大于或等于被控制线路的 额定电压；其额定电流要大于或等于被控线路的负荷长期最大实际工作 电流。同时应根据控制线路需要选定过流保护继电器的整定电流值。 4、矿用低压隔爆开关的接线喇叭口数目及内径要符合受控线路所选 用电缆的条数及外径要求。一个喇叭口只允许接一条电缆。 5、矿用低压开关使用地点的海拔高度不得超过1000m；环境温度不 得超过350C环境相对湿度不得大于953%；垂直面斜度不得大于150。 同时在周围介质中不得有使金属腐蚀和绝缘损坏的气体存在，不得有水 及其它液体浸入。 二、低压开关型号的确定 （一）、低压隔爆型自动馈电开关型号的确定及技术数据 1、根据矿用隔爆开关选择原则，采区变电所和工作面配电点，作为 低压配送电线路使用。 2、主要技术数据 表 表17: 型号额定电压 （V） 额定电流 （A） 整定倍 数 台数 KBZ-200660200.001-10Ie1 （二）、低压隔爆型磁力起动器的确定及技术数据 1、型号确定 根据矿用隔爆开关选择原则和受控机械的操作要求。 2、主要技术数据 表 表18: 型号 额定电 流 （A） 额定 电压 （v） 台数 主线路保护装置 名称型号整定倍数 （A） QJZ- 120/660 120.006603电子式ABD81-6Ie 三、低压开关保护装置的整定及校验 1、低压开关整定电流计算 （1）熔断器的整定 保护电缆干线： 短路整定计算公式（4-6-1）； 熔体额定电流，A； 容量最大的电动机的额定启动电流，A； 其余电动机的额定电流之和，A； 1.8-2.5 熔体不融化系数，不经常启动取2.5，频繁启动 取1.8 保护电缆支线： 短路保护整定计算公式（4-6-2）； 式中同参数含义同上公式。 （2）电子保护器的整定 电子保护器的过载整定： （4-6-3）； （4-6-4） 电子保护器的过载整定值，A； 电动机的额定电流，A。 电动机的额定功率,kW; 电动机的额定电压,kV; 电动机的功率因数 馈电开关的短路整定: (4-6-5) 式中： 馈电开关的短路整定值, A; 启动电流最大的一台或几台电动机（同时启动时） 的额定启动电流，A; 需用系数，0.51； 其余电动机的额定电流之和，A 馈电开关1#的过载计算值为: Ie = 2.4 / (1.7320.1270.90) + 17.0 / (1.7320.6600.60) + 5.5 / (1.7320.6600.80) + 60.0 / (1.7320.6600.60) = 137.40A。 将Ie = 137.40A, 代入公式（4-6-3）中得: Ig 137.40 A , 用户选择过载整定值是 140 A 馈电开关1#的短路保护计算值为: 将Iq = 394.00A, 需用系数Kx = 0.80，Ie = 50.00A, 代入 公式（4-6-5）中得: Iz = (394.00 + 50.00) = 434.00 A；，用户选择的整定电 流:500.0A； 启动器S1过载整定值： Ie = 60.0 / (1.7320.6600.60) = 87.40A。 将Ie = 87.40A, 代入公式（4-6-3）中得: Ig 87.40 A，用户选择过载整定电流为：85.00 A； 启动器S1短路保护整定值： Iz = 8 85.00 = 680.00 A；用户选择短路整定电流为： 680.00 A； 启动器S2过载整定值： Ie = 5.5 / (1.7320.6600.80) = 6.30A。 将Ie = 6.30A, 代入公式（4-6-3）中得: Ig 6.30 A，用户选择过载整定电流为：5.00 A； 启动器S2短路保护整定值： Iz = 8 5.00 = 40.00 A；用户选择短路整定电流为：40.00 A； 启动器S3过载整定值： Ie = 17.0 / (1.7320.6600.60) = 24.80A。 将Ie = 24.80A, 代入公式（4-6-3）中得: Ig 24.80 A，用户选择过载整定电流为：20.00 A； 启动器S3短路保护整定值： Iz = 8 20.00 = 160.00 A；用户选择短路整定电流为： 160.00 A； 2、低压开关灵敏度校验 (1)熔断器的校验