土木工程毕业设计计算书

1、南京海飞家纺有限公司厂房结构设计计算书1 工程概况1.1 设计任务书提供的结构设计资料 南京海飞家纺有限公司厂房，建筑面积35004000 m2左右，拟建房屋所在地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，地震分组为第一组。基本雪压S0=0.65kN/m2，基本风压0=0.40 kN/m2，地面粗糙度为B类。地质资料见表1.1。表1.1 地质资料层次土类平均厚度(m)承载力特征值(kpa)重度（kN/m3）液性指数IL塑性指数IP孔隙比压缩模量(Mpa)剪切波速(m/s)1杂填土0.89016.52素填土0.910016.03粉土混砂6.216019.21.037.60.879.2

2、2004淤质粉质粘土5.79018.81.1512.30.974.21005粉质粘土7.922519.40.787.90.828.9350另：场地覆盖层厚度66m，地下水位距地表2.1m。1.2 建筑设计提供的结构设计资料拟建房屋已经过建筑设计，具体详见建筑图纸，此处不再赘述。需要说明的是，由于原总建筑平面不规则，纵向长度过长，为满足抗震等要求，在H轴线右设置变形缝，满足抗震、伸缩、沉降要求，缝宽100mm。本计算书所设计计算的是由抗震缝划出的112轴线与HL轴线范围内的建筑，以下均以该栋建筑为设计对象。1.3 结构设计规范建筑结构制图标准 GB/T 501052001 建筑地基基础设计规范G

3、B 500072002 建筑结构荷载规范GB 500092001 混凝土结构设计规范GB 500102002 建筑抗震设计规范GB 500112001 建筑物抗震构造详图2.1 结构布置及结构计算简图的确定2.1.1 结构布置（主楼）经研究确定，本建筑上部结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，基础采用纵向柱下条形基础，地基为天然地基。结构共3层，层高均为4.2m，底层高5.0m。非结构构件如填充墙、楼地面层、顶棚、门窗等的尺寸与做法均已在建筑图中说明，此处不再赘述。图2.1 结构平面布置图2.1.2 主要材料选用1、钢筋框架梁、柱的纵向受力钢筋采用HRB400钢筋，纵向构造钢筋采用HRB335钢筋，

4、箍筋采用HPB300钢筋；板的受力钢筋和构造钢筋均采用HRB335钢筋。2、混凝土框架梁、楼面板、屋面板，柱、基础采用C30混凝土，基础垫层采用C10混凝土。基础单独施工，柱筋插入，浇至基础顶面。2.1.3 确定梁柱板截面尺寸1、框架梁纵框架梁：h=(1/81/12)l=(1/81/12) 4000=350mm500mm取h=500mm,b=250mm横框架梁：h=(1/81/12)l=(1/81/12) 6000=500mm750mm取 h=700mm,b=250mm次梁： 取h=400mm,b=250mm2、框架柱框架柱的长边边长可取为框架柱层高的1/121/16.考虑到框架结构可能在纵横

5、两个方向承受地震作用，框架柱在两个方向上都应具有较好的刚度和承载力，因而框架柱采用正方形截面。由规范可知，框架的抗震等级为三级（GB50011-6.1.2），其轴压比限值 = 0.9（GB50011-6.3.7）；各层重力荷载代表值近似取 15KN/,柱截面面积为：AN/(fc)= FgEn/(fc)=1.215103163/(0.914.3)=67132mm2式中：N为柱组合的轴压力设计值；F为按简支状态计算的柱的负载面积；gE为折算在单位建筑面积上得重力荷载代表值，可根据实际荷载计算，也可近似取1215kN/m2；为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱去1.25，等

6、跨内柱取1.2；n为验算截面以上楼层层数；AC为柱截面面积；fc为混凝土轴心抗压强度设计值；N为框架柱轴压比限值，此处可近似取，即对一级、二级和三级抗震等级，分别取0.7、0.8和0.9。按此法确定的柱截面高度h不宜小于400mm，宽度b不宜小于350mm，柱净高与截面长边尺寸之比宜大于4。 图2.2 横向框架计算简图故取bh=500mm500mm，截面面积为，满足要求。3、现浇板厚度双向板 hl/50 = 4000/50 = 80mm 取经济板厚h=120mm。2.1.4 计算简图的确定根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为350mm,室内外高差450mm，由此求得底层层高为5.0m。各梁柱

7、构件的相对线刚度经计算后列于下图，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，中间框架梁取I=2I0 ，边框架梁取I=1.5I0，楼梯处梁取I=I0（ I0 为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。（1）柱的惯性矩： Ic =a4/12=0.54/12=5.20810-3( m4)底层柱的线刚度： ic1 =EcIc/H=3.01075.20810-3/ 5.0=31.25103KNm2-3层柱的线刚度：ic2 =EcIc/H=3.01075.20810-3/ 4.2=37.2103KNm4层楼梯柱的线刚度：ic3 =EcIc/H=3.01075.20810-3/ 3.0=52.08103KNm

8、（2）梁的惯性矩： Ib =bh3/12=0.250.73/12=7.1510-3( m4)中间榀框架梁： I1=2 Ib=14.310-3( m4)边榀框架梁： I2=1.5Ib=10.710-3( m4)中间榀框架梁边跨：ib1=EbIb/l=2.810714.310-3/ 6.0=66.73103KNm 中间跨：ib2=EbIb/l=2.810714.310-3/ 2.0=20.02104KNm边榀框架梁边跨：ib1=EbIb/l=2.810710.710-3/ 6.0=49.93103KNm 中间跨：ib2=EbIb/l=2.810710.710-3/ 2.0=14.98104KNm2

9、.1.5 各柱的 D 值、D及剪力分配系数各楼层各框架柱的抗侧刚度 D 及各楼层框架柱的抗侧刚度之和D见下表： 表2.1各边榀框架柱的D 值及剪力分配系数表层号及层高柱号KcD=12cic/H2(104KN/m)D(104KN/m)=D/D4(3.0m)L0.4370.1791.2452.490.5J0.4370.1791.2450.52-3(4.2m)L0.8970.310.7835.1660.152K4.9230.7111.800.348J4.9230.7111.800.348H0.8970.310.7830.1521(5.0m)L1.110.5180.7673.9620.194K6.09

10、50.8151.2140.306J6.0950.8151.2140.306H1.110.5180.7670.194表2.2各中间榀框架柱的D 值及剪力分配系数表层号及层高柱号KcD=12cic/H2(104KN/m)D(104KN/m)=D/D2-3(4.2m)L1.7930.4731.1966.350.188K7.1720.7821.9790.312J7.1720.7821.9790.312H1.7930.4731.1960.1881(5.0m)L2.220.6450.9564.4860.214K8.880.8621.2870.286J8.880.8621.2870.286H2.220.64

11、50.9560.214D1/D2=0.710.7 D2/D3=1.00.7故结构侧移刚度沿高度分布比较均匀，满足要求。荷载统计（恒载和可变荷载）2.2.1 屋面及楼面永久荷载标准值1、屋面（上人）10厚防滑地砖铺面 0.0119.8=0.2 KN/ 20厚1:2.5水泥砂浆加建筑胶结合层 0.0220=0.4 KN/40厚C20细石混凝土，内配置4150双向钢筋 0.0425=1.0 KN/4厚高聚物改性沥青卷材防水层 0.4 KN/40厚1：3水泥砂浆层找平层 0.0420=0.8 KN/120厚钢筋混凝土楼板 0.1225=3.0 KN/V型轻钢龙骨吊顶 0.12 KN/屋面恒载 5.92

12、 KN/2、楼面（1）生产车间35 厚水磨石地面（15mm 面层，20mm 水泥砂浆打底） 0.65 KN/20 厚C20 水泥砂浆找平层 0.0220=0.8 KN/120 厚钢筋混凝土楼板 0.1225=3.0 KN/V型轻钢龙骨吊顶 0.12 KN/生产车间 4.57 KN/（2）楼梯三角形踏步重 0.50.30.15251/0.3=1.88 KN/120mm厚楼梯板自重 0.12251/0.894 =3.36 KN/水磨石面层自重 （0.30+0.15）0.650.3=0.98 KN/粉底自重 0.5 KN/楼梯恒载 6.72 KN/（3）楼梯平台板 120mm厚平台板重 0.1225

13、 =3.0 KN/20mm厚板底粉刷 0.0217=0.34 KN/水磨石面层 0.65 KN/楼梯平台板恒载 3.99 KN/2.2.2 屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值 2.0 KN/楼面均布活荷载标准值 3.5 KN/屋面雪荷载标准值 0.65 KN/2.2.3 梁、柱、板、墙、门窗等重力荷载的计算1、梁自重标准值（减去板的厚度120mm）算例：框架横梁自重 0.25(0.700.12)25=3.625 KN/m粉刷 0.02(0.700.12)217=0.408 KN/m横梁自重标准值 4.03 KN/m表2.3梁自重标准值汇总构件b(mm)h(mm)R(KN/m3)g

14、(KN/m)li(m)nGi(KN)Gi (KN)横中间跨250700254.03151272541006横向边跨250700254.035524531.96纵梁250500252.613544401.942、柱自重标准值框架柱自重 1.10.50.525=6.875 KN/m柱自重标准值 6.875 KN/m3、板自重标准值1-2层楼面：楼梯面积 26.52 ，楼梯平台12.6，其余 ,589.44 板自重 589.444.57+26.526.72+12.63.99=2922.23 KN3层屋面： 589.445.92+26.526.72+12.63.99=3718.0 KN4层屋面： 30

15、.084.59=138.07 KN表2.4柱自重标准值汇总层次构件b(mm)h(mm)R(KN/m3)g(KN/m)li(m)nGi(KN)1框架柱500500256.8755.04817162-34.248138643.012247.53、板自重标准值1-2层楼面：楼梯面积 26.52 ，楼梯平台12.6，其余 ,589.44 板自重 589.444.57+26.526.72+12.63.99=2922.23 KN3层屋面： 589.445.92+26.526.72+12.63.99=3718.0 KN4层屋面： 30.084.59=138.07 KN4、墙体、门窗、幕墙等构件自重标准值外墙

16、为KM1空心砖，主外墙面贴面砖；内墙为200厚加气混凝土砌块。 （1）外墙自重标准值外墙面面砖 0.5 KN/250厚KM1空心砖 150.25=3.75 KN/20厚混合砂浆底 200.02=0.4 KN/外墙单位面积重量 4.65 KN/（2）内墙自重标准值 70.2+2（0.4+0.1）=2.22 KN/（3）各层墙体、门窗等的面积一、二、三层：木门 31.82.1=11.34 m2铝合金窗 (63.52.5)+(92.52.7)+(22.11.3)+(41.60.8)+ (21.02.5)=128.83 m2纵墙高4.2+0.45+0.55-0.7=4.5m，横墙高5.2-0.5=4.

17、7m外墙面积: 238.54.5+212.54.7-128.83-3.78-23.54.5=299.89 内墙高4.2-0.5=3.7m 内墙面积 ：212.53.7-23.78=84.94 四层： 43.52.5+472.5-20.92.1=101.22 m2表2.5各层墙体、门窗、幕墙等自重标准值层次构件面积（）单位面积重量（KN/）重量（KN） (KN)1-2木门11.340.22.271636.86铝合金窗128.830.451.53内墙84.942.22188.57外墙299.894.651337.53木门11.340.22.271851.79铝合金窗128.830.451.53内墙

18、84.942.22188.57外墙299.894.651337.5女儿墙113.32.4271.924铝合金窗1.280.40.512519.12外墙101.224.65451.44女儿墙28.22.467.68表2.6 各层的重力荷载标准值层次柱（KN）梁（KN）板（KN）墙、门窗（KN） (KN)1171610062922.231636.867281.092138610062922.231636.866951.0931386100637181851.797961.794247.5109.62138.07519.121014.132.2.4 各层的重力荷载代表值Gi活荷载组合值：4层屋面雪荷

19、载 0.50.6549=15.93 KN3层屋面活荷载 0.52.0589.44=589.44 KN楼面活荷载 0.53.5628.6=1100.05 KN突出楼面的楼梯井活荷载： 0.52.539.12=48.9 KN层次表2.7 质点重力荷载代表值（KN）11006+2922.23+1100.05+0.5（1716+1386+1636.86+1636.86）=8216.1421006+2922.23+1100.05+0.5 （1386+1386+1636.86+1851.79）=8158.6131006+3718+589.44+0.5（1386+247.5+1851.79+519.12）=

20、7315.65415.93+109.62+138.07+0.5（247.5+519.12）=646.932.3 多遇地震作用下框架结构层间弹性位移验算2.3.1 场地土类型及建筑场地类别建筑场地类别为类，抗震设防烈度为7度，设计基 本地震加速度值为0.10g，设计分组为第一组，可判 定在多遇地震作用下, 水平地震影响系数最大值为 0.08（GB50011-5.1.4），场地土特征周期Tg =0.45s。2.3.2 计算结构基本自振周期T1假想各质点承受相当于其重力荷载代表值Gi的水平力 作用，利用D值法（不考虑轻质填充墙对刚度的影响） 计算各质点的假想水平位移i ,并按下式计算结构的 基本自振

21、周期T1 ：T1 = 1.7T T1/2式中， T 为结构自振周期经验折减系数，取T =0.7 ；T 为计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移（m）。将G4 折算到主体结构的顶层，即Ge=646.93(1+3/23/12.6)=877.98 KN此时 G3 = 7315.65 + 877.98 = 8193.63 KN 则T1=1.7T T1/2=1.70.70.08871/2=0.354(s)表2.8 结构顶点的假想侧移计算层次Gi(KN)VGi(KN)Di(KN/m)i= VGi/Di(m)i(m)38193.638193.630.01110.088728158.6117352.240.

22、02350.077618216.1425568.380.04840.04842.3.3 计算水平地震影响系数1先对场地进行相关计算以确定场地特征周期。首先计算场地等效剪切波速，然后结合场地覆盖层厚度查表确定场地类别。由设计地震分组和场地类别查表确定场地特征周期。计算过程如下：等效剪切波速，；其中取覆盖层厚度(66m)和20m两者的较小值，此处取20m。此外，地质资料中缺少杂填土和素填土的剪切波速数据，一般为90220m/s，此处近似取100m/s。因此： 结合场地覆盖层厚度(66m)查表，确定场地类别为III类。地震动参数区划的特征周期分组按一组考虑，则Tg =0.45 , max =0.08

23、, 1 =max = 0.082.3.4 利用底部剪力法计算结构总水平地震作用标准值FEk=10.85Gi=0.080.85(8216.14+8158.61+7315.65+646.93)=1654.91KN2.3.5 计算各质点水平地震作用标准值Fi水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际，但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型分解法求得的结果，特别对周期较长的结构相差更大，地震的宏观震害也表明，结构上部往往震害严重。因此引入n，即顶部附加的影响，且使修正后的剪力分布与实际更加吻合。本工程中，由于T1=0.343 （s）1.4 Tg =1.40.45=0.63（s），

24、可以不考虑顶点附加地震作用。即：Fi=(GiHi)/ (GjHj) FEk 表2.9 结构层间剪力计算层次hiHiGiGiHi(GiHi)/ (GjHj)FiVi43.016.6646.9310739.00.046877.4577.4534.213.67315.6599492.80.4332716.91794.3624.29.48158.6176690.930.3340552.741347.115.05.08216.1442723.930.1860307.811654.912.3.6 横向框架抗震变形验算由表2.10可见，横向水平地震作用下最大层间弹性位移角发生在第1层，其值为1/14851/

25、550，满足钢筋混凝土结构弹性层间位移角限值要求。多遇地震作用下，层间弹性位移验算见表：2.102.3.7 水平地震作用下框架内力计算以下内力计算对象为7轴线框架，其余各榀框架不作计算。表2.10 结构层间弹性位移计算层次层间剪力Vi（KN）层间刚度Di（KN）层间位移Vi/Di（m）层高hi（m）层间相对弹性转角e3794.360.00114.21/381821347.10.00184.21/233311654.910.00355.01/1485框架柱端剪力及弯矩分别按下式计算，其中取自表2.1，取自表2.2，层间剪力取自表2.9。各柱反弯点高度比按下式确定：其中为标准反弯点高度比，查表可得

26、；为各项反弯点高度比修正值，对于本结构，查表得。具体计算过程见表表2.11 水平地震作用下柱端剪力及弯矩计算表（1）层次边柱34.2794.361196012.871.7930.4122.1631.8924.21347.11196021.821.7930.4137.5754.0715.01654.9860030.092.220.5687.6292.32表2.12 水平地震作用下柱端剪力及弯矩计算表（2）层次中柱34.2794.361979021297.170.5044.7144.7124.21347.11979036.067.170.5075.7375.7315.01654.911500402

27、38.880.55115.194.14梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式计算。具体计算过程见表。表2.13 水平地震作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力计算表层次LK跨梁KJ跨梁柱轴力331.8911.1867.1833.5333.53233.52-7.18-26.34276.2330.11617.7290.3190.31290.31-24.9-98.931129.8942.47628.73127.4127.42127.4-53.63-197.6注：柱轴力中负号表示拉力。当左地震作用时左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力及柱轴力图见图2.12.2，以左震为例。图

28、2.1 左地震作用下框架弯矩图(kNm)图2.2 左地震作用下梁端剪力及柱轴力图(kN)2.4. 水平风荷载作用下框架的内力和侧移计算2.4.1 风荷载标准值风荷载标准值按下式计算：其中，为基本风压，按规范查取本结构所在地基本风压为0.40kN/m2；S为风荷载体型系数，按规范查取本结构迎风面S=0.8，背风面S=-0.5；Z为风压高度变化系数，按规范查取；为高度z处的风振系数，由于本结构高度小于30m且高宽比小于1.5，可不考虑风振影响，即取。7轴线框架风荷载负载宽度为4m，故其迎风面及背风面沿房屋高度的分布风荷载标准值为：迎风面：q1(z)=40.41.00.8Z=1.28Z背风面：q2(

29、z)=40.41.00.5Z= 0.8Z根据各楼层标高处距室外地面的高度Hi，按规范查取，代入上式可求得各楼层标高处的和，具体计算过程见表。表2.14 沿着房屋高度风荷载标准值层次层高Hi（m）Hi/HZq1(z)(KN/m)q2(z)(KN/m)等效集中风荷Pi(KN)Vi（KN）女儿墙1.114.1511.111.420.8934.213.050.921.081.380.867.1237.12324.28.850.631.001.280.88.8215.94314.654.650.331.001.280.89.20425.147按静力等效原理将图5.4的分布风荷载转化成图5.5的节点集中荷

30、载，具体计算过程如下：图2.3 风荷载沿房屋高度的分布(kN/m)F3=(1.42+0.89+1.38+0.86) 0.51.1+(1.28+0.8) 0.54.2+(1.38+0.86-1.28-0.8) 0.54.20.75=7.123 KNF2=(1.28+0.8)0.54.22+(1.38+0.86-1.28-0.8) 0.54.20.25=8.82 KNF1=(1.28+0.8)0.5(4.2+4.65)=9.204 KN图2.4等效节点集中风荷载(kN)2.4.2 水平风载下的框架横向变形验算表2.14 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算表层次剪力Vi（KN）层间刚度Di（KN/m

31、）层间位移（mm）ui(mm)层高hi（m）层间相对弹性转角e37.123635000.1120.9894.21/4247215.943635000.2510.8774.21/2250125.147402000.6260.6265.01/2006由表可见，风荷载作用下最大层间弹性位移角发生在第1层，其值为1/20061/550，满足钢筋混凝土结构弹性层间位移角限值要求。2.4.3 水平风荷载作用下的内力计算2.15 水平风荷载作用下柱端剪力及弯矩计算表（1）层次边柱34.27.12363500119601.3421.790.412.3113.32524.215.94363500119603.0

32、031.790.415.1717.44115.225.1474020086005.382.220.5615.6712.312.16 水平风荷载作用下柱端剪力及弯矩计算表（2）层次中柱34.27.12363500197902.2207.170.504.6624.66224.215.94363500197904.9697.170.5010.4310.4315.225.14740200115007.1948.880.5520.5816.832.17 水平风荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力计算表层次LK跨梁KJ跨梁柱轴力33.3251.16660.7493.4963.49623.496-0.749-2

33、.74729.7523.77362.25411.3211.32211.32-3.003-11.813117.4816.81564.04920.4520.45220.45-7.052-28.214注：柱轴力中负号表示拉力。当左地震作用时左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。图2.5 左风作用下框架弯矩图(kNm)图2.6 左风作用下梁端剪力及柱轴力图(kN)3 竖向荷载作用下框架结构的内力计算3.1 计算单元取7轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为4m，见图3.1。直接传给该框架的楼面荷载如图中水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节

34、点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图3.1 横向框架计算单元3.2 荷载计算3.2.1 恒载计算将框架计算单元内的所有恒载作用于7轴线框架上，即为图3.2所示的情形。图3.2 各层横梁上作用的恒载其中，为横梁自重及梁上墙重；为房间和走道板传给横梁的梯形、三角形恒载；为纵梁传给柱的恒载，为偏心力产生的力矩。各层横梁上作用恒载计算见表3.1。表3.1各层横梁上作用的恒载第3层q14.03 KN/mq15.924=23.68 KN/mq24.03 KN/mq25.922=11.84 KN/mq34.03 KN/mq35.924=23.68 KN/mP1

35、2.41.14+2.614+5.920.542=44.68 KNP22.614+5.920.5(42+(4+2)1)=51.88 KNP32.614+5.920.5(42+(4+2)1)=51.88 KNP42.41.14+2.614+5.920.542=44.68 KNM144.68(0.5-0.25)/2=5.585 KNmM244.68(0.5-0.25)/2=5.585 KNm第2层q14.03 KN/mq14.574=18.28 KN/mq24.03 KN/mq24.572=9.14 KN/mq34.03 KN/mq34.574=18.28 KN/mP14.653.74+2.614+

36、4.570.542=97.54 KNP22.614+4.570.5(42+(4+2)1)=42.43 KNP32.614+4.570.5(42+(4+2)1)=42.43 KNP44.653.74+2.614+4.570.542=97.54 KNM197.54(0.5-0.25)/2=12.19 KNmM297.54(0.5-0.25)/2=12.19 KNm第1层q14.03 KN/mq14.574=18.28 KN/mq24.03 KN/mq24.572=9.14 KN/mq34.03 KN/mq34.574=18.28 KN/mP14.653.74+2.614+4.570.542=97.

37、54 KNP22.614+4.570.5(42+(4+2)1)=42.43 KNP32.614+4.570.5(42+(4+2)1)=42.43 KNP44.653.74+2.614+4.570.542=97.54 KNM197.54(0.5-0.25)/2=12.19 KNmM297.54(0.5-0.25)/2=12.19 KNm3.2.2 活载计算将框架计算单元内的所有活载作用于7轴线框架上，即为图3.3所示的情形，各项荷载含义与恒载作用下得类似。各层横梁上作用活载计算见表3.2。图3.3 各层活梁上作用的活载表3.2 各层活梁上作用的活载第3层（屋面活荷载）q124=8KN/mq222

38、=4 KN/mq324=8 KN/mP120.542=8 KNP220.5（42+（4+2）1）=14 KNP320.5（42+（4+2）1）=14 KNP420.542=8 KNM18（0.5-0.25）/2=1 KNmM28（0.5-0.25）/2=1 KNm第3层（屋面雪荷载）q10.654=2.6 KN/mq20.652=1.3 KN/mq30.654=2.6 KN/mP10.650.542=2.6 KNP20.650.5（42+（4+2）1）=4.55 KNP30.650.5（42+（4+2）1）=4.55 KNP40.650.542=2.6 KNM12.6（0.5-0.25）/2=

39、0.325 KNmM22.6（0.5-0.25）/2=0.325 KNm第2层q13.54=14 KN/mq23.52=7 KN/mq33.54=14 KN/mP13.50.542=14 KNP23.50.5（42+（4+2）1）=24.5 KNP33.50.5（42+（4+2）1）=24.5 KNP43.50.542=14 KNM114（0.5-0.25）/2=1.75 KNmM214（0.5-0.25）/2=1.75 KNm第1层q13.54=14 KN/mq23.52=7 KN/mq33.54=14 KN/mP13.50.542=14 KNP23.50.5（42+（4+2）1）=24.5

40、 KNP33.50.5（42+（4+2）1）=24.5 KNP43.50.542=14 KNM114（0.5-0.25）/2=1.75 KNmM214（0.5-0.25）/2=1.75 KNm将以上竖向荷载计算结果汇总，见表3.33.4。表3.3 框架恒载汇总表层次q1q2q3q1q2q3P134.034.034.0323.6811.8423.6844.6824.034.034.0318.289.1418.2897.5414.034.034.0318.289.1418.2897.54层次P2P3P4M1M2M3M4351.8851.8844.685.5856.4856.4855.585242.

41、4342.4397.5412.195.305.3012.19142.4342.4397.5412.195.305.3012.19表3.4 框架活载汇总表层次q1q2q3P1P2P3P4M1M2M3M438（2.6）4（1.3）8（2.6）8（2.6）14（4.55）14（4.55）8（2.6）1（0.325）1.75（0.57）1（0.57）1.75（0.325）2147141424.524.5141.753.063.061.751147141424.524.5141.753.063.061.753.2.3 荷载等效梯形分布荷载作用下，可将实际荷载换算成等效的均布荷载梯形分布：qe= (1-2

42、2+33)q 三角形分布：qe= 5/8q边跨=0.5l1/l2=0.54/6=0.333 中间跨=0.5l1/l2=0.52/4=0.25表3.5 等效荷载汇总等效恒载等效活载层次g1g2g3g1g2g3323.338.7723.336.52(2.12)1.00(0.325)6.52(2.12)218.937.6918.9311.411.7511.41118.937.6918.9311.411.7511.413.3竖向荷载作用下的内力计算1、计算框架弯矩分配系数表3.5 节点弯矩分配系数层次321A 节点刚度上柱037.237.2下柱37.237.231.25左梁000右梁66.7366.7

43、366.73B 节点刚度上柱037.237.2下柱37.237.231.25左梁66.7366.7366.73右梁200.2200.2200.2A节点分配系数上柱00.2640.275下柱0.3580.2640.231左梁000右梁0.6420.4720.494B节点分配系数上柱00.1090.111下柱0.1220.1090.093左梁0.2190.1950.199右梁0.6590.5870.5972、等效荷载作用下梁端弯矩表3.6等效荷载作用下梁端弯矩层次321边跨恒载69.9956.7956.79活载19.5634.2334.23雪荷载6.3634.2334.23中间跨恒载2.922.562.56活载0.330.580.58雪荷载0.1080.580.58注：(1)表中括号内数值为对应于屋面雪载作用情况。(2)表中q量纲为kN/m，P量纲为kN，M量纲为kNm。3、梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法进行计算，弯矩计算过程见图3.43.