上东汇F65地块商业项目一标段基坑人行通道施工方案

创新专业团结诚信发展基坑人行通道施工方案页1编制依据1.1主要规程、规范1.2《建筑施工扣件式钢管脚手架体安全技术规范》（JGJ130-2011）1.3《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）1.4《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）1.5《直缝电焊钢管》GB/T13793-20081.6《建筑施工脚手架安全技术规范》JGJ164-20081.7《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)1.8《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）1.9《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)1.10《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-20101.11《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20161.12本工程施工图纸2工程概况工程名称：上东汇F65-1、F65-2号Ⅰ标段建设单位：重庆置地招商房地产开发有限公司设计单位：重庆市设计院监理单位：重庆康盛监理咨询有限公司勘察单位：中国建筑西南勘察设计研究院有限公司施工单位：重庆嘉逊建筑营造工程有限公司建设地点：重庆市上东汇中央公园F片区65地块本项目位于重庆市重庆市渝北区同茂大道上东汇F65地块，总用地面积34827.6m2，总建筑面积约38.5万m2,Ⅰ标段F65-1、F65-2号地块面积约25.6万平米，由地下四层车库、地上8层商业及22层办公楼建筑构成，建筑最高处约99.30米。3、通道概况3.1为保证地下室结构施工期间的安全，避免质量和安全事故发生，消除深基坑施工危险因素，方便施工人员进行水平交通和上下深基坑，本工程拟采取以下安全技术措施来确保施工安全：在车道与冠梁顶之间，顺土坡铺设钢管扶梯，满足人员水平交通的需要；搭设“之字”上下人主通道，满足人员的垂直交通需要在基坑围护梁和冠梁顶搭设临边钢管防护，满足人员交通安全的需要；盘扣楼梯位置4、施工准备4.1技术准备技术人员编制相应技术专项方案并按公司及业主要求进行方案评审和审核，经各方同意后才可实施；技术部在方案审核完成后，应在方案实施前及时对项目各管理人员及相应劳务管理人员进行方案技术交底；技术、工程部、安全部人员应熟悉图纸，保证方案中计划搭设平面图与施工现场情况一致；施工测量和检查复核：在开工前，进行现场现有完成构件进行复测，其内容包括检查和复核控制点、轴线等，并作好记录。4.2人员准备（1）外脚手架施工由现场工长负责，对架体的检查和验收由专职质检员和安全员负责，填写验收记录单，确保脚手架的搭设和使用符合设计要求。（2）配备体检合格并经《特种作业人员安全技术管理规则》考核和安全教育培训合格的架子工持证上岗施工。人员配备计划表序号现场施工人员数量（人）职责1测量放线工2负责脚手架垂直度控制2专业架工5负责架子搭设及拆除3杂工3铺设安全网及脚手板4.3器械、设备计划序号名称数量备注1卷尺2（把）5m2游标卡尺1（把）3力矩扳手1（把）检查扣件螺帽5、进场材料要求（1）材料选用序号施工工具名称规格材质1立杆Φ48.0×3.2mmQ3452横杆φ48.0×2.75mmQ2353斜杆φ42.0×2.75mmQ1954可调底托Φ38×5.0×500Q2355扣件十字扣件、旋转扣件铸铁6安全网2m×6m阻燃式密目安全网7连墙件φ48.0×2.8mmQ235（2）承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591、《碳素结构钢》GB/T700以及《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352的规定，各类支架主要构配件材质应符合下表的规定。承插型盘扣式钢管支架主要构配件材料立杆水平杆竖向斜杆扣接头连接套管可调底座、可调托座可调螺母连接盘、插销Q345Q235Q195ZG230-450或20号无缝钢管ZG230-450Q235ZG270-500ZG230-450或Q235（3）承插型盘扣式钢管支架的钢管外径允许偏差应符合下表的规定，钢管壁厚允许偏差应为±0.1mm。钢管外径允许偏差（mm）外径D外径允许偏差33、38、45、48+0.2-0.160+0.3-0.1承插型盘扣式钢管支架的连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》（GB/T11352）中牌号为ZG230－450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。（5）可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于6扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。（6）其他搭设要求严格按照《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》来搭设。（7）剪刀撑在马道四侧均需设置满布剪刀撑；具体搭设如下图。（8）梯步平台板梯步平台板采用木脚手板。在作业层下部加设一道水平兜网。操作层满铺一层木板，并设置安全网及防护栏杆。冠梁到通道顶端踏板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于5mm，允许尺寸偏差应为±0.2mm，承力面钢板长度和宽度均不应小于150mm；承力面钢板和丝杆应采用环焊，并应设置加劲片或加劲拱度；梯步平台板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径14号镀锌钢丝箍绕2~3圈补充固定。梯步平台板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于150mm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于150mm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。6、施工方法6.1.下基坑垂直通道架体搭设下基坑人行通道采用盘扣式脚手架形式搭设，仅供人员下基坑使用，脚手架立杆横纵均为间距900mm，向上每隔900mm设一道水平杆，每间隔4根立杆设连续剪刀撑，外侧满挂密目安全网，楼梯通道两侧设钢管扶手，外侧挂密目网，每块踏步板下设置两根横向钢管，踏步宽180mm高180mm，踏步面上用模板封闭，并设防滑条，挡脚板，钢管扶手按公司CI要求涂刷蓝白油漆。通道搭设点位于下基坑马道位于东北面基坑边(现垫层位置)，由基坑底向上搭设人行通道至基坑边通道，高度约11.6米，通道呈之字型阶梯状向上,垂直通道布置图如下：6.2.搭设流程（由基坑底往上搭设）摆放扫地杆→逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆与立杆或扫地杆扣紧→安装第一步大横杆并于各立杆扣紧→安装第一步小横杆→第二步大横杆→第二步小横杆→（搭升至连墙件高度）按大样图安装连墙过渡钢管(连接件)→剔凿侧壁墙体剔出完整钢筋→将‘L’形钢筋两端分别焊接于侧壁钢筋与连墙过渡钢管上→安装下一步立杆...多次循环随搭随连墙直至到顶→安装最后一根横杆→安装顶棚→加设临时斜撑铺脚手板→挂密目安全网关键安装步骤：1)放置可调底托座2)立杆，第一排横杆3)放置第二排水平横杆，锁紧插销，形成一个筒形体系。4)铺设操作层钢脚手板，依次搭设上部立杆、横杆，高度超过1.8m应系安全带；5)架体搭设至需要高度后，在架体外侧挂阻燃式密目安全网。6)立杆接头：为保证立杆接头错开，起步杆间隔使用2.5m和2m立杆，使立杆接头间距错开0.5m。7)斜撑设置：沿架体外侧纵向每4跨设置一根竖向斜杆。8)连墙件设置的基本要求连墙件从下到上每间隔3米设一组，每组5个并排设置，通过延长钢管+连接钢筋连接于侧壁钢筋上。由于侧壁无附着面，安装每个连墙件前务必先在侧壁需安装连墙对应位置进行剔打，剔打需要露出侧壁的完整钢筋，架体每搭设爬升两跨，就准备剔打安全作业，连墙件随架体搭设同步从下到上随搭随施工。顶端连墙件设置于冠梁上（用水钻打孔，采用φ48×2.8钢管，与通道连接）。3.中间层连墙件侧壁钢筋的钢筋作为连接筋，务必在钢筋两侧分别与侧壁钢筋网及架体主管刚性连接，焊缝≥10d。每个连墙件含两个‘L’形钢筋，水平对称布置，安装避免任一方向产生薄弱点。6.3搭设要点：由于架体宽高比极小，搭设全程需严格控制架体垂直度以把握稳定性，否则多人在顶端楼梯间快速跑跳时，容易影响架体耐久。走道两侧挂密目安全网封闭。走道的侧立面设置剪刀撑。施工前由测量放出立杆位置做出标记，在标记位置进行人工剔凿出不小于100*100平面，面层为50mm厚C30素混凝土，立杆位置基层处理完成后方可进行垂直通道搭设。人行走道设置防滑条，木条厚度20mm~30mm。7、质量保证7.1施工质量要求：检查内容允许偏差立杆垂直度<L/500,且±50mm水平杆水平度±5mm可调托座垂直度±5mm插入立杆深度≥150mm-5mm可调底座垂直度±5mm插入立杆深度≥150mm-5mm7.2施工质量检查验收通道在投入使用之前必须进行验收，合格后方准使用。1）对进入现场的钢管支架构配件的检查与验收应符合下列规定：①应有钢管支架产品标识及产品质量合格证；②应有钢管支架产品主要技术参数及产品使用说明书；③当对支架质量有疑问时，应进行进行质量抽检和试验。2）架体应按以下分阶段进行检查和验收：①基础完工后及外架搭设前；②超过8m的高支模架搭设至一半高度后；③搭设高度达到设计高度和混凝土浇筑前；3）垂直通道架体应根据下列情况按进度分阶段进行检查和验收①基础完工后及外架搭设前；②首段高度达到6m时；③架体随施工进度逐层升高时；④搭设高度达到设计高度后。4）对垂直通道架体的检查与验收应重点检查以下内容：①基础应符合设计要求，并应平整坚实，立杆与基础间应无松动、悬空现象，底座、支垫应符合规定；②搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和斜杆、钢管剪力撑等设置应符合本规程规定；③可调托座和调底座伸出水平杆的悬臂长度应符合设计限定要求；④水平杆扣接头与立杆连接盘的插销应击紧至所需插入深度的标志刻度。5)对垂直通道架体应重点检查与验收以下内容：①搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，斜杆和钢管剪刀撑设置应符合本规程规定；②立杆基础不应有不均匀沉降，立杆可调底座与基础面的接触不应有松动或悬空现象；③连墙件设置应符合设计要求，应与主体结构、架体可靠连接；④外侧安全立网和内侧层间水平网的张挂及防护栏杆的设置应齐全、牢固。⑤周转使用的支架构配件使用前复检合格记录；⑥搭设的施工记录和质量检查记录应及时、齐全。⑦双排外脚手架验收后应形成记录，记录表应符合外架施工验收记录表的要求。8、通道的拆除8.1、拆架前:(1)应全面检查脚手架的连接件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；方可实施;应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4)应清除脚手架上杂物及地面障碍物，严禁非操作人员进入。8.2、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋，拆架前，应有现场施工负责人批准手续，拆架子时必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调，拆除的安全通道部件应及时运至地面，严禁从空中抛掷。8.38.4、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个连接件，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间连接件，然后托住中间，再解端头连接件。8.5、连墙件必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆架体；时必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调。8.6、拆除顺序应是后搭设的部件先拆，先搭设的部件后拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除做法。8.7、固定件应随安全通道逐层拆除，当拆除至最后一节立管时，应先搭设临时支撑加固后，方可拆固定件与支撑件。8.8、拆除的安全通道部件应及时运至地面，严禁从空中抛掷。8.9、运至地面的安全通道部件，应及时清理、保养。根据需要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放。9、安全管理9.1材质及其使用的安全技术措施9.1.1连墙件连接件的紧固程度宜在40~50N·m，并不大于65N·m，对接连接件的抗拉承载力为3kN。对接连接件安装时其开口应向内，以防进雨，直角连接件安装时开口不得向下，以保证安全。连墙杆件端头伸出连接件边缘不小于100mm。9.1.2安装及拆除作业前，须先于顶端冠梁处固定安全带及生命绳固定拉扣，并下放安全绳及生命绳，上架作业人员均需要佩戴安全带扣挂于作业高度，安全带受力点必须在架体之外。9.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的连接件。9.1.4马道架体严禁钢竹、钢木混搭，禁止连接件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。9.1.5严禁将不同直径立杆管混合使用。9.1.6钢管和配件均要现场取样送检,合格后方可使用。9.2马道架体搭设的安全技术措施9.2.1马道架体的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。9.2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的连接件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。9.2.3开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。9.2.4马道架体及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成马道架体在每日收工前，一定要确保架子稳定。9.2.5马道架体必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。9.2.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。9.3马道架体上施工作业的安全技术措施9.3.1结构马道架体每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除马道架体部件。9.3.2严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。9.3.3当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。9.3.4各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。9.3.5定期检查马道架体，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。9.4马道架体拆除的安全技术措施9.4.1马道架体搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。9.4.2拆架前，全面检查待拆马道架体，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。9.4.3架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外马道架体、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。9.4.4拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。9.4.5拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。9.4.6拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9.4.7每天拆架下班时，不应留下隐患部位。9.4.8拆架时严禁碰撞马道架体附近电源线，以防触电事故。9.4.8在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。9.4.10所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。10、计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9脚手架安全等级II级脚手架搭设排数4脚手架钢管类型Φ48×2.8架体离地高度(m)15.6步距h(m)0.9立杆纵距或跨距la(m)0.9立杆离墙及立杆前后横距lb(m)0.9，0.9，0.9，0.9二、荷载设计脚手架设计类型装修脚手架脚手板类型钢笆脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式2步1设安全防护网自重标准值(kN/m2)0.01挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.16挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区重庆重庆安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.06，0.796，0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.265，0.199，0.163计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)101900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4250纵、横向水平杆布置取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态q=1.3×(0.031+Gkjb×lb/(n+1))+0.9×1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.031+0.1×0.9/(2+1))+0.9×1.5×2×0.9/(2+1)=0.89kN/m正常使用极限状态q'=(0.031+Gkjb×lb/(n+1))=(0.031+0.1×0.9/(2+1))=0.061kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×0.89×0.92=0.072kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.072×106/4250=16.954N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.061×9004/(100×206000×101900)=0.013mmνmax＝0.013mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×0.89×0.9=0.881kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×0.061×0.9=0.061kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=0.881kNq=1.3×0.031=0.041kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=0.061kNq'=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.268×106/4250=63.103N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.088mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=0.899kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1×0.881/2=0.44kN≤Rc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：Rmax=1×0.899=0.899kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆排号立杆搭设高度Hs(m)双立杆计算方式双立杆计算高度h1(m)115不设置双立杆/225按双立杆受力设计14325按双立杆受力设计14425按双立杆受力设计14双立杆不均匀系数K0.6每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k立杆一:NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×H=(0.129+0.9×2/2×0.031/0.9)×15=2.403kN立杆二:单立杆NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×(H-h1)=(0.129+0.9×2/2×0.031/0.9)×(25-14)=1.762kN双立杆NGs1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×h1=(0.129+0.9×2/2×0.031/0.9)×14=2.243kN立杆三:单立杆NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×(H-h1)=(0.129+0.9×2/2×0.031/0.9)×(25-14)=1.762kN双立杆NGs1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×h1=(0.129+0.9×2/2×0.031/0.9)×14=2.243kN立杆四:单立杆NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×(H-h1)=(0.129+0.9×2/2×0.031/0.9)×(25-14)=1.762kN双立杆NGs1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×h1=(0.129+0.9×2/2×0.031/0.9)×14=2.243kN2、脚手板的自重标准值NG2k1立杆一:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(15/0.9+1)×0.9×0.9×0.1×1/2/2=0.344kN立杆二:单立杆NG2k1=((H-h1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/1=((25-14)/0.9+1)×0.9×0.9×0.1×1/2/1=0.527kN双立杆NGs2k1=(h1/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/1=(14/0.9+1)×0.9×0.9×0.1×1/2/1=0.648kN立杆三:单立杆NG2k1=((H-h1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/1=((25-14)/0.9+1)×0.9×0.9×0.1×1/2/1=0.527kN双立杆NGs2k1=(h1/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/1=(14/0.9+1)×0.9×0.9×0.1×1/2/1=0.648kN立杆四:单立杆NG2k1=((H-h1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=((25-14)/0.9+1)×0.9×0.9×0.1×1/2/2=0.263kN双立杆NGs2k1=(h1/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(14/0.9+1)×0.9×0.9×0.1×1/2/2=0.324kN1/2表示脚手板2步1设3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2立杆四:单立杆NG2k2=((H-h1)/h+1)×la×Gkdb×1/2=((25-14)/0.9+1)×0.9×0.16×1/2=0.936kN双立杆NGs2k2=(h1/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/0.9+1)×0.9×0.16×1/2=1.152kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3立杆四:单立杆NG2k3=Gkmw×la×(H-h1)=0.01×0.9×(25-14)=0.099kN双立杆NGs2k3=Gkmw×la×h1=0.01×0.9×14=0.126kN5、立杆自重标准值NGk总计立杆一:NGk=NG1k+NG2k1=2.403+0.344=2.747kN立杆二:单立杆NGk=NG1k+NG2k1=1.762+0.527=2.289kN双立杆NGsk=NGs1k+NGs2k1=2.243+0.648=2.891kN立杆三:单立杆NGk=NG1k+NG2k1=1.762+0.527=2.289kN双立杆NGsk=NGs1k+NGs2k1=2.243+0.648=2.891kN立杆四:单立杆NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.762+0.263+0.936+0.099=3.06kN双立杆NGsk=NGs1k+NGs2k1+NGs2k2+NGs2k3=2.243+0.324+1.152+0.126=3.845kN6、立杆施工活荷载计算立杆一：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=0.9×0.9×(2×2)/2=1.62kN立杆二：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/1=0.9×0.9×(2×2)/1=3.24kN立杆三：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/1=0.9×0.9×(2×2)/1=3.24kN立杆四：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=0.9×0.9×(2×2)/2=1.62kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.747+0.9×1.5×1.62=5.758kN立杆二:单立杆N单=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.289+0.9×1.5×3.24=7.349kN双立杆N双=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.891+0.9×1.5×3.24=8.132kN立杆三:单立杆N单=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.289+0.9×1.5×3.24=7.349kN双立杆N双=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.891+0.9×1.5×3.24=8.132kN立杆四:单立杆N单=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.06+0.9×1.5×1.62=6.166kN双立杆N双=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.845+0.9×1.5×1.62=7.185kN七、立杆稳定性验算立杆截面抵抗矩W(mm3)4250立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)3981、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×0.9=1.35m长细比λ=l0/i=1.35×103/16=84.375≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k计算长度li=kiμh(m)λ=li/iφi值11.1551.55997.4530.61121.1911.608100.4910.58831.1911.608100.4910.58841.1911.608100.4910.5882、立杆稳定性验算组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.747+0.9×1.5×1.62=5.758kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.199×0.9×1.82)=0.014kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/w]=1×[5758.425/(0.611×398)+14100.901/4250]=26.998N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆二:单立杆N单=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.289+0.9×1.5×3.24=7.349kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.199×0.9×1.82)=0.014kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/w]=1×[7349.31/(0.588×398)+14100.901/4250]=34.722N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆Ns=1.3×NGk+N单=1.3×2.891+7.349=11.107kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.163×0.9×1.82)=0.012kN·mσ=γ0Ks[N/(φA)+Mwd/w]=1×0.6×[11107.35/(0.588×398)+11549.984/4250]=30.108N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆三:单立杆N单=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×2.289+0.9×1.5×3.24=7.349kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.199×0.9×1.82)=0.014kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/w]=1×[7349.31/(0.588×398)+14100.901/4250]=34.722N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆Ns=1.3×NGk+N单=1.3×2.891+7.349=11.107kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.163×0.9×1.82)=0.012kN·mσ=γ0Ks[N/(φA)+Mwd/w]=1×0.6×[11107.35/(0.588×398)+11549.984/4250]=30.108N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆四:单立杆N单=1.3×NGk+0.9×1.5×NQ1k=1.3×3.06+0.9×1.5×1.62=6.166kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.199×0.9×1.82)=0.014kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/w]=1×[6165.585/(0.588×398)+14100.901/4250]=29.664N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆Ns=1.3×NGk+N单=1.3×3.845+6.166=11.164kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.163×0.9×1.82)=0.012kN·mσ=γ0Ks[N/(φA)+Mwd/w]=1×0.6×[11163.825/(0.588×398)+11549.984/4250]=30.253N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆一：恒载标准值FG1=2.747kN，活载标准值FQ1=1.62kN立杆二：恒载标准值FG2=5.179kN，活载标准值FQ2=3.24kN立杆三：恒载标准值FG3=5.179kN，活载标准值FQ3=3.24kN立杆四：恒载标准值FG4=6.905kN，活载标准值FQ4=1.62kN八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步一跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3+vgghc+++++连墙件计算长度l0(mm)900连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48×2.8扣件抗滑移折减系数\