T-QGCML 2981-2024 悬浇连续梁临时固结组合体系的抗倾覆能力分析方法

93.04CCS

P28 T/QGCML

2981—2024悬浇连续梁临时固结组合体系的抗倾覆能力分析方法

of

anti-overturning

of

suspension

continuous

beamtemporary

consolidated

system 全国城市工业品贸易中心联合会 发

布T/QGCML

2981—2024 前言

.................................................................................

II1

...............................................................................

12 规范性引用文件

.....................................................................

13 术语和定义

.........................................................................

14

...............................................................................

15 受力分析

...........................................................................

26 方法及效果

.........................................................................

5T/QGCML

2981—2024 本文件按照GB/T

—《标准化工作导则 第1部分：标准化文件的结构和起草规则》的规定起草。请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。本文件由全国城市工业品贸易中心联合会提出并归口。工工业有限公司。IIT/QGCML

2981—20241 范围方法及效果。本文件适用于悬浇连续梁临时固结组合体系的抗倾覆能力分析方法。2 规范性引用文件文件。CJJ/T

281

桥梁悬臂浇筑施工技术标准3 术语和定义CJJ/T

281界定的术语和定义适用于本文件。4 构造4.1 悬浇连续梁临时固结组合体系的实际构造图如图

1

所示。图1 悬浇连续梁临时固结组合体系的实际构造结构图4.2 为便于进行抗倾覆分析，

将悬浇连续梁临时固结组合体系简化为如图

2

所示的简化力学模型。T/QGCML

2981—2024图2 简化力学模型图5 受力分析5.1 模型拆分将简化力学模型的受力进行分析变形操作，如图

3

所示。Me

=

Me

=

N× 0⁄2(1)5.2 反力数据计算利用相关力学原理将不平衡荷载

N

O

O

点得到一竖向不平衡力

N

与不平衡力矩

1

(梁体自重

W+力

N)单独作用和不平衡力矩

Me

单独作用两种荷载工况。L式中：M—不平衡力矩；N—竖向不平衡力；2(K0+K1

)

(2)2(K2(K0+K1

)

(2)2(K0+K1)

(3)2(K0+K1

)(4)FW+N

=

K1(∆W

+∆N)

= 0L0—梁长。5.2.1 复合力单独作用时：a)

临时固结支座及体外钢支撑在梁体自重

W

N

W

与竖向不平衡力

N

作用下的变形一致，根据力与变形关系可得公式

2；∆W

+∆N=

W+N式中：∆W—临时固结支座/钢支撑在梁体自重W∆N

—临时固结支座/

钢支撑在竖向不平衡力N

作用下的变形；W—梁体自重；N—竖向不平衡力；K0—刚度；K1—钢支撑刚度。b)

复合力单独作用时的临时固结支座反力

RW+N如公式

3

所示；RW+N

=

K0(∆W

+∆N)

=

K0(W+N)式中：RW+N—临时固结支座反力；∆W—临时固结支座/钢支撑在梁体自重W∆N

—临时固结支座/

钢支撑在竖向不平衡力N

作用下的变形；W—梁体自重；N—竖向不平衡力；K0—刚度；K1—钢支撑刚度。c)

复合力单独作用时的钢支撑反力

FW+N如公式

4

所示；K

(W+N)式中：RW+N—临时固结支座反力；∆W—临时固结支座/钢支撑在梁体自重W∆N

—临时固结支座/

钢支撑在竖向不平衡力N

作用下的变形；W—梁体自重；N—竖向不平衡力；K0—刚度；K1—钢支撑刚度。5.2.2 不平衡力矩单独作用时：a)

不平衡力矩

是使得梁体发生倾斜偏转的直接原因，不平衡力矩

单独作用时，一侧支座处于受压状态，另侧支座处于受拉状态。但因为此时两临时固结支座抗拉压刚度不一致(K0≠K2)

，使得梁体偏转中心(0

位移点)并非处于两临时固结支座连线中心，而会向某侧临时固结支座靠拢，如图

4

所示。T/QGCML

2981—2024Me

=

Me

=

FM1(

21

+L2

−x)+RM1(

21

−x)−RM2(

21

+x)−FM2(

21

+L2

+x)(0

<

x

<b)

根据图

4

可得不平衡力矩平衡方程见公式

5；L L LL

L12

)(5)Fi{<

Fi{<

Fcr

=

(μl)x2(稳定)≥

Fcr

=

(μl)x2(失稳)}(6)(μl)x2

(稳定)Ri{<

Fcr

=≥

Fcr

=

(μl)x2(失稳)}(7)L1—两个临时固结支座之间的距离；x—梁体在不平衡力矩Me作用下其偏转中心的偏移量；K1—钢支撑的刚度；L2—第一临时固结支座到第一钢支撑之间的距离/第二临时固结支座到第二钢支撑之间的距离；RM1—第一临时固结支座反力；RM2—第二临时固结支座反力；FM1—第一钢支撑反力；FM2—第二钢支撑反力。5.3 稳定性分析稳定性分析公式见公式6、公式7。π2EIπ2EI或者π2EIπ

2EI式中：Fi—钢支撑的真实反力且i＝1，2；Ri—临时固结支座的真实反力且i＝1，2；Fcr—临界力；π—圆周率；E—构件材料弹性模量；I—构件截面惯性矩；μ—长度系数；l—构件计算长度。σi

=

Ai

{<

σi

=

Ai

{<

[σ](未失效)≥

[σ]()

(8)σi

=

Ai{<

[σ](未失效)≥

[σ]()

(9)5.4 强度分析强度分析见公式8、公式9。Fi或者Ri式中：Fi—钢支撑的真实反力且i＝1，2；Ri—临时固结支座的真实反力且i＝1，2；Ai—构件截面面积；[σ]6 方法及效果6.1 方法6.1.1 悬浇连续梁临时固结组合体系的抗倾覆能力流程如图

5

所示。图5 悬浇连续梁临时固结组合体系的抗倾覆能力的流程图6.1.2分析方法包括：a)

根据悬浇连续梁临时固结组合体系的实际构造，确定其简化力学模型；b)

对简化力学模型的进行拆分与受力分析操作，得到复合力和与复合力相关的不平衡力矩；c)

分别计算复合力单独作用时所述悬浇连续梁临时固结组合体系的第一相关反力数据，以及不平衡力矩单独作用时悬浇连续梁临时固结组合体系的第二相关反力数据；T/QGCML

2981—2024d)

根据第一相关反力数据和第二相关反力数据，得到悬浇连续梁临时固结组合体系中各组件的真实反力；e)

利用各组件的真实反力进行稳定性分析和强度分析，得到分析结果。6.2 应用6.2.1 悬浇连续梁临时固结组合体系的抗倾覆能力分析方法是在厘清了连续梁桥临时固结组合体系在梳理的承载机理相契合，计算过程简单。6.2.2 更贴合实际工程情况，考虑了此类墩梁临时固结体系中各组件的协调变形，以及各