DB42T 2016-2023 土工格栅加筋土路基设计与施工技术规范

ICS93.080.10ICS93.080.10CCSP66湖 北 省 地 方 标 准DB42/T2016—2023发布湖北省市场监督管理局发布湖北省市场监督管理局2023071620230516TechnicalspecificationsfordesignandconstructionofgeogridreinforcedsoilsubgradeDB42/T2016—2023DB42/T2016—2023目 次前言 III1范引文件 1语定义 124一规定 4加材（工） 4路材料 5墙（面材料 6排与滤料 6用抗力 6极状态 6作及效组合 7抗及分系数 89一规定 9常加土墙计 10复结型加挡墙计点 18加土坡计 24加土基排计 30工质验收 30一规定 30建材检测 30加土墙工 31加土坡工 32现监测 32施质验收 33附录A（料） 加土挡设案例 36参考献 41IDB42/T2016—2023DB42/T2016—2023IIIIII前 言本文按照GB/T1.1—2020《标化作导则 第部分标准文的结和起规则的起草。请注意本文件的某些内容可能涉及专利。本文件的发布机构不承担识别专利的责任。本文件由湖北省交通规划设计院股份有限公司提出。本文件由湖北省交通运输厅归口。本文件起草单位：湖北省交通规划设计院股份有限公司、同济大学。本文件主要起草人：兰志雄、颜廷舟、罗华松、张明、徐超、陈建峰、李剑、翟佳、章煦、刘仪。本文件实施应用中的疑问，可咨询湖北省交通运输厅，联系电话邮箱：2651259230@；对本文件的有关修改意见、建议请反馈至湖北省交通规划设计院股份有限公司，联系电话：02784879926，邮箱：358208239@。DB42/T2016—2023DB42/T2016—2023DB42/T2016—2023DB42/T2016—2023土工格栅加筋土路基设计与施工技术规范范围本文件规定了土工格栅加筋土路基的术语、符号、材料、作用与抗力、设计、施工与质量验收。本文件适用于湖北省各等级新建、改扩建公路工程和损毁路基修复工程。（GB/T50290 JT/T1432.1 公工工合材料第部：工格JTGB02 公工抗范1加筋土 reinforcedsoil加筋 reinforcement利用土工合成材料改善土体结构力学性能的方法和措施。土工栅 geogrid土工成料 geosynthetics1加筋土 reinforcedsoil加筋 reinforcement利用土工合成材料改善土体结构力学性能的方法和措施。土工栅 geogrid土工成料 geosynthetics工程建设中应用的以人工合成或天然聚合物为原料制成的工程材料的总称，主要品种有土工织物、土工膜、土工复合材料、土工特种材料等。下列术语和定义适用于本文件。3 JTG/TD32 JTGE50 JTGF80/1 路程检验定准第册建工JTG3430 公土试规程JTG/T3610 加筋路基 reinforcedsoilsubgrade由加筋土修筑的路基。从结构形式上分为加筋土挡墙和加筋土边坡。加筋挡墙 reinforcedsoilretainingwall由筋材、压实填土和面板构成的墙面与水平面夹角（倾角）不小于70°的柔性挡土结构。加筋边坡 reinforcedsoilslope由筋材和压实填土构成的、坡面与水平之间的夹角（坡角）小于70°的边坡。极限拉度 ultimatetensilestrength10%。抗拉度准值 standardvalueoftensilestrength极限抗拉强度概率分布的一个统计值，可取一批产品抽样测得的极限抗拉强度的最小平均值。极限态 limitstate分项数 partialfactor符号下列符号适用于本文件。𝑐——填料或地基土的黏聚力，kPa；𝑐′——填料或地基土有效黏聚力，kPa；𝑐𝑢——地基土的不排水抗剪强度，kPa；𝐷——多级挡墙中相邻上下级墙的错开距离，或者背对背挡墙中两墙之间净距，m；𝑒——加筋土挡墙偏心距，用于抗倾覆极限状态验算，m；𝑒𝐵——加筋土挡墙偏心距，用于地基承载力极限状态验算，m；𝐸——正常使用极限状态下路基变形或筋材应变的允许值；𝐸𝑎——填土或被挡土体的主动土压力，kN/m；𝐸𝑎𝑞——路基上附加荷载引起的主动土压力，kN/m；𝐹(∙)——正常使用极限状态的功能函数；𝐻——加筋土挡墙或加筋土边坡的高度，m；2𝐾𝑎——主动土压力系数；𝐾𝑎𝑏——墙后被挡土体的主动土压力系数；𝐿——加筋长度，m；𝐿𝑒——筋材的锚固长度，m；𝑀𝐷——加筋土边坡的总滑动力矩；𝑀𝑅𝑆——由填土强度提供的抗滑力矩；𝑀𝑅𝑅——由加筋材料提供的抗滑力矩；𝑞——路基上交通分布荷载，kPa；𝑞𝑢𝑘——地基极限承载力标准值，kPa；𝑅——加筋土挡墙单宽抗滑阻力标准值，kN/m；𝑅𝐹——筋材强度折减系数；𝑅𝐹𝐶𝑅——筋材蠕变折减系数；𝑅𝐹𝐷——筋材老化折减系数；𝑅𝐹𝐼𝐷——筋材施工损伤折减系数；𝑅𝑘——承载能力极限状态中材料性能参数的标准值；𝑅(∙)——承载能力极限状态的抗力函数；𝑆——作用效应组合的设计值；𝑆𝐺𝑘——永久作用的标准值；𝑆𝑄𝑘——可变作用或临时、偶然作用标准值；𝑆𝑒𝑞——路肩墙墙顶填土的等效高度，m；𝑆𝑉——加筋土路基的加筋层间距，m；𝑇𝑎𝑐——筋材与挡墙面板连接强度的标准值，kN/m；𝑇𝑑——筋材抗拉强度设计值，kN/m；𝑇𝑀𝑎𝑥——各层筋材中承受的最大拉力值，kN/m；kN/m；，kN/m；，kN/m；kN/m；𝑇𝑢𝑘——筋材极限抗拉强度标准值，kN/m；𝑇𝑢𝑙𝑡——筋材极限抗拉强度，kN/m；𝑋𝑑——𝑋𝑘——𝛼𝑑——材料或构件的几何参数设计值；𝛽——边坡坡角，°；𝜙——分项系数；𝜙𝑐𝑜——筋材与面板连接强度的分项系数；𝜙𝑓——考虑施工损伤、蠕变和老化因素之外其他不确定性的筋材强度调整系数；𝜙𝑚——承载能力极限状态中材料性能参数的分项系数；𝜙𝑚𝑔——筋材抗拉强度的分项系数；𝜙𝑚𝑔𝑠——筋材与填料之间界面直剪强度的分项系数；𝜙𝑚𝑔𝑝——筋材在填料中锚固强度的分项系数；𝜙𝑚𝑠——填料或土强度参数的分项系数；𝜙𝐺——永久作用的分项系数；3𝜙𝑄——可变作用或临时、偶然作用的分项系数；𝜙rb——地基承载力分项系数；𝜙𝑅𝑠——加筋土挡墙基底抗滑力分项系数；𝜑——填料或土的内摩擦角，°；𝜑′——填料或土的有效内摩擦角，°；𝑏𝜑′——被挡土体的有效内摩擦角，°；𝑏𝑟𝜑′——加筋土的有效内摩擦角，°；𝑟𝛾——填料或土的重度，kN/m3；𝛾0——结构重要性系数；𝛾𝑏——被挡土体的重度设计值，kN/m3；𝜃——加筋土挡墙墙面倾角，°；𝜇——，kPa；𝜎𝑉——加筋土体内或基底竖向应力，kPa；𝑣𝜎′——填料或土种竖向有效应力，kPa；𝑣𝜓——加筋土挡墙潜在滑动面与水平面的夹角，°；𝜓𝑍𝐿——作用（荷载）效应组合系数；𝛥𝜎𝐻𝑧——偶然作用（如地震、撞击等）引起的z深度处水平应力标准值，kPa。材料（JT/T1432.1）（PVC）拉伸塑料土工格栅应使用高密度聚乙烯（HDPE）或聚丙烯（PP）302%和54555.3.4 3表3 加筋边的料5.2.5 𝑅𝐹𝑅𝐹5.0~7.0𝑅𝐹3.0。路基材料JTGD302表2 加筋挡的填料1表1土工格栅抗拉强度折减系数土工格栅类型a折减系数施工损伤𝑅𝐹𝐼𝐷b蠕变𝑅𝐹𝐶𝑅c老化𝑅𝐹𝐷dHDPE拉伸土工格栅1.10～1.452.6～5.01.10PP拉伸土工格栅1.10～1.454.0～5.01.10PET焊接土工格栅1.10～1.851.6～2.51.15～1.30PET经编土工格栅1.10～1.851.6～2.51.15～1.30a本表之外的其他类型的土工格栅应在应用中不断积累经验，可参照此表确定强度折减系数；b100mm应取大值；对于最大粒径不超过20mm𝑅𝐹𝐼𝐷可取小值；c蠕变折减系数的取值除了与材料的种类、材质等有关外，还与加筋土结构使用寿命密切相关，表中折减系数对应结构物寿命75～100𝑅𝐹𝐶𝑅可取1.0；dPET格栅抗水解耐久性与环境pH值有关，5≤pH≤8环境中取低值，否则取高值。级配粒径mm累计百分数%≤100100≤0.50～65≤0.0750～15塑性指数IP≤6级配粒径mm累计百分数%≤100100≤520～100≤0.50～65表3 加土坡填要求续）级配粒径mm累计百分数%≤0.0750～50塑性指数IP≤粒。JTGD30墙面）C20排水与反滤材料JTG/TD32（1）𝜙𝛾0𝑆≤𝑅(𝑅𝑘,𝛼𝑑)······································································(1)𝜙𝑚式中：𝛾0——加筋土路基的重要性系数，可按表4选取；S——作用效应组合的设计值，应根据验算的承载能力极限状态、作用组合及分项系数，按式(3)确定；𝑅(∙)——与验算的承载能力极限状态相对应的抗力函数；𝑅𝑘、𝜙𝑚——所验算的承载能力极限状态中材料性能参数的标准值及对应的分项系数；𝛼𝑑——材料或构件的几何参数设计值，无可靠资料时，可采用几何参数的平均值。6表4 加筋路重性墙高m公路等级高速公路、一级公路二级及二级以下公路≤5.01.00.95>5.01.051.0（2）𝑑𝐹(𝑆,𝑅𝑘,𝛼)≤𝐸·····································································(2)𝑑𝜙𝑚式中：𝐹(∙)——与验算的正常使用极限状态相对应的功能函数；S——作用效应组合的设计值，应根据验算的承载能力极限状态、作用组合及分项系数，按式(3)确定；𝑅𝑘、𝜙𝑚——所验算的承载能力极限状态中材料性能参数的标准值及对应的分项系数；𝛼𝑑——材料或构件的几何参数设计值，无可靠资料时，可采用几何参数的平均值；E——与验算的正常使用极限状态对应的加筋土路基变形或筋材应变的允许值。JTGD30JTGB026.2.3作用（荷载）设计值应考虑不同性质作用（荷载）的效应组合。一般情况下，应考虑永久荷载0.2g6荷载）7表5 作用荷）类6.2.3作用（荷载）设计值应考虑不同性质作用（荷载）的效应组合。一般情况下，应考虑永久荷载0.2g6荷载）7表5 作用荷）类作用（荷载）类型作用（荷载）名称永久荷载挡墙面板自重填料自重填土侧向土压力路基表面的永久荷载静水压力地下水渗透压力可变荷载基本可变荷载车辆荷载及其引起的土压力人群荷载及其引起的土压力其他可变荷载水位退落时的动水压力流水压力波浪压力施工荷载与施工有关的临时荷载偶然荷载地震荷载滑坡、泥石流作用力作用在防撞护栏上的汽车撞击力表6 常用用荷）应合组合作用（荷载）效应组合I加筋土路基自重、土压力、静水压力、路基上的其他有效永久荷载等II组合I与基本可变荷载组合，组合I与施工荷载组合III组合II与其他可变荷载组合，组合II与某一种偶然荷载组合aa洪水与地震力不同时考虑；车辆荷载与地震力不同时考虑。）JTGB02（3）𝑆=𝜓𝑍𝐿[∑𝑖𝜙𝐺𝑖𝑆𝐺𝑖𝑘+∑𝑗𝜙𝑄𝑗𝑆𝑄𝑗𝑘]·····················································(3)式中：𝑆——作用效应组合的设计值；𝜓𝑍𝐿——作用（荷载）效应组合系数，按表7取值；𝜙𝐺𝑖、𝜙𝑄𝑗——ij𝑆𝐺𝑖𝑘——i𝑆𝑄𝑗𝑘——j表7 作用荷）应合数𝜓𝑍𝐿值作用组合𝜓𝑍𝐿作用组合𝜓𝑍𝐿I、II1.0施工作用（荷载）0.7III0.8——（4）𝑇𝑑=𝑇𝑢𝑘/𝜙𝑚𝑔······································································(4)式中：𝑇𝑑——土工格栅抗拉强度设计值，kN/m；𝑇𝑢𝑘——土工格栅抗拉强度标准值，kN/m；𝜙𝑚𝑔——土工格栅抗拉强度分项系数，按式（5）计算：𝜙𝑚𝑔=𝑅𝐹𝐼𝐷𝑅𝐹𝐶𝑅𝑅𝐹𝐷𝜙𝑓·······························································(5)式中：𝑅𝐹𝐶𝑅1𝜙𝑓——考虑施工损伤、蠕变和老化因素之外的其他不确定而设置的筋材强度调整系数。当无实测数据时，可取1.0。（6）𝑋𝑑=𝑋𝑘/𝜙𝑚𝑠·········································································(6)式中：𝑋𝑑——𝑋𝑘——𝜙𝑚𝑠——对应于填料与土强度参数的分项系数。（7）8𝑇𝑝𝑑=𝑇𝑝𝑘/𝜙𝑚𝑔𝑝·······································································(7)式中：𝑇𝑝𝑑——筋材锚固强度设计值，kN/m；𝜙𝑚𝑔𝑝——筋材在填料中锚固强度的分项系数。𝑇𝑝𝑘——筋材锚固强度标准值，kN/m，按式（8）计算：𝑇𝑝𝑘=2𝐶𝜎′𝐿········································································(8)式中：

𝑝𝑣𝑒𝐶𝑝——筋土相互作用的拉拔系数，应根据加筋土路基的材料通过室内试验确定；初步设计时可取º）𝑣𝜎′——土工格栅在锚固区的上覆竖向有效应力，kPa；𝑣𝐿𝑒——（9）计算：𝑇𝑠𝑑=𝑇𝑠𝑘/𝜙𝑚𝑔𝑠········································································(9)式中：𝑇𝑠𝑑——土工格栅与填土之间界面直剪强度设计值，kN/m；𝜙𝑚𝑔𝑠——作用于界面直剪强度的分项系数；𝑇𝑠𝑘——土工格栅与填土之间界面直剪强度标准值，kN/m，按式（10）计算：𝑉一般规定7.1.1 GB/T50290和JTG/TD32𝑉一般规定7.1.1 GB/T50290和JTG/TD3297 设计表8 加筋路的力材分项数𝜎′——验算的土工格栅上覆竖向有效应力，kPa；𝑣L——土工格栅加筋长度，m。6.3.6 8式中：𝐶𝑠——0.8tan~2/3tan（分项系数类型对象承载能力极限状态正常使用极限状态填料和地基土的材料系数tan1.01.0c1.51.0cu1.01.0筋材强度系数抗拉强度标准值Tk见6.3.1筋土界面系数筋土界面摩擦强度Tsk1.31.0筋土锚固强度Tpk1.31.0筋材与面板连接系数筋材与面板连接强度1.31.0抗力系数地基承载力1.5—挡墙与地基之间水平抗滑力1.1—的规定。根据加筋土路基坡角分为“加筋土挡墙”和“加筋土边坡”两种结构类型：JTGC20（）常规加筋土挡墙设计1）注：1-面板；2-面板基础；3-墙体填土；4-加筋材料图1 加筋挡示图2a）2b）2所示。a）路肩式 b）路堤式（墙面直立） c）路堤墙（墙面倾斜注：1-墙顶；2-面板；3-加筋料；4-填土；β-墙顶路基坡角；θ-墙面倾角；H-墙高图2 一般墙加土基意图910（L）0.7H（H）2.5m；（𝑆𝑉）：0.6m（H）10m表9 面板础最埋深度墙前地面坡率最小埋置深度a水平H/20b1:3H/101:2H/71:1.5H/5a0.5m；bH为加筋土挡墙的高度。荷载）80°θ90°3（11）2𝐾𝑎𝑏=𝑡𝑎𝑛2(45∘−𝑏)································································(11)2式中：𝐾𝑎𝑏——墙后被挡土体的主动土压力系数；𝑏𝜑′——被挡土体的有效内摩擦角（°）。𝑏图3 路肩被土的压（考墙可荷）114I𝑠𝑖𝑛(𝜃−𝜑)2 ′𝑠𝑖𝑛(𝜃−𝜑)𝛤⋅𝑠𝑖𝑛2𝜃𝑠𝑖𝑛(𝜃+𝛿)=𝛤⋅𝑠𝑖𝑛2𝜃𝑠𝑖𝑛(𝜃+𝛿) 2𝑠𝑖𝑛(𝜑′+𝛿)𝑠𝑖𝑛(𝜑′−𝛽)𝛤=[1+√ 𝑏

𝑏

························································(13)𝑠𝑖𝑛(𝜃+𝛿)𝑠𝑖𝑛(𝜃−𝛽)式中：θ——80°≤θ909070°≤θ＜80β——墙顶填土边坡的坡角（°），对于路堤墙，应取概化后的墙顶边坡坡角I；δ——被挡土体与加筋土体之间的摩擦角，取δ=I。图4 路堤后挡体土力70θ＜80°5（12）图5 墙面角70°≤θ＜80°时被土的压力）JTGB021210表10 加筋挡上作（载）分系数极限状态作用（荷载）加筋土体自重墙顶填土自重墙后土压力墙顶交通荷载墙后交通荷载筋材抗拉强度1.351.3501.50筋材锚固强度1.01.0000墙体抗滑1.01.01.501.5地基承载力1.351.3挡墙抗倾覆1.01.01.501.5正常使用1.01.01.0003对于路肩墙，被挡土体产生的单宽土压力按式（14）2=1𝐾𝑎𝑏𝛾𝑏𝐻2······································································(14)2=𝐾𝑎𝑏𝑞𝐻········································································(15)式中：𝐸𝑎、𝐸𝑎𝑞——分别为被挡土体和附加荷载产生的主动土压力标准值，kN/m；𝐾𝑎𝑏——被挡土体的主动土压力系数；𝛾𝑏——被挡土体的重度设计值，kN/m3；H——加筋土挡墙的高度，m；𝑞——ℎ𝑒确定后，𝑞=𝛾𝑟ℎ𝑒（𝛾𝑟。对于路堤墙，单宽土压力按式（16）和式（17）h/3；式中：

=1𝐾𝑎𝑏𝛾𝑏ℎ2 (16)2=𝐾𝑎𝑏𝑞ℎ (17)2𝐸𝑎、𝐸𝑎𝑞——分别为被挡土体和附加荷载产生的主动土压力标准值，kN/m；13𝐾𝑎𝑏——被挡土体的主动土压力系数；𝛾𝑏——被挡土体的重度设计值，kN/m3；𝑞𝑒𝑞=𝑟𝑒𝑟h——（m），70°≤θ＜80（16）5（18）𝑅=𝜇𝜙𝐺1𝐺1········································································(18)式中：𝑅——加筋土挡墙单宽抗滑阻力标准值（kN/m）；𝜇——加筋土挡墙基底摩擦系数，应根据潜在滑动面所处位置取值，可取地基土内、加筋填土内、筋材-地基土接触面、筋材-填土接触面四者的摩擦系数最小值；𝐺1——单宽加筋土挡墙的自重，kN/m。β4I。𝑅=𝜇(𝜙𝐺1𝐺1+𝜙𝐺2𝐺2+𝜙𝑄1𝐸𝑎𝑠𝑖𝑛𝛽+𝜙𝑄2𝐸𝑎𝑞𝑠𝑖𝑛𝐼)····································(19)式中：𝑅——加筋土挡墙单宽抗滑阻力标准值（kN/m）；𝜇——加筋土挡墙基底摩擦系数，应根据潜在滑动面所处位置取值，可取地基土内、加筋填土内、筋材-地基土接触面、筋材-填土接触面四者的摩擦系数最小值；𝜙𝐺——永久作用的分项系数；𝜙𝑄——可变作用或临时、偶然作用的分项系数；𝐸𝑎、𝐸𝑎𝑞——分别为被挡土体和附加荷载产生的主动土压力标准值，kN/m；𝐺1——单宽加筋土挡墙下部矩形断面墙体的自重，kN/m；𝐺2——单宽加筋土挡墙墙顶填土的自重，kN/m。𝑅/𝜙𝑅𝑠≥𝛾0𝑆𝑖·······································································(20)式中：𝑅——加筋土挡墙单宽抗滑阻力标准值（kN/m）；𝜙𝑅𝑠——加筋土挡墙基底抗滑力的分项系数，按表8取值；𝛾0——加筋土路基的重要性系数；𝑆𝑖——某一作用效应组合下加筋土挡墙上的单宽水平推力组合值，kN/m。𝑒𝑒（21）6）：𝑒=𝜙𝑄1𝐸𝑎(𝐻/3)+𝜙𝑄2𝐸𝑎𝑞(𝐻/2)····························································(21)𝜙𝐺1𝐺1式中：𝑒——加筋土挡墙偏心距，用于抗倾覆极限状态验算，m；𝜙𝐺——永久作用的分项系数；𝜙𝑄——可变作用或临时、偶然作用的分项系数；𝐸𝑎、𝐸𝑎𝑞——分别为被挡土体和附加荷载产生的主动土压力标准值，kN/m；𝐺1——单宽加筋土挡墙下部矩形断面墙体的自重，kN/m。14图6 加筋挡偏距基压力算意图𝑒（22）𝑒=𝜙𝑄1𝐸𝑎𝐻(ℎ/3)+𝜙𝑄2𝐸𝑎𝑞𝐻(ℎ/2)−[𝜙𝑄1𝐸𝑎𝑉+𝜙𝑄2𝐸𝑎𝑞𝑉](𝐿/2)−𝜙𝐺1𝐺1(0)−𝜙𝐺2𝐺2(𝐿/6) (22)𝜙𝐺1𝐺1+𝜙𝐺2𝐺2+𝜙𝑄1𝐸𝑎𝑉+𝜙𝑄2𝐸𝑎𝑞𝑉式中：𝑒——加筋土挡墙偏心距，用于抗倾覆极限状态验算，m；𝜙𝐺——永久作用的分项系数；𝜙𝑄——可变作用或临时、偶然作用的分项系数；𝐸𝑎𝐻、𝐸𝑎𝑉——分别为被挡土体主动土压力水平分量和垂直分量的标准值，kN/m；𝐸𝑎𝑞𝐻、𝐸𝑎𝑞𝑉——分别为墙顶附加荷载引起的主动土压力水平分量和垂直分量的标准值，kN/m；𝐺1——单宽加筋土挡墙下部矩形断面墙体的自重，kN/m；𝐺2——单宽加筋土挡墙墙顶填土的自重，kN/m。𝑒L/4（L）（23）𝜎𝑉

=𝜙𝐺1𝐺1+𝜙𝑄2𝑞𝐿·····································································(23)𝐿−2𝑒𝐵式中：𝜎𝑉——调整后的挡墙基底压力设计值，kPa；𝜙𝐺——永久作用（荷载）的分项系数；𝐺1——单宽加筋土挡墙下部矩形断面墙体的自重，kN/m；𝜙𝑄——基本可变作用（荷载）的分项系数；𝑒𝐵——加筋土挡墙的偏心距（m），对于路肩墙和路堤墙，可分别按式（21）和式（22）计算，但两式中永久荷载分项系数应取地基承载力极限状态验算的分项系数；𝑞——墙顶均布附加荷载标准值，当等效填土高度ℎ𝑒确定后，𝑞=𝛾𝑟ℎ𝑒（𝛾𝑟为加筋填土重度）；L——土工格栅加筋长度，m。（24）𝜎𝑉

=𝜙𝐺1𝐺1+𝜙𝐺2𝐺2+𝜙𝑄1𝐸𝑎𝑉+𝜙𝑄2𝐸𝑎𝑞𝑉·······················································(24)𝐿−2𝑒𝐵式中：𝜎𝑉——调整后的挡墙基底压力设计值，kPa；15𝜙𝐺——永久作用（荷载）的分项系数；𝐺1——单宽加筋土挡墙下部矩形断面墙体的自重，kN/m；𝜙𝑄——基本可变作用（荷载）的分项系数；𝑒𝐵——加筋土挡墙的偏心距（m），对于路肩墙和路堤墙，可分别按式（21）和式（22）计算，但两式中永久荷载分项系数应取地基承载力极限状态验算的分项系数；𝑞——墙顶均布附加荷载标准值，当等效填土高度ℎ𝑒确定后，𝑞=𝛾𝑟ℎ𝑒（𝛾𝑟为加筋填土重度）；L——土工格栅加筋长度，m。（25）𝜙𝑞𝑢𝑘≥𝛾0𝜎𝑉··········································································(25)𝜙𝑟𝑏式中：𝑞𝑢𝑘——JTGC20𝜙𝑟𝑏——地基承载力的分项系数；𝛾0——加筋土路基的重要性系数；𝜎𝑉——调整后的挡墙基底压力设计值，kPa。JTGD308（）JTGD30（𝑒𝐵）1/120H~1/80H（H）A。（）ψ（7）注：1-主动区；2-被动区；3-筋材；4-潜在滑动面16图7 墙面立加土墙部潜滑面意图ψa) 当80°≤θ＜90°，𝜓

𝜋+′，𝜑（°）。𝑟4 2 𝑟𝑟b) 70°≤θ＜80°，𝜓（26）计算：𝑡𝑎𝑛(𝜑′−𝛽)−√𝑡𝑎𝑛(𝜑′−𝛽)[𝑡𝑎𝑛(𝜑′−𝛽)+𝑐𝑜𝑡(𝜑′+90−𝜃)][1+𝑡𝑎𝑛(𝛿+𝜃−90)𝑐𝑜𝑡(𝜑′+90−𝜃)]𝑟 𝑟 𝑟 𝑟 𝑟𝑡𝑎𝑛(𝜓+𝜃)=

1+𝑡𝑎𝑛(𝛿+𝜃−90)[𝑡𝑎𝑛(𝜑′−𝛽)+𝑐𝑜𝑡(𝜑′+90−𝜃)] ·········(26)式中：θ——墙面倾角（°）；

𝑟 𝑟β——对于路肩墙，取β=0°，对于路堤墙，β取墙顶概化后的斜坡坡角I（°）；δ——墙背主动土压力作用方向与作用面法向的夹角（°），可取δ=β。荷载𝑟当80°≤θ＜70°≤θ＜80°（27）𝑟式中：

𝐾𝑎=

)𝜑′𝑠𝑖𝑛3𝑠𝑖𝑛3𝜃1+ 𝑠𝑖𝑛𝜃

···································································(27)𝑟𝜑′——加筋土体区域内填料的有效内摩擦角（°）。𝑟q8𝑆𝑒𝑞0.7H图8 路堤墙填的向力计算z）（28）计算：𝜎𝐻𝑧=𝜓𝑍𝐿(𝜙𝐺𝐾𝑎𝜎𝑉𝐺𝑧+𝜙𝑄𝐾𝑎𝜎𝑉𝑄𝑧+𝜙𝑄3𝛥𝜎𝐻𝑧)··········································(28)式中：𝑉𝑧𝑉𝑄𝑧zP；17𝜓𝑍𝐿——作用（荷载）效应组合系数，按表7取值；𝜙𝐺、𝜙𝑄——分别为永久作用和可变作用的分项系数；𝜙𝑄3——偶然作用的分项系数；𝛥𝜎𝐻𝑧——z（kPa）JTGB02i（29）计算：𝑇𝑖=𝜎𝐻𝑖𝑆𝑉𝑖·········································································(29)式中：𝑆𝑉𝑖——i（m）=𝑆𝑉𝑆𝑉𝑖i1n层筋材，𝑆𝑉11𝑆𝑉𝑛n𝜎𝐻𝑖——i（SVikPa。（30）𝑇𝑖≤𝑇𝑑·············································································(30)式中：𝑇𝑑——筋材的抗拉强度设计值（kN/m）。（31）31)式中：

𝑇𝑖≤𝑇𝑝𝑖𝑑···········································································(31)𝑇𝑝𝑖𝑑——第i层土工格栅的锚固强度设计值（kN/m）。A。150～200Bf+150mm（Bf。𝑇𝑚𝑎𝑥≤𝑇𝑎𝑐/𝜙𝑐𝑜·····································································(32)式中：𝑇𝑀𝑎𝑥——各层土工格栅中承受的最大拉力值（kN/m）；𝑇𝑎𝑐——加筋材料与挡墙面板连接强度的标准值（kN/m），通过试验测定，并考虑蠕变和老化因素进行折减；𝜙𝑐𝑜——土工格栅与面板连接强度的分项系数。复杂结构型式加筋土挡墙设计要点189a）9b）9c）9d）12ma）叠置式（多级）加筋土挡墙 b）阶梯形加筋土挡墙c）背对背加筋土挡墙 d）稳定坡前加筋土挡墙图9 复杂构式加土墙示图DH1H21019图10 两级置内潜滑面位置两级置挡设时上下的筋度根两墙错离D定。1) 当𝐷≤+𝐻2)/20时应为𝐻=+的单墙进设；𝑟2) 当𝐷>𝑡𝑎𝑛(45∘+𝜑′/2)𝑟进行设计；𝑟3) 当+𝐻2)/20<𝐷≤𝑡𝑎𝑛(45∘+𝜑′/2)时，上下级墙的加筋长度可按式（33）和式𝑟（34）确定。进行下级挡墙内部稳定性分析时，应考虑上级墙引起的附加竖向应力。𝐿1≥0.7𝐻1·········································································(33)式中：𝐿1——上级墙加筋长度，m；𝐻1——上级墙高，m。式中：

𝐿2≥0.6(𝐻1+𝐻2)···································································(34)𝐿1、𝐿2——分别为上、下级墙加筋长度，m；𝐻1、𝐻2——分别为上、下级墙高，m。0.6202121图12 背对加土墙意图个独立的加筋土挡墙进行设计；1𝑟1) 当𝐷≥𝑡𝑎𝑛(45∘−𝜑′（𝐻图11 阶梯加土墙其化图D1211（L0）0.7H（H）；0.4H2.5m）；2) 𝐿𝑅≥13图13 重叠筋背背筋挡墙𝑟3) 当0<𝐷<𝑡𝑎𝑛(45∘−𝜑/2)时，在进行加筋土挡墙外部稳定分析时，墙后主动土压力D𝑟𝐿𝑅≥0.3𝐻213（35）（36）（𝑤𝑏）37)𝐿1≥0.6𝐻1·········································································(35)式中：𝐿1——两墙中较高者的加筋强度，m；𝐻1——两墙中较高者的墙高，m。式中：𝐿2——两墙中较低者的加筋强度，m；𝐻2——两墙中较低者的墙高，m。式中：

𝐿2≥·········································································(36)≥·········································································(37)𝑤𝑏——背对背加筋土挡墙的底面总宽度，m；𝐻1——两墙中较高者的墙高，m。140.3H2.0m0.8H22.0m；220.50.3~0.4150mm。图14 稳定体的墙加土路示图23图15 稳定23图15 稳定体加土墙潜在坏4) c) （1516）。注：1-加筋土体；2-潜在破裂面；3-锚杆图16 稳定体加土墙潜在动面（体）d) 24加筋土边坡设计注：1-填土；2-24加筋土边坡设计注：1-填土；2-加筋土挡墙；3-基岩；4-圬工挡墙图17 圬工墙加土墙合式基意b）前后组合式a）上下组合式将下部圬工挡墙视为加筋土挡墙的基础。b) 1718注：1-加筋体内填土；2-坡面；3-主筋；4-次筋；5-排水系统图18 加筋边构示图注：1-内部破坏；2-外部破坏；3-复合型破坏图19 加筋边注：1-内部破坏；2-外部破坏；3-复合型破坏图19 加筋边破模示图（（）11状态；路基25表11 加筋边上作（载）分系数极限状态作用（荷载）填土自重坡顶永久荷载交通荷载承载能力极限状态1.351.31.5正常使用极限状态1.01.0020图20 加筋区示图21选择各种可能的潜在滑动面，计算各滑动面上对应的总滑动力和需要的总加筋力，将总按式（38）22）。=(38)式中：𝑆𝑣𝑗——第j层筋材与上、下层筋材之间中点的距离（m）；𝜎ℎ𝑗——第j层筋材上下（𝑆𝑣𝑗范围内）水平土压力平均值（kPa）。26图21 加筋边内最险动面双体图22 加筋边加布与部破的限态𝑇𝑗≤𝑇𝑘/𝜙𝑚𝑔········································································(39)𝑇𝑗≤𝑇𝑝𝑘𝑗/𝜙𝑚𝑔𝑝······································································(40)式中：𝑇𝑗——每层筋材承受的拉力，kN/m；𝑇𝑝𝑘𝑗——第j层筋材在被动区的锚固强度标准值，kN/m；𝜙𝑚𝑔——筋材抗拉强度的分项系数；𝜙𝑚𝑔𝑝——筋材在填料中锚固强度的分项系数。23（𝑀𝐷）𝑚𝑎𝑥(𝑀𝐷−𝑀𝑅𝑆)27注：1-滑弧圆心；2-土条i；3-滑动面图23 条分内破的限态分析≤+····································································(41)=∑𝑛+𝜙𝑄𝑏𝑖𝑞𝑖)𝑠𝑖𝑛𝛼𝑖]𝑅··················································(42)𝑖=1[𝑐′𝑏𝑖+(𝜙𝑊+𝜙𝑏𝑞)𝑡𝑎𝑛𝜑′]𝑠𝑒𝑐𝛼𝑅𝑀 =∑𝑛

𝜙𝑚𝑠

𝐺

𝑄

𝜙𝑚𝑠

𝑖···············································(43)𝑅𝑆

𝑖=1

1+𝑡𝑎𝑛𝜑′𝑡𝑎𝑛𝛼𝑖𝜙𝑚𝑠式中：𝑀𝐷——加筋土边坡的总滑动力矩；

=

𝑇𝑗𝑌𝑗·····································································(44)𝑀𝑅𝑆——由填土强度提供的抗滑力矩；𝑀𝑅𝑅——由加筋材料提供的抗滑力矩；𝑐′——土的有效黏聚力，kPa；𝜑′——土的有效峰值内摩擦角，°；𝑏𝑖——第i土条宽度，m；𝑊𝑖——第i土条自重，kN/m；𝑞𝑖——作用在第i土条上的附加荷载，kPa；𝜙𝐺——永久作用的分项系数；𝜙𝑄——可变作用或临时、偶然作用的分项系数；𝜙𝑚𝑠——填料或土强度参数的分项系数；𝑇𝑗——每层筋材承受的拉力，kN/m。24）28图24 复合破模的限态分（楔法）图25 加筋边中图25 加筋边中筋次分布 JTGD3029b）a）b) 。1.2m400mm，参25a）。1.2m600mm25b）。d) 加筋土路基的排水设计JTGD30结合当地气候和地形条件，设置横向排水暗沟（或排水涵洞）8 一般规定JTG/T3610JTGF80/1建筑材料检测2%和51) 1/10000m2；302) JTGE501/1001/1）；JTG3430加筋土挡墙施工加筋土挡墙施工包括场地准备、面板与加筋土体施工、内部与外部排水措施施工，可按图26的流程图进行。图26 加筋挡施流图夯实；317d）1.0m；拼接；150mm能量1m1m9095%；加筋土边坡施工1m232（33表13 混凝33表13 混凝水基实项目（）；（）。8.6.4 12～表12 土工栅测目项次检查项目规定值或允许偏差检查方法和频率1筋材长度不小于设计长度20m52筋材与墙面连接符合设计要求20m53筋材搭接宽度和连接符合设计要求20m54筋材铺设符合设计要求20m55筋材间距符合设计要求20m56反包段筋材埋入长度符合设计要求20m5项次检查项目规定值或允许偏差检查方法和频率1尺寸符合设计要求20m32标高3mm20m334表17 加筋边总实项目表16 柔性面筋挡总实测目项次检查项目规定值或允许偏差检查方法和频率3平整度3mm/3m20m3表14 预制板模）装测项目项次检查项目规定值或允许偏差检查方法和频率1每层筋材处墙面高程10mm20m32轴线偏位10mm20m33垂直度+020m34错台5mm20m3表15 预制板模）筋挡墙体测目项次检查项目规定值或允许偏差检查方法和频率1墙顶平面位置+50mm20m32墙顶高程50mm20m33墙面倾斜度+0.5%H50mm，-1%H且不小于-100mm20m24缝宽10mm20m55墙面平整度15mm2m20m3检查竖直和墙长两个方向6面板距水准基座边缘75mm20m3注：平面位置和倾斜度“+”指向外，“-”指向内。H为墙高。项次检查项目规定值或允许偏差检查方法和频率1墙顶平面位置+100mm20m32墙顶高程50mm20m33墙面倾斜度+0.5%H50mm20m24墙面鼓出50mm20m35墙面平整度30mm2m20m3查竖直和墙长两个方向项次检查项目规定值或允许偏差检查方法和频率1坡顶平面位置+100mm20m32坡顶高程50mm20m33坡面平整度50mm2m20m3查竖直和墙长两个方向4坡面防护符合设计要求20m53535附录A（资料性）加筋土挡墙设计案例A.1图A.1 填方路基断面图按15kPa计𝜑′=35𝛾=20kN/m𝑟 𝑟𝑏𝜑′=30°，𝛾𝑏=18kN/m3；地基极限承载力标准值𝑞𝑢𝑘=750kPa。假定为高速公路路堤，重要性系数𝑏𝛾0=1.0。墙趾前水平，则埋深为𝐻/20=10/20=0.5m。本文件规定：任何情况下墙趾最小埋深不应0.5m0.52.5m（于路堤墙，取加筋长度L为0.9𝐻=0.910=9m。则ℎ=𝐻+(1/3)𝐿=10(1/3)×913.0m。𝑏3m𝐼=tan−1(4/20)=11.3°A.2𝛿=𝛽=𝐼=11.3°，𝜃=90°𝜙=30°𝑏36 𝑠𝑖𝑛(𝜑′+𝛿)𝑠𝑖𝑛(𝜑′−𝛽)

2𝑠𝑖𝑛(30+11.3)𝑠𝑖𝑛(30−11.3)𝛤=[1+√

𝑏

=[1+√

]=2.16𝑠𝑖𝑛(𝜃−𝛿)𝑠𝑖𝑛(𝜃+𝛽) 𝑠𝑖𝑛(90−11.3)𝑠𝑖𝑛(90+11.3)𝑠𝑖𝑛2(𝜃+𝜑′𝑏)

𝑠𝑖𝑛2(90+30)𝐾𝑎𝑏=𝛤⋅𝑠𝑖𝑛2𝜃𝑠𝑖𝑛(𝜃−𝛿)=2.16×𝑠𝑖𝑛290×𝑠𝑖𝑛(90−11.3)=0.35将拟加筋区域作为一个类似于重力式挡墙的整体，单位长度挡墙受到的荷载（作用）下：自重：𝐺1=𝛾𝑟𝐿𝐻=20×9×10=1800kN/m墙顶坡体重力：𝐺2=0.5𝛾𝑟𝐿(ℎ−𝐻)=0.5×20×9×3.0=270kN/m填土的土压力：𝐸𝑎

=0.5𝐾𝑎𝑏

𝛾ℎ2=0.5×0.35×18×132=532.4kN/m𝑏=𝑐𝑜𝑠𝐼=532.4𝑐𝑜𝑠11.3°=522.0kN/m𝑏=𝑠𝑖𝑛𝐼=532.4𝑠𝑖𝑛11.3°=104.3kN/m=𝐾𝑎𝑏𝑞=0.3515×13.0=68.3kN/m=𝑐𝑜𝑠𝐼=68.3𝑐𝑜𝑠11.3°=66.9kN/mh/31HaEGhh-H图A.2 土力算6.2.3II𝜓𝑍𝐿h/31HaEGhh-H图A.2 土力算6.2.3II𝜓𝑍𝐿1.0。1.351.5（）1.51.01.5。1.51.1。假定桥台与地基之间的摩擦系数为：𝜇=𝑡𝑎𝑛𝜑′=𝑡𝑎𝑛30°=0.577372H2HIβG2被挡土体I单宽水平推力由墙后填土和路面交通荷载造成的土压力水平分量构成，按下式计算：𝑆=𝜓𝑍𝐿[𝜙𝑄1𝐸𝑎𝐻+𝜙𝑄2𝐸𝑎𝑞𝐻]=1.0×(1.5×522.0+1.5×66.9)=883.5kN/m沿加筋土挡墙墙体底面与地基之间的单宽摩阻力为：𝑅=𝜇(𝜙𝐺1𝐺1+𝜙𝐺2𝐺2+𝜙𝑄1𝐸𝑎𝑉+𝜙𝑄2𝐸𝑎𝑞𝑉)=0.577×(1.0×1800+1.0×270+1.5×104.3+1.5×13.4)=1296.2𝑘𝑁/𝑚则有𝑅/𝜙𝑅𝑠=1292.2/1.1=1178.4>𝛾0𝑆𝑖=1.0×883.5，满足要求。按下式计算加筋土挡墙基底的偏心距𝑒，计算中永久荷载的分项系数取1.0。𝑒=𝜙𝑄1𝐸𝑎𝐻(ℎ/3)+𝜙𝑄2𝐸𝑎𝑞𝐻(ℎ/2)−[𝜙𝑄1𝐸𝑎𝑉+𝜙𝑄2𝐸𝑎𝑞𝑉](𝐿/2)−𝜙𝐺1𝐺1(0)−𝜙𝐺2𝐺2(𝐿/6)𝜙𝐺1𝐺1+𝜙𝐺2𝐺2+𝜙𝑄1𝐸𝑎𝑉+𝜙𝑄2𝐸𝑎𝑞𝑉=1.5×522×(13/3)+1.5×66.9×(13/2)−[1.5×104.3+1.5×13.4](9/2)−1.0×270×(9/6)1.0×1800+1.0×270+1.5×104.3+1.5×13.4=1.27𝑚𝑒=1.27𝑚<𝐿/4=9/4=2.25𝑚，因此满足要求。1.35=0.91𝑚。A.2.5.2 A.2.5.2 加筋体内主动土压力系数等于朗肯主动土压力系数，即：38=62.5°35°2°′4 2𝑟𝜋𝜓= + =45+（）根据工程经验，