第三篇 施工技术设计

第一节施工技术设计说明一.施工技术设计的目的由于在实际施工过程中所应用的材料与设计理想化材料不同，为了在施工中达到设计要求的混凝土强度、钢筋形状及尺寸、预制及现浇构件强度及尺寸要求，需要在施工前进行各项参数的计算，以严格确保施工工程质量，以使工程竣工后能满足设计及使用要求。二.施工技术设计内容施工技术设计包括：模板设计、钢筋下料长度计算、混凝土配合比设计、施工工艺设计四项内容。（一）模板设计在施工过程中，模板是根据施工单位已有钢材类型并参考相关规范对工程中所用的模板进行选择。因此需要计算模板支撑横肋、竖肋间距及支撑大楞、小楞间距。为了保证模板不因间距过大而发生变形，需要在进行荷载组合计算之后，进行强度和挠度的验算，使模板的强度、挠度满足设计和施工规范要求。（二）钢筋设计钢筋在弯折后长度会变大，因此需要计算钢筋下料长度，并对钢筋的存放、拉伸、弯折、剪切进行具体说明。主要计算预应力钢绞线、普通主筋、箍筋、变截面钢筋的下料长度。并对焊接的焊缝长度、搭接长度进行说明。（三）混凝土施工配合比设计由于在实际施工过程中所用材料与设计时的理想材料不同，故施工配合比与设计配合比不同，需要在现场测定砂石、水泥的含水量、密度等之后，进行现场配合比的计算，以使浇筑的混凝土满足混凝土设计强度要求。首先确定初步配合比，再根据工作性进行调整，最后确定施工配合比。（四）施工工艺设计施工工艺设计主要是对工程主要项目的施工方法进行说明，主要包括：施工工艺流程、施工方法的选择、施工中需要注意的问题、施工要点。模板设计计算部分一.预制预应力40mT梁钢模板计算本工程预制预应力40mT梁选用组合钢模板，每根T梁设有横隔板九道，横隔板间距4.86m，全桥共45根T梁，采用后张法台座张拉施工工艺。每片模板根据施工现场现有钢材，选用5mm厚钢板。T梁平面及横隔板布置图如下：（一）绘制模板总装图及细部构造图（二）计算模板强度及稳定性T梁模板用量计算钢筋混凝土T梁每1m3混凝土的模板用量计算：其中：b2=1.2m,b2=0.6m,h2=0.27m,h3=2.13m则：图2.1T梁断面图图2.2模扇构造图T形梁每1m3混凝土的模板用量：U7=2×(0.27+2.13)/(1.2×0.27+0.6×2.13)=2.996m2/m3荷载组合计算T梁组合钢模板底模荷载组合0F1=∑ri·Fi=r1·F1+r2·F2+r3·F3+r4·F4+r5·F5+r6·F6其中：F1：模板容重，组合钢模板、连接件及钢楞取0.75KN/m3F2:钢筋混凝土容重，取25KN/m3F3:施工人员、施工机具运输及堆放荷载，取2.5KPaF4:倾倒混凝土时产生的冲击荷载，T梁预制时采用泵送混凝土，取2.0KPaF5：振捣混凝土产生的荷载，取2.0KPaF6:由于施工工期不安排在冬季，此项不予考虑ri：荷载分项系数，对应以上各项，分别为：r1=1.2;r2=1.2;r3=1.4;r4=1.4;r5=1.4;将以上各系数代入荷载组合计算公式，则：F1=∑ri·Fi=1.2×0.75+1.2×25+1.4×(2.5+2.0+2.0)=40KPaT梁侧模板荷载组合计算F2=∑ri·Fi=r1·F1+r2·F2其中：F1:新浇混凝土时对侧模板的压力，采用泵送混凝土浇筑施工，混凝土入模温度控制在12℃～17℃，浇筑速度取v=6m/h,则Pm=4.6·v1/4=7.2KPaF2:振捣混凝土时对侧模板的压力，取4.0KPa;ri:荷载分项系数，对应以上各项，分别取为：r1:1.2;r2:1.4;代入上式，则：F2=∑ri·Fi=1.2×7.2+1.4×4.0=14.24KPa3.组合钢模板底模计算梁模板采用组合钢模板时，底模按简支梁计算（1）按强度要求计算的底模允许跨度其中：M:计算最大弯矩，N·mm;q1:作用在梁底模上的均布荷载，F1=40KPa,梁底模宽0.6m，则q=24N/mm;:钢材的抗拉、抗弯、抗压设计强度，取用Q235钢材为215MPa;W:钢管截面惯性矩，W=，钢管；l:计算跨距，对底板为顶撑立柱横向间距，mm;则：（2）按挠度要求计算底模允许跨度其中:w:容许挠度值，梁模板挠度w≤l/400;I:钢管截面惯性矩，，钢管I=121867mm4;E1:钢材弹性模量，取2.6×105MPa;则：=632.6mm,取l=604mm;(3)组合钢模板钢管小楞（底模横向支撑）计算跨径小楞间距取30cm，按简支梁计算a)按强度要求计算小楞容许跨度其中：P:作用在小楞上的集中荷载，取24KN;l:计算跨距，对小楞为顶撑立柱横向间距，mm;b:梁宽度，1.2m,即b=1200mm;则：lb)按刚度要求，计算小楞容许跨度其中：w:容许挠度值，小楞挠度值不得超过l/500;其余符号意义同上。则：，取l=356mm。（4）组合钢模板钢管大楞（底模纵向支撑）计算大楞采用钢管，按连续梁计算，承受由小楞传来的荷载，为简化计算将荷载转化为均布荷载，精度满足要求。a)按强度要求计算大楞容许跨度其中：M:计算最大跨距，N·mm;q2:小楞作用在大冷上的均布荷载，30.69KN/m;l:大楞计算跨距，mm;则：b)按刚度要求计算大楞容许跨径则：，取。4.T梁组合钢模板侧模计算(1)结构与材料侧模每侧由18个独立模扇组成（40m预应力T梁有横隔板9道，8个间隔，每个间隔又分为2扇，加上两个端头模扇共18扇），每一独立模扇都由侧面板、横肋、竖肋三个主要构件组成。模扇的基本长度2.43m,横面板为5mm的钢板，支撑横面板的横肋、竖肋均为的不等肢角钢，横肋设7道（马蹄处2道，腹板处3道，翼缘处2道），竖肋3道（不包括端肋），间距为833～876mm，具体布置见图2.2。（2）计算图示侧面板：侧面板的计算图示为支撑于相邻两横肋和竖肋之上受均布荷载的板（见图示）。图2.3板、横肋和竖肋计算图示当＞2时为单向板（简支板）；当＜2时为双向板（四边简支）；横肋：简化为支撑于相邻竖肋上的受均布荷载的简支梁；竖肋：竖肋的计算图示可简化为支撑于竖肋顶、底两点承受各横肋传来的集中力的梁。3）基本计算数据的假定混凝土侧压力：混凝土坍落为120mm,灌注时间4～5h,(浇筑速度8m3/h,每根梁32.5m3)；采用外部振捣（底、侧振捣），其振捣半径R1=1.0m，由前面所计算可知，最大侧压力F2=14.24KPa；混凝土粘着力可由实验结果测定，粘着力20KPa,粘着剪力10KPa；容许应力的确定：本工程T梁组合钢模板采用A3钢材，容许应力如下所示：（见表格部分）4)面板计算（1）面板厚度的选定钢结构对钢模板的要求，一般厚度为其跨径的1/100且不小于6～8mm,本钢模板竖肋最大间距即横面板的跨钢模板容许应力力（MPa）材料种类A3钢材应力种类符号规范规定新模板及配件提高系数计算采用抗拉抗压轴向力力1401.25175弯曲应力1451.25181剪应力851.25106径L=876mm,故由于受工地实有钢材规格限制，考虑钢模为临时结构，所以采用厚度为5mm钢板作为钢模板。（2）横面板上的荷载取具有最大竖肋的模扇，按其结构绘制侧压力图，如下图所示：图2.4竖肋受力计算图示（单位：cm）P6=25KN/m3×0.1=2.5KPaP5=25×0.448=11.2KPaP4=25×0.848=21.2KPaP3=25×1.328=33.2KPaP2=25×1.808=45.7KPaP1=25×2.188=54.7KPaP0=25×2.4=60KPa(3)横面板强度和刚度的验算由压力图分析，在竖肋间距为360mm之间的面板所承受的侧压力较大，再考虑刚度因素，故取此区间验算：横面板厚厚度：；竖竖肋间距：：；横肋间间距：>2(按单向板板计算)，那么有有：计算跨径径：l=l2=360mmm=36cmm板宽b取取1m计，即即：考虑振动动荷载4.0KKN/m22,则：q=499.95++4.0××1=544.2KNN/m考虑到板板的连续性性，其强度度和刚度可可按下式计计算：>>0.155cm(容许挠度度值)横面板显显得较薄，但但考虑到利利用工地实实有钢材，仍仍采用厚度度为5mmm的钢板做做模板。5）横肋的计算（1）求均布荷载qq横肋按简支梁承承受均布荷荷载计算，计计算跨径l取最大竖竖肋间距l=87..6cm,,作用于梁梁体各肋的的均布荷载载q,计算如下下：q00=q11=q22=q33=q44=q5=q6=由以上计算可以以看出q2值最大，故故取肋2进行强度度和刚度验验算，并考考虑4KPa的振动荷荷载，则：：（2）强度验算跨中最大弯矩，按按简支梁近近似计算横肋采用不等肢肢角钢，其其截面惯性性矩I=1277.37ccm,截面抵抗抗矩W=19..08cmm3,故最大应应力为：（3）刚度验算6）竖肋的计算按前假定竖肋按按简支梁计计算，计算算图示见图2.4..竖肋的计算跨径径l=2400cm，竖竖肋承受的的荷载P为横肋的的支点反力力，模扇中中肋承受荷荷载最大，故故取模扇中中肋进行计计算。（1）求荷载P荷载P是由横肋支撑在在竖肋上传传递的反力力，简化为为横肋简支支于竖肋上上的计算，则则有：其中：：作用于于竖肋各点点的外荷载载，KN;::作用于横横肋上的均均布荷载，KN/mm;,:竖肋两侧的横肋肋跨度，m；将各数值代入上上式，得：：再考虑振动荷载载4KPaa,则有：（2）强度验算由图中竖肋受力力情况计算算竖肋反力力RA、RB，其中竖肋肋上各点由由横肋传来来的力为由力矩平衡及力力的平衡得得：：由图可看出最大大弯矩在P2或P3作用点，那那么有：故Mmax=M3==21.2258KNN·m竖肋采用两根角角钢通过平平撑，斜撑撑焊接而成成，其计算算斜面简图图为：图2.5角钢钢计算截面面简图查常用型钢截面面特性表可可知：截面面面积：A=12..584ccm2;截面惯矩矩：Ix-xx=1277.37ccm4;重心距离离：y0=3..28cmm组合截面的惯性性矩计算：：截面抵抗矩：最大应力：（3）刚度验算为简化挠度计算算做如下几几个假定：：a）只按跨中挠度度计算，误误差不超过过2.5%%b)按等截面计算采用面矩法计算算跨中挠度度，计算图图示如下：：图2.6面矩法计计算简图跨中挠度：按图中竖肋受力力情况，刚刚度验算不不计Pi’,则有：7）克服模板与梁梁体之间粘粘着力所需需的脱模力力（1）各折点处的单单位粘着力力qi按拆模方式，本本钢模是设设置“拆模顶门”进行脱模模的。千斤顶通过设置置在梁体下下部马蹄处处的顶门，顶顶住梁体对对钢模施力力。模扇依依顶部a点旋转而而脱离梁体体。模板与与梁体的最最大粘着力力：法向粘粘着力：10.77KPa；切向粘粘着力：18.00KPa；模板各各折点（从从上至下b、c、d、e、f）处的单位位粘着力qi：按其旋旋转半径P的大小按按比例分配配，qmax=220.9KKPa，如下图示示:图2.7脱模力计计算图示其中中：qi；各折点点处的单位位粘着力，KPa;;Ri:各折点距距转点的旋旋转半径，m;qmaxx:最大单位位粘着力，KPa;;按图示计算各折折点旋转半半径Ri:各折点处的单位位粘着力：：（2）各折点处的折折点力将模面板上的粘粘着力简化化为作用于于模面板各各折点处的的折点力，计计算如下：：f～e段：图2.8..1粘着力分分布图e～d段：图2.8..2粘着力分分布图d～c段：图2.8..3粘着力分分布图c～b段：图2.8..4粘着力分分布图b～a段：图2.8..5粘着力分分布图（3）各折点对a点点的力矩按照图示取1mm宽模扇进进行计算各各折点对a点的力矩Ma,如表中所所示：脱模施力点在梁梁的底部距距梁底100cm处，设设克服粘着着力所需施施加的脱模模力为N，由图示示可见：设：则：8）克服隔墙模板板与梁体混混凝土间的的粘着剪力力所需的脱脱模力隔墙模板与混凝凝土表面的的粘着剪力力一般可按按10KNN/㎡计，所以以隔墙模板板与梁体混混凝土的粘粘着力Q应为隔墙墙面积A与单位面面积粘着剪剪力的乘积积，即：所以克服隔墙模模板与梁体体混凝土之之间的粘着着剪力所需需的脱模力力N2=Q=99.89KKN9)克服模扇自重所所需的脱模模力为克服模扇自重重对脱模力力的影响，在在脱模过程程中可将模模扇吊着。这这样模扇自自重对脱模模力的影响响就很小了了，可不必必计算。10）克服隔墙对模模扇的挤压压力所需的的脱模力由于T型梁外形尺寸的的限制，隔隔墙平面无无旋转余地地，所以在在拆模时，隔隔墙必将对对模扇产生生挤压力。影影响挤压力力的因素很很多，例如如：模扇加加工精度，接接缝的构造造，脱模时时施力的均均匀程度和和同步程度度等都会影影响到挤压压力的大小小。根据一一些桥梁的的施工经验验，挤压力力有时可占占脱模力的的55%以上。因因此，消除除或减少挤挤压力是改改进模板构构造的一个个重要方面面。本钢模模在两隔墙墙见的模扇扇上采用压压板拼缝的的模扇接缝缝构造。当当压板取下下后，模扇扇间有200mm左右右的间隙，从从而使模扇扇有左右移移动的余地地，因此消消除了隔墙墙对模扇的的挤压力，大大大减小了了脱模力。11)脱模力计计算模扇长2.433m，每扇扇设两个施施力点所需需施加的脱脱模力N为（前面面所求N1为单位宽宽度上的脱脱模力）：：所以脱模时，每每扇模扇使使用两只3吨的千斤斤顶对称施施力即可12）脱模时竖肋的的强度验算算由于脱模时每扇扇模扇使用用两只千斤斤顶并通过过两根短钢钢梁对模扇扇的竖肋对对称施力而而脱离梁体体混凝土，每每扇模板有有竖肋3根，钢短短梁支撑在在竖肋上，所所以中肋受受力最大，为为每扇总脱脱模力的一一半，因此此取中肋进进行验算。（1）计计算图示竖肋是的不等肢肢角钢和平平撑、斜撑撑焊接成的的一个框架架式结构，其其刚度很大大，脱模时时整个框架架依a点旋转，因因此可将竖竖肋简化为为在a点铰接的的刚性悬臂臂梁，如下下图所示（2）作用用于悬臂梁梁上的荷载载作用于竖肋上的的荷载为各各折点力，其其值如下，见见图图2.9作用于竖竖肋上的荷荷载（单位位：cm）隔墙的粘着剪力力可简化为为作用于竖竖肋之上，距距上翼缘板板顶面1..14m处处的集中力力Pg,那么：（3）作用于竖肋--悬臂梁上上的各点弯弯矩按照图所示，忽忽略垂直力力简化计算算如下：由以上计算可见见最大弯矩矩在g点，即：：（4）竖肋强度计算算13）端模的设计在对底模、侧模模进行设计计计算后，端端模就无需需再进行设设计计算。端端模端面的的选用应满满足构造上上的要求。二.墩台基础模板计计算（一）模板的选选择本工程墩台基础础高1.0××3m，分三三级台阶，浇浇筑时选用用分层浇筑筑方式，待待第一级台台阶混凝土土强度达到到设计强度度后，方可可进行第二二级台阶浇浇筑，桥台台基础高1.0××2m，分两两级台阶，浇浇筑方法同同墩台基础础混凝土，为为保证浇筑筑基础表面面平整度，采采用钢模板板，组合钢钢模板板长长150ccm，端头头用U形卡连接接，板高1100cmm，基础侧侧模选用55mm厚A3钢材，内内外楞选用用Q235钢混凝土土入模温度度控制在110℃以上，一一般12℃～15℃，基础混混凝土分层层浇筑厚度度30cmm,采用内部部振捣器，泵泵送混凝土土。一块模模板构造图图如下：图2.100一块模板板构造图（单单位：m）（二）荷载组合合计算基础模板为竖直直模板，侧侧模所受压压力主要是是新浇筑的的混凝土的的侧压力，混混凝土浇筑筑速度v=2m/h，则模板板侧压力为为：倾倒混凝土时对对侧面模板板的水平荷荷载：式中:::基础侧面面模板所受受侧压力,KPa；Pm:新浇筑混混凝土产生生的侧压力力，为5.477KPa;;PH:倾倒混凝凝土时对侧侧面板产生生的水平荷荷载，为2.0KKPa;ri:各项荷载载分项系数数，r1=1.22;r2=1.44;则：将各各值代入上上式得：（三）模板用量量计算每1m3混凝土基基础模板用用量：式中：dd1:基础每级级高度，11m;U::模板用量量则：U==2m2/m3;(四)侧模板计算由于采用组合钢钢模板，板板长1500cm,高100ccm,端头用U形卡连接接，可不进进行强度与与刚度计算算。（五）内、外楞楞计算1.内楞承受模板、基基础作用的的荷载，按按多跨连续续梁计算,,计算图示示如下:图2.111内楞计算算图（1）按强度要求计计算内楞允允许跨度式中：M:内楞楞计算最大大弯矩，N·mmm;q2:作用在内内楞上的荷荷载，q2=9.3364N//mm;l:内楞计算算跨度W:内楞截面面抵抗矩，内内楞采用直直径5cmm,Q2335铁柱，则:则将以上各值代代入上式得得：（2）按刚度要求计计算内楞允允许跨度其其中：w:容许挠度度值，内楞楞;I:内楞惯矩矩，mm4;则：取内楞跨距l==1.6mm,间距d=0.775m;当间距d=0..75m时时，故满足要要求。内楞允许跨度为为1.6mm,考虑到模模板长1..5m，知知道好有两两根内楞支支撑，间距距0.755m,外楞的主主要作用是是加强各部部分的连接接及模板的的整体刚度度，不是一一种受力，故故可以不进进行计算，外外楞间距取取0.455m,每块模板板设两道外外楞。2.对拉螺栓计算对拉螺栓一般在在外钢楞相相交，直接接承受内外外楞传来的的集中荷载载，其允许许拉力按下下式计算N=2215A11式中中：N:对拉螺栓栓允许应力力，N;A1:对拉螺栓栓净截面面面积，mm2,选用直径径14mmm的螺栓，净净面积1005mm22；则：N=215A11=2155×1055=17..8KN三.桥面板、护栏底底座、枕梁梁及桥头搭搭板模板计计算（一）工程概述述桥面板采用现浇浇混凝土厚厚10cmm,拟采用组组合钢模板板，以保证证表面光滑滑，一次性性浇筑；护护栏底座高高14.55cm,宽50cmm,采用现浇浇混凝土一一次性浇筑筑，待桥面面现浇混凝凝土达到规规定设计强强度后即可可进行护栏栏底座浇筑筑；枕梁长长11.220m,宽1.266m,厚0.5mm,采用现浇浇施工工艺艺分两层浇浇筑；桥头头搭板长88m,宽11.22m,厚0.355m，采用用现浇施工工工艺，一一次性浇筑筑。以上结构的模板板均采用组组合钢模板板，侧面板板选用A3钢材，厚厚5mm,桥面板与与护栏底座座高15ccm,长1.5mm，枕梁与与桥头搭板板模板高550cm,,长1.5mm,混凝土入入模温度115℃，浇筑速速度v=2m/h。（二）荷载组合合计算1.桥面板、护护栏底座、枕枕梁及桥头头搭板模板板均为竖直直模板，新新浇筑的混混凝土的侧侧压力是它它的主要荷荷载，混凝凝土浇筑速速度v=2m/h，则作用用于侧面模模板的最大大压力为：：其中：Pm:新新浇筑混凝凝土对侧面面模板的最最大压力，KPa;;hh：有效压压头高度，m;由于v/T=2/115=0..13>00.0355,故h=1..53+33.8v//T=2..037mmKK:外加剂影影响修正系系数，不加加时，K=1；vv:混凝土的的浇筑速度度，v=2m/h;;TT:混凝土入入模时的温温度，T=15℃；HH:混凝土浇浇筑层（在在水泥初凝凝时间以内内）的高度度，m；rr:混凝土容容重，r=255KN/mm3将各数值值代入上式式得：2.振捣时对对模板产生生的侧压力力：3.荷载组合合计算:（三）模板用量量计算在现浇钢筋混凝凝土结构施施工中，利利用下式估估算模板消消耗用量：：式式中：U：每1m3混凝土结结构的模板板（展开面面积）用量量，m2/m3;A:模板的展展开面积，m2;VV:混凝土体体积，m3;1.桥面板模板用量量计算2.护栏底座模板用用量计算3.枕梁模板用量计计算4.桥头搭板模板用用量计算（四）组合钢模模板侧模计计算根据据钢结构对对钢模板的的要求，一一般厚度取取跨径的1/1000,且不小于6～8mm,本钢模长长1.5mm,故：由于受工地实有有钢材规格格限制，考考虑钢模为为临时结构构，采用55mm厚钢钢板做侧模模。（五）组组合钢模板板侧模计算算由于该模板为水水平模板,故采用钢管管支撑，截截面积A=4244mm2,质量3.333kg//m,截面惯矩Ix=10..78×1104，截面最最小抵抗矩矩：Wx=4.449×1003mm3拟采用间距0..75m,,计算图示示如下：图2.122桥面板侧侧模计算图图示（单位位：m）1.桥面板和护栏底底座侧模计计算由于桥面板和护护栏底座模模板高0..15m,,长1.5mm,支撑钢管管间距0..75m,,则：故侧模面板为单单向板。钢管支撑简化为为支撑模板板传来的均均布荷载的的梁：计算跨径：l11=l2=0.155m=15cmm;作用于侧模板上上的均布荷荷载:q=550.9225×0..75=338.122KN/mm;考虑振动产生的的荷载4.0KKN/㎡,则q=388.12++4.0××0.755=41..12KNN/m;侧模强度和刚度度计算（考考虑到模板板的连续性性，按下式式计算）模板较薄但考虑虑到利用工工地实有钢钢材，仍采采用5mmm厚钢材做做侧模板。支撑钢管强度和和刚度计算算(计算图示示如下)：图2.133支撑钢管管计算图示示作用于支撑钢管管上的均布布荷载：考虑4KPa的振动动荷载：钢管截面惯矩IIx=10..78×1104，截面最最小抵抗矩矩：Wx=4.449×1003mm3故最大应力：刚度验算：2.枕梁与桥头搭板板模板侧模模计算枕梁与桥头搭板板模板高00.5m,,长1.5mm,支撑钢管管选用钢管管，间距取取0.755m,由于枕梁梁浇筑厚550cm,,桥头搭板板厚35ccm,比模板高高度低155cm,为方便计计算将侧模模及支撑钢钢管看做承承受均布荷荷载的梁体体，计算图图示同图2.122：L1=0.755m,l2=0.500m,由于故侧模板为双向向模板，计计算跨径：：l=l2=0.5mm=50cmm;作用于侧模板上上的均布荷荷载:q=550.9225×0..75=338.122KN/mm;考虑振动产生的的荷载4.0KKN/㎡,则q=388.12++4.0××0.755=41..12KNN/m;侧模强度和刚度度计算（考考虑到模板板的连续性性，按下式式计算）故采取在板中间间加肋的方方法则（计计算简图如如下）：图2.144枕梁侧模模计算图示示（单位：：m）计算跨径：,故故侧模板变变为单向模模板。故以上支撑钢管管安排合理理。支撑钢管刚度和和强度计算算(计算简图图如下):图2.15支支撑钢管计计算图示作用于支撑钢管管上的均布布荷载：考虑4.0KPa振振动荷载后后：故：以上支撑撑钢管布置置合理。四.墩台身滑动模板板计算墩台身滑动模板板属于大块块钢模板，为为保证施工工的准确性性与安全性性选用标准准化组合钢钢模板，采采用液压千千斤顶做提提升的动力力。（一）滑动模板板的选择根据墩墩台身形状状和安装能能力，选择择模板高度度100～120ccm，宽度15～16cmm，将固定定模板和活活动模板做做成圆弧形形，并做成成0.5%～1.0%%H的锥度（下下小上大）。板板厚2.55cm，选用角钢，模板板图如下：：滑动模板围圈选选择钢围圈圈角钢，千千斤顶布置置间距小于于3m，支撑撑杆作为千千斤顶的受受力杆件承承受施工过过程的全部部荷载，采采用直径225mm的的A3圆钢制成成，每节长长度4m左右，千千斤顶选用用HQ-330型液压千千斤顶，吊吊架供调整整和拆除模模板，检查查混凝土质质量和修饰饰混凝土表表面等操作作使用,选用直径16～20mmm钢吊杆及40～50mmm厚脚手板板组成。（二）滑动模板板的组装顺顺序千斤顶→围圈→→绑扎结构构钢筋→桁架、木木檩→内模板→外挑三脚脚架→外模板→平台铺板板及栏杆→千斤顶→支撑杆→标尺或水水位计→液压操作作台→液压管路→内外吊架架。（三）滑模施工工工艺流程程图（四）滑模提升时的的施工要点点滑模提升时应做做到垂直、均均衡一致，顶顶架间高差差不大于220mm,,顶架横梁梁水平高差差不大于55mm,滑模提升升高度等于于混凝土浇浇筑厚度。在滑模正常施工工中，各主主要工序（如如钢筋绑扎扎、浇筑混混凝土、提提升模板）要要紧密配合合，并同时时穿插进行行下列工作作：及时检检查中线水水平、调整整千斤顶升升差、支撑撑杆接长、预预埋铁件、预预留孔洞、支支撑杆加固固、特殊部部位处理和和混凝土表表面修饰等等。滑升中如发现偏偏扭时，应应查明原因因，逐渐纠纠正，每次次纠正量不不宜过大。在在滑升中要要及时清理理粘在模板板内侧的混混凝土，以以免结硬影影响滑升。（五）滑模停工及初初升时的施施工要点滑模混凝土初次次浇筑厚度度，要使混混凝土自重重力能克服服模板与混混凝土的摩摩阻力和使使下端的混混凝土达到到出模强度度。其混凝凝土初浇厚厚度应不小小于50ccm，可分2～3层浇筑，再再浇筑一层层混凝土后后，提升10～15cm。模板初初升时要求求缓慢均衡衡，并在此此过程中对对所有设备备及模板进进行全面检检查，若发发现问题及及时处理，待待一切正常常后方可进进行正常提提升。滑模施工中要求求三班连续续作业，一一般情况下下不得随意意停工。如如遇设备故故障或其他他原因需要要暂停施工工时，应每每间隔适当当时间（1h左右）将将模板略微微提升，以以免混凝土土与模板粘粘结，对浇浇筑停歇造造成的接缝缝应严格处处理，其方方法是：在在继续浇筑筑混凝土前前将表面边边角随模板板带起的已已凝固的混混凝土块清清除干净，然然后凿毛，并并用水冲走走残渣，润润湿混凝土土表面，再再浇筑一层层坍落度较较大、含水水量较多的的混凝土或或2～3cm厚的1：1水泥砂浆浆，然后再再浇筑原配配合比的混混凝土。（六）滑模施工中的的安全措施施及质量检检查滑模施工是高空空作业，要要对施工人人员进行经经常的安全全教育，严严格执行高高空作业安安全制度和和规定，要要经常检查查并保障支支撑工作台台及上、下下吊架铁木木结构的可可靠性和周周围栏杆的的牢固性。模板提升过程中中，容易产产生偏移和和扭转，为为了保证质质量，在正正常施工中中，每天要要用仪器测测量墩中线线1～2次。每次次提升后要要用水平尺尺检查各个个顶架本身身的水平度度和顶架横横梁的水平平度等，如如发现偏移移和扭转应应及时就纠纠正。对已经脱模的混混凝土如发发现有坍塌塌、缺楞掉掉角、蜂窝窝麻面等现现象，要及及时进行修修补抹平，严严重者需要要将混凝土土清除，重重新浇筑。（七）滑模施工主要要机具设备备及劳动力力组织五.模板的安装、使使用、拆卸卸及保养等等有关技术术措施1.模板的使使用浇筑混凝土之前前，模板应应涂刷脱模模剂，外露露面混凝土土模板的脱脱模剂应采采用同一品品种，不得得使用废机机油的油料料，且不得得污染钢筋筋及混凝土土的施工缝缝处，重复复使用的模模板应经常常检查维修修。2.模板的安安装组合钢模板的拼拼装严格按按照《组合合钢模板技技术规范》（GB214），各种螺栓连接符合国家现行有关标准。模板安装严格按照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。3.模板的卸落（1）拆除时间：待待结构物达达到模板所所在部位设设计规定的的强度后可可进行模板板拆除，具具体要求严严格按照《公公路桥涵施施工技术规规范》（JTJ0041-22000）（2）技术要求模板拆除的顺序序严格按设设计拟定卸卸落程序进进行a)遵循“先支后拆，后支支先拆”的原则，在在卸落前由由现场技术术员监督指指导，在卸卸架设备上上画好每次次卸落量的的标记。b)T梁模板从从跨中向支支座方向依依次循环卸卸落。c)墩台模板在上部部结构施工工前拆除，拆拆除模板，卸卸落支架时时不允许用用猛烈的敲敲打和强扭扭的方法进进行。4.模板的保管模板应在拆除后后维修整理理，分类妥妥善存放。第三节钢筋工程程一.普通钢筋设计计计算（一）普通钢筋的弯配配加工与下下料长度计计算1.下料长度计算（1）直钢筋下料长长度=构件长度-保护层厚厚度+弯钩增加加长度以T梁端隔板钢筋构构造中4号直径255mm钢筋筋计算为例例图2.166直钢筋下下料长度计计算（单位位m）T梁端隔板长度为为151ccm，保护护层厚度55mm,则：弯钩钩增加长度度：则T梁端隔板钢筋44号直径255mm下料料长度为：：（2）弯起钢筋下料料长度=直段长度+斜段长度+弯钩增加加长度-弯钩调整整值以1号梁7号直径10mmm钢筋计算算为例图2.177弯起钢筋筋下料长度度计算（单单位：m）1号梁7号钢筋直段长度度为20..8m,斜段长度度为13..452mm,弯折增加加长度0..11m，弯折135℃时的弯曲曲调整值：：则1号号梁7号钢筋下下料长度：：（3）箍筋下料长度==箍筋周长+弯钩增加加长度+弯曲调整整值以2号梁12号直径12mmm钢筋计算算为例图2.188箍筋下料料长度计算算（单位：：m）2号梁12号钢筋长度6116.6ccm,弯钩增加加长度：弯曲调整值：则钢筋下料长度度：（4）变截面构件箍箍筋下料长长度计算变截面构件的箍箍筋下料长长度，可用用数学法根根据比例计计算，每根根钢筋的长长短差计算算如下：（以以马蹄处在在变截面段段箍筋长度度变化计算算为例）图2.19变变截面处箍箍筋下料长长度计算图图（单位：：cm）其中：：每根钢钢筋长度差差；：箍筋的的最大高度度，73..2cm;hc:箍筋的最最小高度，16.3cm;h:箍筋个数数，n=255;则：（5）螺旋箍筋下料料长度计算算图2.200螺旋箍筋筋下料长度度计算其中：l:每1m钢筋骨骨架长的螺螺旋箍筋长长度；P::螺距；P=10ccm;D::螺旋线的的缠绕直径径；（以4号桥墩左左柱3号钢筋为为例D=2044.2cmm）d::螺旋箍筋筋的直径，d=0.88cm;2.钢筋接头本工程所有普通通钢筋接头头的连接均均符合施工工技术规范范的规定。钢筋接头采用焊焊接接头，螺螺纹钢筋采采用挤压套套管接头，对对直径等于于或小于225mm的的钢筋，在在无焊接条条件时采用用绑扎接头头，但对轴轴心受拉和和小偏心受受压构件中中的主钢筋筋均应焊接接，不得绑绑扎。钢筋的纵向焊接接均采用电电弧焊，钢钢筋的交叉叉连接，无无电阻点焊焊接条时，可可采用手工工电弧焊。3.T梁钢筋吊吊环的选用用计算（1）吊环的设计计计算应满足足以下要求求a)吊环采用Ⅰ级钢钢制作，严严禁使用冷冷加工钢筋筋b)在构件自重标准准值作用下下，吊环的的拉应力不不大于50MPPac)每个吊环按两个个截面计算算d)构件上设有4个个吊环时，仅仅考虑3个吊环同同时发挥作作用（2）吊环应力计算算式中：：：吊环的拉拉应力，MPa;;:吊环的允允许拉应力力，一般取取不大于50MPPa(已考虑超超载系数、吸吸附系数、动动力系数、钢钢筋弯折引引起的应力力集中系数数及钢筋角角度影响系系数等)；n：吊环截截面个数，本本工程为4个吊环，每每个吊环两两根钢筋，故n=12;G:构件重量，t;;A:一个吊环环的钢筋面面积，mm2;98000:t((吨)换算成N(牛顿)；由于梁体安装重重量较大，故故每个吊环环选用两根根钢筋，以以T梁最大安安装重量（5号梁）G=844.84tt为例进行行设计，其其余梁体参参照5号梁进行行设计。则则：取两根直径222mm钢筋Ag=760mmm2>693..105mmm2故满足条件件。二.预应力钢筋计算算本工程T梁采用用预应力钢钢绞线，选选用后张法法施工作业业。1.预应力钢绞线下下料长度计计算式中：LL:下料长度度；L0：梁的管管道加梁端端锚具长度度，锚具长长度2×6..0=122cm;N:张拉端数数目，n=1;;L1:千斤顶支支撑端到夹夹具外缘距距离（包括括锚垫圈厚厚0.0335m）,L1=6800+35==715mmm=71.55cm;预应力钢绞线下下料长度计计算序号L0nL1L14104.4171.541.90924095.3171.541.81834113.4171.541.99944104.3171.541.90854097171.541.8352.张拉程序：00→初应力→1.033（锚固）3.两次张拉工艺预应力梁在混凝凝土强度达达到设计强强度等级值值之前，如如达到60%以上，先先张拉一部部分力筋，对对梁体施加加较低的预预应力使梁梁体能承受受自重荷载载，提前将将梁体移出出生产梁位位。因为混混凝土强度度早期发展展快，后期期增长慢，所所以采取早早期部分施施加应力，可可大大缩短短生产台座座周期，加加快施工进进度。预制制梁移出生生产台座后后，继续进进行养护，待待达到混凝凝土设计强强度后，进进行其它力力筋的张拉拉工作。预预应力梁进进行早期张张拉力筋的的根数、位位置和锚头头局部承压压力均需通通过验算后后确定。4.张拉要点应尽量减少力筋筋与孔道摩摩擦，以免免造成过大大的应力损损失，或使使构件出现现裂缝、翘翘曲变形。力力筋的张拉拉顺序应按按设计规定定进行。若若无规定时时，应综合合以下两方方面因素核核算确定：：其一，避避免张拉时时构件截面面呈过大的的偏心受力力状态，应应使已经张张拉的合力力线处在受受压区内，边边缘不产生生拉应力；；其二，应应计算分批批张拉的预预应力损失失值，分别别加到先张张拉的力筋筋控制应力力值内，但但控制应力力值不能超超过有关规规定，否则则应在全部部张拉后进进行第二次次张拉，不不足预应力力损失。5.预应力钢绞线伸伸长量的计计算预应力筋理论伸伸长值及预预应力筋平平均张拉力力的计算式中：：预应力力筋理论伸伸长值（mm）;PP:预应力筋筋的平均张张拉力（N）；L:从张拉端端至计算截截面孔道长长度（cm）；AS：钢绞线线截面面积积（mm2）；ES:预应力钢钢绞线弹性性模量（N/mmm2）;EP=1.99×1055MPa;;P:预应力筋筋张拉端的的张拉力（N）；：从张张拉端至计计算截面曲曲线孔道部部分切线的的夹角之和和（rad）;k:孔道每延延米局部偏偏差对摩擦擦的影响系系数；：预预应力筋与与孔道壁摩摩擦系数。预应力钢绞线张张拉应力式中：：：预应力力筋的张拉拉控制应力力（N/mmm2）;As:每束预应应力钢绞线线的截面面面积（mm2）;n:同时张拉拉预应力筋筋根数；b:超张拉系系数，不超超张拉时b=1..0;本桥梁取b=1..0,无需超张张拉查《公路桥涵钢钢筋混凝土土及预应力力混凝土桥桥涵设计规规范》规定定：对于钢钢丝、钢绞绞线：n=7;bb=1.22;k=00.00115;μ=0.225；则：P=1125××38488.4511×7×11.2/11000==36.3367922×1033KN序号(度)kl(cm)(rad)Kl+PPAs×Es(m)170.150.0305440.1805440.16518833.273887.3121××1080.6826××10-110270.150.0305440.1805440.16518833.273887.3121××1080.6826××10-110390.150.0392770.1892770.17244433.134117.3121××1080.6797××10-110490.150.0392770.1892770.17244433.134117.3121××1080.6797××10-110590.150.0392770.1892770.17244433.134117.3121××1080.6797××10-1106.施工中对各项应应力损失的的控制（1）对于张拉端锚锚具变形和和钢筋内缩缩引起的应应力损失，一一般可用如如下的方法法进行：a)可采用超张张拉的方法法b)注意选用值小的的锚具（2）对于预应力钢钢绞线的摩摩擦引起的的应力损失失，在施工工中为了减减少摩擦损损失，一般般可采用如如下措施：：a)采用两端张拉，以以减少值及及管道长度度x值b)采用超张拉，其其张拉工艺艺一般可用用如下程序序进行0→初应应力（0.1左右右）→（1.05～1.10）→0.855（持荷2min）→由于超张拉5%%～10%，使构件件其它截面面应力也相相应得到提提高，当张张拉力回降降至时，钢钢筋因要回回缩而受到到反向摩擦擦力，对简简支梁来说说，这个回回松影响一一般不能传传递到受力力最大的跨跨中截面（或或者影响很很小），这这样跨中截截面的预加加应力也就就因超张拉拉而获得了了稳定的提提高。（3）对于混凝土加加热养护时时，受张拉拉的钢筋与与承受拉力力的设备之之间的温差差引起的预预应力损失失（）一般可采用二次次升温的养养护方法，即即第一次由由常温t1升至t2进行养护护，初次升升温的温度度一般控制制在20℃以内，待待混凝土达达到一定温温度（例如如：7.5～10N//mm2）能够阻止止钢筋在混混凝土中自自由滑移后后，再将温温度升至t2进行养护护，此时，钢钢筋将和混混凝土一起起变形，不不会因第二二次升温而而引起预应应力损失。第第四节混凝土工工程一.C50混凝土配配合比设计计（一）原材料的选择择T梁预制安排在四四五月份施施工，选用用C42..5普通硅酸酸盐水泥，密密度3.11kg/mm3细集料：中砂，密密度2.566×103kg/m3;粗集料：碎石，最最大粒径220mm,,密度2.655×103kg/m3;外加剂：复合早早强减水剂剂MS-FF,5%,,密度2.2××103kg/m3;水：可食用的自自来水即可可；属于一一般干硬性性混凝土工工艺，经普普通蒸汽养养护，坍落落度50～70mm..（二）混凝土配合比比设计1．确定试配强度：混混凝土配置置强度，MPa;;:混凝土设设计强度等等级，50MPPa;：混混凝土强度度标准差，查查表可知，混混凝土强度度等级大于于35时，=6..0则=60MPa2.计算水灰灰比式中：：混凝土土配置强度度，MPa，=60MMPa;:水泥28天抗压强度实测测值，=442.5××1.133=48..025MMPa;:回归系数，根据据所用水泥泥、集料通通过试验确确定，代入上式中，则则：计算所得水灰比比大小小于于规定的最最大水灰比比，故为适适用。3.用水量计计算水灰比小小于0.4，故用水水量通过试试验确定，取W0=193kg;4.水泥用量量计算由于掺入MS--F（密度2.2××103kg/m3）后，在在保持混凝凝土中强度度和坍落度度不变的情情况下可节节约水泥10%，取，则：5.砂率的确确定取，因加入5%MMS-F后，含气气量为4%，故6.砂石用量量确定用水量体积：水泥用量体积：：减水剂用量体积积：空气含量体积：：解下列联立方程程：7.确定初步步配合比(三)根据工作性调整整配合比1.计算试拌拌材料用量量按计算初步配合合比试拌115L混凝凝土拌和物物，各种材材料用量：：水泥：537××0.0115=8..055kkg;水：193×00.0155=2.8895kgg;砂：427×00.0155=6.4405kgg;碎石:1099××0.0115=166.4855kg;减水剂：26..85×00.0155=0.4402755kg;2.根据工作作性进行调调整按计算材材料用量拌拌制混凝土土拌和物，测测定其坍落落度为：330mm，未满满足设计要要求，为此此，保持水水灰比不变变，增加5%水泥浆，再再经拌和坍坍落度为550mm，粘粘聚性和保保水性亦良良好，满足足施工和易易性要求，此此时，混凝凝土拌和物物各组成材材料实际用用量为：水泥：8.0555×（1+5%）=8.455775kkg;水：2.8955×（1+5%）=3.033975kkg;砂：427×00.0155=6.4405kgg;碎石:1099××0.0115=166.4855kg;减水剂：26..85×00.0155=0.4402755kg;3.调整最后后配合比根据工作性调整整后，混凝凝土拌和物物的配合比比为：4.检验强度度确定最终终配合比采用水灰比分别别为（W/C）A=0.3、（W/C）B=0.3359、（W/C）C=0.4拌制三组组混凝土拌拌和物，砂砂和碎石用用量不变，用用水量亦保保持不变，则则三组水泥泥分别为A组10.11325kkg;B组8.455775kkg;C组7.59994kgg;除基准的的配合比外外其它两组组亦经测定定坍落度并并观察其粘粘聚性和保保水性均属属合格。三组配合比经拌拌制成型，在在标准下养养护28天后按规规定方法测测定其立方方体抗压强强度值分别别为：633；60；58.根据试验结果，绘绘制混凝土土28天立方体体强度（）与灰水水比（C/W）关系。再由图查得相应应混凝土配配置强度fp=60MMPa;的灰水比C/W==2.7886，即水灰灰比：W/C==0.3559.确定最终配合比比按强度试验结果果修正配合合比，各材材料用量为为：用水量：W0==193××(1+00.05))=2022.65kkg;水泥用量量：C0=2022.65÷÷0.3559=5664.4884kg;砂石用量按体积积法计算：：修正后配合比：：水灰比：W/CC=0.3359计算湿表观密度度：实测湿表观密度度：修正系数：按实测表观密度度修正后各各种材料用用量：水泥：564..484××1.01127=5571.6653kgg;水：202.665×1..01277=2055.2244kg;砂：413.3393×11.01227=4118.6443kg;;碎石:1062..419××1.01127=11075..911kkg;减水剂：28..22422×1.00127==28.5583kgg;因此，最终配合合比为：W/C==0.3559;5.换算施工工现场每盘盘混合料用用量根据工地实测，砂砂的含水率率；碎石含含水率：,,各种材料料用量为：：水泥：mc=5571.6653kgg/m3;水：mW=2005.2224-(4439.5575×55%+10086.667×1%%)=1772.3779kg/m3;砂：mS=4118.6443×(11+5%))=4399.5755kg/m3;碎石:mG=10075.9911×((1+1%%)=10086.667kg/m3;减水剂：mJ==28.5583kgg/m3;现场如果按每盘盘100kkg水泥来来搅拌混凝凝土，这时时每盘用量量为：水泥：100kkg;砂：439..575××0.1775=766.9266kg;碎石：10866.67××0.1775=1990.1667kg;;减水剂：28..583××0.1775=5..002kkg;水：172..379××0.1775=300.1666kg;在工地实际施工工时，根据据拌和设备备的拌和能能力，计算算每次拌和和时所用各各种原材料料重量。二．C40整体化防防水混凝土土配合比设设计（一）原材料的的选择配置C40整体化防防水混凝土土，抗渗标标号P8,采用振捣捣器振捣，初初步选定坍坍落度30～50mmm，选用C42..5普通硅酸酸盐水泥，密密度3.11kg/mm3细集料：中砂，密密度2.566×103kg/m3;粗集料：碎石，最最大粒径440mm,,密度2.755×103kg/m3;水：可食用的自自来水即可可；属于一一般干硬性性混凝土工工艺，经普普通蒸汽养养护，砂率：38%；（二）混凝土配配合比设计计1.确定适配配强度：混混凝土配置置强度，MPa;;:混凝土设设计强度等等级，40MPaa;：混混凝土强度度标准差，查查表可知，混混凝土强度度等级大于于35时，=6..0则：=49.887MPaa2.计算水灰灰比式中：：混凝土土配置强度度，MPa，=60MMPa;:水泥28天抗压强度实测测值，=442.5××1.133=48..025MMPa;:回归系数，根据据所用水泥泥、集料通通过试验确确定，代入上式中，则则：计算所得水灰比比大小小于于规定的最最大水灰比比，故为适适用。3.用水量计计算根据已知知条件坍落落度为30～50mmm，砂率38%，查表取W0=190kkg/m34.水泥用量量计算根据W0=190kkg;W//C=0..43,水泥用量量计算：5.砂石用量量确定根据已知设计条条件和计算算所得：SP=38%%;W0=190kkg;C0=442kkg;=3.11×103kg/m3;；则：砂用量：碎石用量：6.确定初步步配合比（三）根据工作作性调整配配合比1.计算试拌拌材料用量量按计算初步配合合比试拌115L混凝凝土拌和物物，各种材材料用量：：水泥：442××0.0115=6..63kgg;水：1900×0.0115=2..85kgg;砂：679×00.0155=10..185kkg;碎石:1108××0.0115=166.62kkg;2.根据工作作性进行调调整按计算材材料用量拌拌制混凝土土拌和物，测测定其坍落落度为：225mm，未未满足设计计要求，为为此，保持持水灰比不不变，增加加5%水泥浆，再再经拌和坍坍落度为440mm，粘粘聚性和保保水性亦良良好，满足足施工和易易性要求，此此时，混凝凝土拌和物物各组成材材料实际用用量为：水泥：6.633×（1+5%）=6.966kg;水：2.85××（1+5%）=2.999kg;砂：10..185kkg;碎石:16.622kg;3.调整最后后配合比根据工作性调整整后，混凝凝土拌和物物的配合比比为：（四）检验强强度确定最最终配合比比采用水灰比分别别为（W/C）A=0.4、（W/C）B=0.43、（W/C）C=0.448拌制三组组混凝土拌拌和物，砂砂和碎石用用量不变，用用水量亦保保持不变，则则三组水泥泥分别为A组7.4775kg;B组6.966kg;C组6.2229kg;除基准的的配合比外外其它两组组亦经测定定坍落度并并观察其粘粘聚性和保保水性均属属合格。三组配合比经拌拌制成型，在在标准下养养护28天后按规规定方法测测定其立方方体抗压强强度值分别别为：555；49；45.根据试验结果，绘绘制混凝土土28天立方体体强度（）与与灰水比（C/W）关系。再由图查得相应应混凝土配配置强度fp=49..87MPPa;的灰水比C/W==2.3226，即水水灰比：W/C==0.433.确定最终配合比比按强度试验结果果修正配合合比，各材材料用量为为：用水量：W0==190×(1+0..05)==199..5kg;水泥用量量：C0=199..5÷0..43=4663.955kg;砂石用量按体积积法计算：：修正后配合比：：水灰比：W/CC=0.443计算湿表观密度度：实测湿表观密度度：修正系数：按实测表观密度度修正后各各种材料用用量：水泥：463..95×1.02218=474kgg;水：199.55×1.00218==204kgg;砂：678×11.02118=6992.8kkg;碎石:1105..14×11.02118=11129.22kg;因此，最终配合合比为：W/C==0.433;（五）换算施工工现场每盘盘混合料用用量根据工地实测，砂砂的含水率率；碎石含含水率：,,各种材料料用量为：：水泥：mc=4474kgg/m3;水：mW=2004-(7277.44××5%+11140..492××1%)==156..22g/m3;砂：mS=6992.8××(1+55%)=7727.444kg/m3;碎石:mG=11129.22×(1++1%)==1140..492kkg/m3;现场如果按每盘盘100kkg水泥来来搅拌混凝凝土，这时时每盘用量量为：水泥：100kkg;砂：7277.44××0.2111=153..49kgg;碎石：11104.4492×00.2111=233..05kgg;水：156.222×0..211=32.996kg;在工地实际施工工时，根据据拌和设备备的拌和能能力，计算算每次拌和和时所用各各种原材料料重量。三．C50钢纤维混混凝土配合合比设计（一）材料的选选用配置C50钢纤维混混凝土，选选用C42..5普通硅酸酸盐水泥，密密度3.11kg/mm3细集料：中砂，密密度2.566×103kg/m3;粗集料：碎石，最最大粒径220mm,密度2.655×103kg/m3;水：可食用的自自来水即可可；砂的细细度模数：：3.2；钢纤维维长径比：：lf/ld=50;;高效减水水剂UFN55%；有关设计计参数的取取值：本工工程位于吉吉林省有抗抗冻性要求求，按要求求混凝土设设计弯拉强强度标准值值fcm=6..0MPaa;施工单单位混凝土土弯拉强度度样本的标标准差s=0..4MPaa,(n==9),混凝土由由机械搅拌拌并振捣，设设计坍落度度为30～50mm。（二）C50钢钢纤维混凝凝土配合比比设计1.计算钢纤纤维混凝土土的配置弯弯拉强度均均值式中：fcf::钢纤维混混凝土的设设计弯拉强强度标准值值，MPa;;ss:混凝土弯弯拉强度试试验样本的的标准差，根根据试验确确定s=0..4MPaatt:保证率系系数，查表表可知t=0..61;CCv:混凝土弯弯拉强度变变异系数，取Cv=0.07；则：2.水灰比WW/C的计算故水灰比比设计值满满足要求。3.钢纤维掺掺量体积率率Pf:取Pf=0.88%；4.单位用水水量Wof:取单位用用水量Wof=205kkg（试验验测定）；；5.单位水泥泥用量Cof:单位用水水量：Wof=205kkg;水灰比W/C==0.2991,则6.确定钢纤纤维混凝土土砂率:查表取7.钢纤维混混凝土砂石石材料用量量计算式中：Cof，Fof,Wof,Sof,Gof:钢纤维混混凝土中水水泥、钢纤纤维、水、砂砂、石子单单位用量，;a::钢纤维混混凝土中的的含气量百百分数，掺掺入高效减减水剂，a取4.0%；：钢纤维混凝土土中水泥、钢钢纤维、水水、砂、石石子密度，kg/mm3；：钢纤维混凝土土中砂率，39%；：钢纤维混凝土土中假定单单位质量，取取25000kg//m3；将以上各值代入入，则：解得：Sof==530kkg;Gof=828kkg;钢纤维混凝土配配合比为：：Cof:Wof::Sof:Gof=7004.5::5.6336:2005:5330:8228=1::0.0008:0..29:00.76::1.766第五节施工工测量放样样部分一.桥梁墩台施工测测量放样（一）桥梁墩台台定位在桥梁施工测量量中，测设设墩台中心心位置的工工作成为桥桥梁墩台定定位。本桥长共3600米，共9孔，左侧侧枕梁，右右侧设桥台台，0号枕梁与1号桥墩中中心间距339.377m，8号桥墩中中心距9号桥台399.37mm,各桥墩中中心间距440m,起点桩号K12++455..67，终点桩桩号K12++819..75，沿桥轴轴线视野开开阔无障碍碍，为保证证测设各墩墩台位置精精度，节约约时间，采采用光电测测距法进行行墩台中心心点位测设设。其具体体步骤如下下：1.确定定桥轴线方方向在沿路线行进方方向，距桥桥梁起点位位置8米即K12++447..67处选选取控制点A，将桥梁梁终点K12++819..75桩定位另另一控制点点B，将全站站仪安置在在A点，后视B点，确定定桥轴线方方向。2.定墩墩台中心位位置在沿路线行进方方向与本桥桥平行的便便桥上移动动、安置全全站仪，在在桥轴线上上移动棱镜镜，测出各各墩台的中中心位置，用用十字标记记，固定控控制点位。3.复测点位为提高测设精度度，在B点安置全全站仪，重重复以上步步骤，重新新确定各墩墩台中心位位置，有偏偏差时取两两点连线中中心位置为为控制点位位。（二）纵横轴线线的测设在测定出墩台中中心位置后后，尚需测测设墩台的的纵横轴线线，作为以以后放样墩墩台细部的的依据。在在直线桥上上，墩台的的横轴线与与桥轴线相相重合，且且各墩台一一致，因此此就利用桥桥轴线两端端的控制桩桩来标志横横轴线的方方向，一般般不再另行行测设。墩台的纵轴线与与横轴线垂垂直，在测测设纵轴线线时，在墩墩台中心点点上安置经经纬仪，以以轴线方向向为准测设设90°角，即为为墩台纵轴轴线方向，由由于在施工工过程中经经常需要恢恢复墩台的的纵横轴线线位置，因因此需要用用桩志将其其准确标定定在地面上上，叫做护护桩。为了消除仪器轴轴系误差的的影响，应应该用盘左左、盘右测测设两次，而而取其平均均位置。在在设出的轴轴线方向上上，应于桥桥轴线两侧侧各设置2～3个护桩，以以便在个别别护桩丢失失或损坏后后也能及时时恢复，并并在墩台施施工到一定定高度影响响到两侧护护桩的通视视时也能利利用同一侧侧的护桩恢恢复轴线。位于水中的1～～4号墩，在在初步定出出的墩位处处筑岛或建建围堰，用用交会法精精确测设墩墩位并设置置轴线。（三）墩台高程程测量1.用经纬仪进行三三角高程测测量用直径10mmm的钢条焊焊成“丰”字行标志志，三根横横条间距220cm,,再把该标标志焊在事事先选定的的墩身钢筋筋上，作为为观测竖直直角的观测测点，标志志间用钢尺尺丈量精确确至mm,用竖直角角最小读数数为2″以下的经经纬仪观测测竖直角。至至少观测6个测回，测测站仪器高高另用水准准仪测量，高高差用下式式计算：式中：α：观测测的竖直角角；h：标志高高；h1:仪器高；s:两测点之之间的水平平距离；R：地球半半径；K：折光系系数，采用用0.2；（四）墩台垂直直度测量采用传统的方法法：采用悬悬挂垂球或或用经纬仪仪垂直投影影来传递坐坐标。当自自然条件较较差，视线线受阻时用用“天顶法”或“天底法”进行垂直直度测量，仪仪器除普通通经纬仪外外还要有垂垂经纬仪，如如：上海第第三光学仪仪器厂生产产的DJ6-C6垂经纬仪仪。（五）墩台变形形测量1.施工中墩台的沉沉降观测，应应采用三等等水准测量量，建成后后的观测应应采用二等等水准测量量，施工中中也可采用用“三角高程”测量，但但也要达到到三等水准准测量的精精度。2.用水准仪观测时时，应采用用具有光学学测微仪器器的精密水水准仪，并并配合铟合合金钢水准准尺进行观观测。每次次观测都应应使用相同同的仪器和和水准尺。3.观测要点：前后后视距差不不大于2mm,视距累计计差不大于于3m，视距距最长不超超过40mm,墩身根部部组成独立立的环形路路闭合圈。4.沉降水准观测控控制点围绕绕桥墩组成成闭合圈，则则环形闭合合差不大于于0.8mmm,式中n为环形圈圈上的控制制点数。5.测站中误差不大大于±0.4mmm。二.桥梁墩台帽中心心定位测量量（一）桥梁墩台台帽中心定定位方法与与上述方法法相同（二）施工测量量墩台砌筑至一定定高度时，应应根据水准准点在墩台台身、每侧侧测设一条条距顶部为为一定高差差的水平线线，以控制制砌筑高度度，其步骤骤如下：1.根据据水准点用用水准仪控控制高程（误误差<10mmm）。2.测出出墩台中心心及纵横轴轴线、墩台台间距，要要检查丈量量精度（高高于1/50000）。3.根据据墩台纵横横轴线在墩墩台上定出出梁支座各各钢垫板的的位置。4.用钢钢尺校对钢钢垫板间距距，精度高高于1/50000，用水准准仪校对钢钢垫板高程程误差不大大于-5mmm（钢垫垫板可略低低于设计高高程，安装装梁时可以以垫加薄钢钢板找平）。5.钢垫垫板位置和和高程经校校对合格后后，即可根根据模板浇浇筑墩台顶顶面混凝土土。三．基础施工测测量基础中心心点位测量量放样确定定精确位置置后，以中中心点位为为基准按设设计基坑尺尺寸进行基基坑放样，为为下一步挖挖基坑做好好准备。基基坑放样完完成后检查查放样尺寸寸是否符合合设计要求求，合格后后即可进行行基坑开挖挖工作。四．墩台身施工工测量由于墩台台身高度较较大，随高高度的增高高中心点位位不易控制制，在施工工过程中每每提升一次次滑动模板板都要进行行中心点位位的测量，并并有专人监监督，对模模板出现偏偏移时要及及时纠正偏偏差。五．T梁吊装测量支座安装装完成后标标定支座中中心精确位位置，做好好标记，在在吊装过程程中进行精精确定位测测量，确保保T梁安装位位置准确。第六节施工工艺艺设计一.桥梁基础施工工工艺（一）工程概述述本桥梁工工程共8个桥墩，1个桥台，基基础位于强强风化岩层层或弱风化化岩层上，均均采用明挖挖刚性扩大大基础，1～4号墩基础础位于水下下，属水下下施工，5～8号墩属陆陆地施工环环境，中间间有铁路穿穿过，施工工时考虑对对铁路的影影响。（二）明挖扩大大基础施工工工艺明挖扩大大基础施工工工艺流程程图（三）基坑开挖挖施工1.1～4号桥桥墩持力层层为弱风化化岩，需穿穿透强风化化岩层，基基坑开挖中中需解决的的问题是止止水问题。根根据本工程程特点，最最低冲刷线线490..5m,采用套箱围堰，无无底套箱用用钢板制成成，内部设设钢木支撑撑，下沉套套箱前先清清除河床表表面障碍物物，整平岩岩面，对1号桥墩处处倾斜岩面面应将套箱箱底部做成成与岩面相相同的倾斜斜角度，以以增加套箱箱稳定度减减少渗漏。2.基坑排水围堰完工后，用用抽水泵将将堰内积水水排除，开开挖过程中中，如有渗渗水情况出出现，必须须随挖随排排，抽水泵泵排水能力力大于渗水水量1.5～2倍。3.基坑挖基强风化灰岩采用用松动爆破破，控制爆爆破深度在在3.1～3.2之间，1～4号墩基坑坑先用挖掘掘机将松动动岩石挖除除，在挖掘掘机挖至22.8m深深时，改用用人工挖除除，避免超超挖，并用用挖掘机及及时将所挖挖碎石清除除。考虑挖挖掘机在场场地移动的的影响，坑坑壁坡度控控制在1：1.0，坑顶与与挖掘机车车道之间留留有3m宽的护护道。基坑挖至设计标标高后，尽尽快进行检检验，符合合标准后即即可进行基基础施工。基基坑开挖期期定位4月份河流流干枯期进进行。5～8号基坑先用人工工将表层亚亚粘土层清清除，待露露出弱风化化灰岩岩层层后，进行行松动爆破破，控制爆爆破深度5号基础1.2～1.3mm，6号基础1..1m,7号、8号基础1.8～1.9mm之间，岩岩层松动后后，用挖掘掘机及时将将所挖碎石石清除并用用载重汽车车运至指定定地点，考考虑挖掘机机在场地移移动的影响响，亚粘土土层坑壁坡坡度1：1，弱风化化灰岩层1：1，并在坑坑顶与挖掘掘机车道之之间留有33m，宽的的护道。为为避免超挖挖，挖掘机机挖至距设设计标高00.2m时时改用人工工挖掘，并并用挖掘机机配合清除除碎石。基坑挖至设计标标高后，尽尽快进行检检验，符合合要求后即即可进行基基础施工。4.基底检验与处理理基坑挖掘完工后后，随即检检查基底是是否仍位于于风化岩层层上，若仍仍位于风化化岩层上按按基础尺寸寸凿除已经经风化的表表面岩层，同同时检查基基底尺寸，基基坑深度是是否符合要要求。待检检验完全符符合要求后后即可进行行基础的施施工。（四）钢筋混凝凝土扩大基基础的施工工1.1～4号基基础在进行行围堰止水水处理后，施施工方法与与5～8号墩一致致2.5～8号墩墩基础施工工方法在对基底及基坑坑验收完成成后尽快绑绑扎，放置置钢筋；在在底部放置置混凝土垫垫块，保证证钢筋的混混凝土净保保护层厚度度，同时安安放墩柱或或台身钢筋筋的预埋部部分，保证证其定位准准确；对全全部钢筋进进行检查验验收，保证证其根数、直直径、间距距、位置满满足设计文文件和技术术规范要求求时，即可可浇筑混凝凝土。混凝土在搅拌站站完成搅拌拌后由混凝凝土输送泵泵直接泵入入基坑内为为防止混凝凝土由高出出向基坑内内倾斜产生生离析现象象，自由倾倾落度不大大于2m,若由于水平平距离所限限倾落度大大于2m时，必必须通过串串筒滑下，在在串筒出料料口下面混混凝土堆积积高度不超超过2m，混凝凝土应分层层浇筑，在在下层混凝凝土初凝或或能重塑前前完成上层层混凝土，基基础分层厚厚度30ccm，基底底倾斜时从从低处向高高处逐层扩扩展，并保保持水平分分层，基础础混凝土振振捣时应保保持插入式式振捣器垂垂直或略有有倾斜插入入混凝土中中，插入时时快提出时时边提边振振，以免在在混凝土中中留有空间间，振动时时移动间距距不应超过过振动器作作用半径的的1.5倍，与基基坑边缘保保持5～10cm，的距离离，以振动动器平板覆覆盖已经振振实部分110cm左左右为宜，扩扩大基础采采用台阶式式，一级台台阶直接灌灌注在基坑坑内，二三三级台阶采采用模板。3.施工中应注意的的问题基础混凝土浇筑筑应连续不不间断，若若因特殊原原因不能保保证时，也也要保证浇浇筑间歇不不超过规定定时间（气气温不高于于25℃时为210mmin,气温高于于25℃时为180mmin）。基础全部浇筑完完凝结后，要要立即覆盖盖草袋、麻麻袋、稻草草或砂子，并并经洒水养养生，本工工程采用普普通硅酸盐盐水泥，养养生时间7昼夜以上上。1～4号墩在混凝土凝凝结后即可可停止排水水，无需在在进行专门门养生工作作。（五）模板与钢钢筋1.模板的选择为保证外观质量量，桥台外外露部分结结构的模板板用防水胶胶合板制作作，桩帽、台台帽及桥台台填土以下下和墩基础础均属隐蔽蔽工程拟采采用钢模板板拼制，要要求尺寸准准确，拼缝缝严密、平平整符合设设计及规范范要求。2.钢筋的加工钢筋在钢筋加工工场地加工工制成半成成品，运到到施工现场场绑扎成型型，较粗的的主筋采用用对焊接头头，保证受受力筋轴线线在同一直直线上，箍箍筋和架立立钢筋可采采用搭接焊焊，严格控控制焊接长长度，双面面焊不小于于5d,单面焊不不小于10d（d为钢筋直直径）。严严格按照钢钢筋焊接及及绑扎规范范规定。图2.211对焊和搭搭接焊形式式（六）基坑开挖尺寸寸的计算桥墩基础基底尺尺寸为12.660×6..6m,基础高3mm,1～4号基础置置于强风化化岩上，5～8号基础置置于弱风化化岩上，基基坑采用机机械开挖，基基坑顶按有有动荷载考考虑，基坑坑顶与动荷荷载之间留留有3m宽的护护道，1～8号墩坑壁壁土类各不不相同，采采用不同的的开挖坡度度。1.1号桥墩坑坑壁土类为为左侧弱风风化岩层，右右侧强风化化岩层，按按《公路桥桥涵施工技技术规范》（041-2000）规定，左侧取坑壁坡度1：0.25，右侧取1：0，坑底比基础平面尺寸增宽0.5～1.0m，取0.7m，则坑底尺寸为13.3×7.3m，坑顶尺寸14.05×8.8m，护道宽度3m，则围堰尺寸17.05×11.1m。1号基坑开挖尺寸寸及围堰尺尺寸示意图图（单位：：cm）2.2、3号桥桥墩坑壁土土类为下部部（距坑底底1m）为弱弱风化岩，上上部为强风风化岩，按按《公路桥桥涵施工技技术规范》（041-2000）规定，取下部坑壁坡度1：0.25，上部1：0，坑底比基础平面宽0.7m，则坑底尺寸13.3×7.3m，坑顶尺寸13.8×7.8m，护道宽度取3m，则围堰尺寸16.8×10.8m。2、3号基坑开挖尺寸寸及围堰尺尺寸示意图图（单位：：cm）3.4号墩坑壁壁土类为下下部（距坑坑底2m）弱风风化岩，上上部强风化化岩，按《公公路桥涵施施工技术规规范》（041--20000）规定，取取下部坑壁壁坡度1：0.25，上部1：0，坑底比比基础平面面宽0.77m，则坑坑底尺寸13.33×7.33m，坑顶顶尺寸14.33×8.33m，护道道宽3m，则4号基坑开开挖尺寸及及围堰尺寸寸示意图（单单位：cm）4.5、6、77、8号桥墩坑坑壁土类为为下部（距距坑底2mm）弱风化岩岩层，上部部亚粘土层层，按《公公路桥涵施施工技术规规范》（041--20000）规定，取取下部坑壁壁坡度1：0.25，上部坑坑壁坡度1：0.75，坑底比比基础平面面宽0.77m，则坑坑底尺寸13.33×7.33m，坑顶顶尺寸15.88×9.88m，护道道取3m，则围围堰尺寸18.88×12..8m。5、6、7、8号基坑开开挖尺寸及及围堰尺寸寸示意图（单单位：cm）5.桥台基础基坑坑坑壁土类为为下部（距距坑底1mm）为弱风风化岩层，上上部左侧为为亚粘土层层，右侧为为弱风化岩岩层，按《公公路桥涵施施工技术规规范》（041--20000）规定，取取下部坑壁壁坡度1：0.25，上部左左侧1：0.75，右侧1：0.25，坑底比比基础平面面宽0.77m，则坑坑底尺寸13.33×7.33m，坑顶顶尺寸14.555×9..3m，护护道宽3mm，则围堰堰尺寸17.555×122.3m。桥台号基坑开挖挖尺寸及围围堰尺寸示示意图（单单位：cm）四.桥梁墩台施工工工艺（一）墩台施工工工艺施工准备→基顶顶放线墩顶顶定位→墩台