南平现浇箱梁模板及钢管贝雷支架设计计算书

南平市XX大桥及接线XX工程XX线桥现浇箱梁模板、支架设计、施工专项施工方案（PK03#墩～PK14#墩20m跨支架）编制：审核：批准：中交XX局南平市XX大桥及接线XX工程项目经理部2012年8月12日-PAGE106-目录TOC\o"1-4"\h\z\u1、编制依据31.1、施工图纸31.2、主要规范、规程31.3、施工组织设计31.4、参考手册42、工程概况42.1、工程简介42.2、承台、桥台、桥墩尺寸变化情况42.3、预应力混凝土箱梁尺寸情况52.4、水文地质情况73、模板、钢管贝雷支架设计要点113.1、模板设计113.2、梁柱式钢管贝雷桁架支架结构设计124、模板、支架施工要点144.1、模板、支架安装施工工艺144.2、模板、贝雷支架拆除施工工艺185、安全防护措施195.1、支架、模板搭设时防护措施195.2、临边防护措施196、支架预压试验方案196.1、支架预压的目的196.2、预压方法196.3、观测点布设206.4、分析预压数据，指导施工206.5、预压施工中的安全注意事项206.6、预拱度设置217、材料贝雷桁架的特性，桥梁规范的荷载取用原则和荷载组合原则217.1、木材容许应力及弹性模量217.2、竹胶板容许应力及弹性模量227.3、钢材容许应力及弹性模量227.4、φ48mm*3.5mm碗扣架钢管杆件性能227.5、贝雷桁架几何特性及桁架容许内力237.6、桥梁规范的荷载取用原则和荷载组合原则248、模板、模架计算268.1、竹胶板受力验算268.2、10×10cm底模、侧模板纵向方木验算288.3、10×10cm横向方木验算308.4、侧模架受力验算328.5、内模验算378.6、[20b槽钢验算429、钢管贝雷支架计算469.1、贝雷桁架整跨验算469.2、最不利荷载单片贝雷计算519.3、3I36b工字钢横梁验算589.4、托架验算629.5、钢管立柱受力验算659.6、支架整体稳定计算659.7、贝雷支架预拱度计算及设置7210、质量保证措施7310.1、质量保证体系7310.2、质量检查要点7411、安全保证措施7411.1、安全保证体系7411.2、安全防护措施及安全技术交底7511.3、安全应急预案7611.4、防台、防汛应急预案79南平市XX大桥及接线工程XX线桥现浇箱梁专项施工方案PK03#墩～PK14#墩20m跨支架（含模板及贝雷支架计算书）1、编制依据1.1、施工图纸1、南平市XX大桥及接线工程施工图设计(含相应变更图)。2、南平市XX大桥及接线工程地质勘察报告。1.2、主要规范、规程1、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011。2、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004。3、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86。4、中华人民共和国标准《钢结构设计规范》GB50017-2003。5、中华人民共和国交通部标准《地基与基础设计规范》JTGD63-2007。6、中华人民共和国交通部标准《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95。7、中华人民共和国行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。8、中华人民共和国行业标准《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008。9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质2009年87号文）10、《建设工程施工重大危险源辨别与监控技术工程》（DBJ13-91-2007）11、中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》。1.3、施工组织设计1、南平市XX大桥及接线XX工程施工组织设计。1.4、参考手册1、周水兴等编著《路桥施工计算手册》人民交通出版社（ISBN7－114－03855－0）。2、黄绍金等编著《装配式公路钢桥多用途使用手册》人民交通出版社。2、工程概况2.1、工程简介XX大桥及接线工程起于南平市XX镇XX村桥头清水坑，与规划XX组团路网中的XX璐衔接，重点到达规划高速铁路南平站房，并于规划站前片区路网中的滨江路想通，大桥中间于河道中央的土目洲落地后分成两部分：起点到土目洲岛部分桥梁（XX桥）及土目洲岛到高铁站部分桥梁（XX桥）。XX线在江边设向主城方向的右转匝道，XX镇方向在XX路江边设右转上桥匝道，其它方向通过主线与XX路平交实现交通转向。北接线主线上跨滨江路，设滨江路的互通立交，到高铁站房设置专用四通道。XX大桥及接线XX工程全长约1.7km，含一座跨江大桥（XX桥、XX桥）及两端接线。本工程道路等级为城市主干路Ⅱ级。主线主桥长839.5m，XX桥513.5m，XX桥326m,双向四车道，标准宽27.5m；XX线长438m；土目洲岛路基段长度99m；北接线长323m。接线为双向四车道，标准宽17.0m；主线设计车速40km/h，接线30km/h。XX线桥梁与XX主桥相接，上跨XX路后在XX村水库处设置一段高架后与施工中的XX桥相接，其桥梁跨径布置为30m预应力混凝土（PK17～PK18）+（37+55+37）m变高度预应力连续箱梁（PK14～PK17）+2×（4×20）m钢筋混凝土箱梁+（3×20）m钢筋混凝土箱梁（PK3～PK14），桥梁标准段宽17m。2.2、承台、桥台、桥墩尺寸变化情况PK17～PK18下部结构采用三个并排桥墩，PK17#墩采用双柱式，单柱截面尺寸为2.0m（顺桥向）×1.7m（横桥向）外，其他墩采用花瓶式桥墩，墩身截面尺寸均为2.0m×2.5m，桥墩在顶部2.85m范围内横桥向加宽到3.5m；PK18#墩承台采用两个分离式矩形承台，中间加系梁，承台尺寸7m×7m×2.5m，系梁尺寸2.0m×2.4m×3.5m，PK17#墩承台尺寸8.5m×5.7m×2.5m；PK18#墩基础采用4根Φ1.8m钻孔灌注桩，PK17#墩基础采用4根Φ1.5m钻孔灌注桩。PK14～PK17下部结构均采用柱式桥墩，单柱截面尺寸为2.2m×2.0m（PK15、PK16），1.7m×2.0m（PK14、PK17），PK14、PK17桥墩在顶部3.0m范围内横桥向加宽到2.2m；PK15、PK16承台尺寸为12.3m×5.7m×2.5m的矩形承台，桥墩基础采用8根Φ1.5m钻孔灌注桩，PK14、PK17承台尺寸为8.5m×5.7m×2.5m的矩形承台，桥墩基础采用4根Φ1.5m钻孔灌注桩。PK3～PK14下部结构均采用柱式桥墩，单柱截面尺寸均为1.7m×1.6m，边墩在顶部2.85m范围内横桥向加宽到2.2m，承台采用两个分离式矩形承台，中间加系梁，单个承台尺寸为2.5m×5.7m×2.2m，系梁尺寸2.0m×2.0m×3.5m，桥墩基础采用4根Φ1.5m钻孔灌注桩。墩柱、桥台和承台类型表：墩号承台(长×宽×高)m墩柱、台类型墩柱（台）高mm备注PK38.5×5.77×2.2边墩3.387PK48.5×5.77×2.2中间墩3.139PK58.5×5.77×2.2中间墩4.132PK68.5×5.77×2.2边墩4.664PK78.5×5.77×2.2中间墩5.116PK88.5×5.77×2.2中间墩5.608PK98.5×5.77×2.2中间墩6.101PK108.5×5.77×2.2边墩6.633PK118.5×5.77×2.2中间墩7.084PK128.5×5.77×2.2中间墩7.576PK138.5×5.77×2.2中间墩8.069PK148.5×5.77×2.5边墩8.602PK1512.3×5..7×2.5中间墩7.573PK1612.3×5..7×2.5中间墩15.877PK178.5×5.77×2.5边墩18．393PK187×7×2.5边墩19.422.3、预应力混凝土箱梁尺寸情况PK17～PK18采用变宽度预应力混凝土箱梁，箱梁横断面采用单箱多室截面，顶宽35.005~40.515m，底宽29.262~34.771m，悬臂长2.4m，斜腹板，梁高2.0m，腹板厚0.4m（跨中）~0.6m（梁端），顶板厚0.25m（跨中）~0.45m（梁端），底板厚0.25m（跨中）~0.45（梁端）；PK14～PK17采用采用变高度预应力混凝土箱梁，箱梁根部高3.5m，跨中及端部高1.8m，顶板宽16.8m，底板跨中宽11.178m，根部宽10.143m，顶板厚0.25m（跨中）~0.55m（梁端），底板厚度从跨中0.25m到根部渐变为0.45m，腹板厚0.4m（跨中）~0.6m（梁端），在PK14#、PK17#墩支点处设置一道1.2m厚的横梁，在PK15#、PK16#墩支点处设置一道2.0m厚的横梁；PK3～PK14采用等截面连续箱梁，箱梁横断面采用单箱三室截面，顶宽16.8m，底宽11.3m，悬臂长2.4m，斜腹板，梁高1.6m，腹板厚0.4m（中）~0.6m（梁端），顶板厚0.22m（跨中）~0.42m（梁端），底板厚0.22m（跨中）~0.42（梁端）；PK0～PK3根据设计变更要求由桥梁变更为路基。XX线桥20m箱梁断面图(单位mm)XX线桥37m+55m+37m箱梁断面图(单位mm)2.4、水文地质情况2.4.1、地形地貌及环境条件XX大桥及接线工程位于福建省南平市规划“江南新区”的XX片区东南部XX镇内，距离南平市区约12公里。工程区位于水口水电站库尾闽江起点的XXXX河段，属华东丘陵地区河谷地貌类型，桥址处河谷呈宽“U”字型，发育有江心洲（土目洲岛），岛两侧河道顺直，左河道较窄约220m，右河道较宽约530m，左、右河床高程约40～58m，水流平稳，水位受下游水口水库影响（水口水库正常蓄水位65m），一般水位高程为60～63m左右。桥位地段两岸山体为丘陵及剥蚀台地，属剥蚀残积地貌类型。左岸山顶最大高程约195m，右岸山顶最大高程约270m，台地高程一般68～90m，两岸山体较陡60～75°，植被发育，左岸修建有铁路，岸坡已进行有效支护，两岸及土目洲岛山体局部见塌岸，未进行支护；土目洲上多见竹林及乔木，左侧边坡较为平缓15～30°，右侧较陡45～60°，工程区有高压电线经过。2.4.2、气候特征闽江流域地处亚热带季风区，气候暖和，雨量充沛，阳光充足。气温西北低、东南高，多年平均气温15—20℃。夏季炎热，最高气温可达40℃以上。流域内多年平均降水量为1500—2300mm，分布趋势为自西北向东南递减，基本上与地形高低相对应，山地、丘陵为高值区，河谷、盆地为中值区。局部年降雨量高达4037mm（建阳坳口站1998年）。降水量年内分配不均匀，4-6月雨量占全年的60%左右，盛夏和秋季雨量偏少，易出现干旱。降水量年际变化大，丰水年降水量是枯水年降水量的3倍左右。以南平十里庵站为例，1937年雨量为2367.8mm，1971年雨量为852.4mm，丰水年是枯水年的2.78倍。2.4.3、地质构造及岩土分布特征据现场地质测绘和钻孔资料，桥址区覆盖层主要有人工填筑（Q4s）、第四纪冲洪积层（Q4apl）及残坡积层（Q4edl），下伏基岩有燕山早期第三次侵入花岗岩（γ52(3)c）、印支期花岗闪长岩（γδ51）及后期侵入的辉绿岩脉（β）；花岗岩与花岗闪长岩脉及辉绿岩脉呈混融接触或紧密裂隙接触。场地覆盖层厚度除河床小于5m外，其余地段介于3～50m，结合场地土的类型，判定场地类别为Ⅰ～Ⅱ类。北岸山坡及土目洲岛两侧山坡受2010年6月18日特大暴雨及洪水冲刷局部出现溜塌等不良地质现象，桥位经过处暂未见塌方，场地浅表层稳定性差～一般，深部稳定性良好。本段河床宽缓，河河床上覆砂砂卵砾石层层，厚度较较薄，受挖挖砂影响，岛岛南侧河床床局部为河河床表面为为圆砾卵石石层，层内内局部含粘粘粒及砂等等充填物较较高；局部部淤积有少少量淤泥及及人工填土土，土目洲洲岛两侧河河床近岸边边局部上覆覆浅层细砂砂，两侧河河床均下伏伏燕山早期期第三次侵侵入花岗（γ52(3)c）、印支期花岗闪长岩脉及后期侵入的辉绿岩脉（β），河床稳定。覆盖处工程地质质成因不同同划分出9大层，再再根据土层层中岩性、物物理力学性性质的差异异，划分出出亚层，共共9大层18亚层。分分别为：（1）①1素填土。（2）①2抛石。（3）②淤泥。（4）③1粉质粘土。（5）③2细砂。（6）③3圆砾卵石。（7）④1粉质粘土。（8）④2含泥碎石。（9）⑤残积砂质粘性土土。（10）⑥1全风化花岗岩。（11）⑥3全风化闪岩。（12）⑦1散体状强风化花花岗岩。（13）⑦2散体状强风化辉辉绿岩。（14）⑧1碎块状强风化花花岗岩。（15）⑧2碎块状强风化辉辉绿岩。（16）⑨1中风化花岗岩。（17）⑨2中风化辉绿岩。（18）⑨3中风化闪岩PK9#-PK112#墩地质剖剖面图PK14#-PKK17#墩地质剖面图2.4.4、地地表水该段河面较宽，河河道顺直，水水流较缓中中间较两侧侧略急，约约0.1～0.3m/s，水位受受大气降水水、上游沙沙溪口水库库及下游水水口水库影影响，勘察察期间20100年7月24日，河水水位高程为为61.555m；雨雨季时常暴暴雨成灾，据据资料显示示，19988南平延福福门（闽江江）最高水水位达799.51mm，20100年6月18日特大洪洪水逼近该该高程。2.4.5、地地下水地下水主要为松松散堆积层层孔隙潜水水和基岩裂裂隙水。孔孔隙潜水主主要赋存于于第四系全全新统冲洪洪积层（Q4appl）的圆砾砾卵石③3层中，接接受大气降降水补给，与与地表水互互为补、排排关系。具具含水分布布面广，富富水性、透透水性强，水水量丰富等等特点。基岩裂隙水主要要存于北岸岸山坡的基基岩层内，岩岩性主要为为花岗岩，强强风化带内内，节理裂裂隙发育，基基岩富水性性受裂隙发发育程度及及构造程度度控制。勘勘察期间测测得地下水水位埋深：：0.50～32.500m(高程62.004～147.664m)，因场地地起伏较大大，故地下下水位埋深深与高程相相差较大。根根据水质分分析结果，场场地地下水水在受环境境影响时对对混凝土结结构具有微微腐蚀性，受受地层渗透透性影响时时对混凝土土结构具中中等腐蚀性性；长期浸浸水时对钢钢筋混凝土土结构中钢钢筋具微腐腐蚀性。2.4.6、不不良地质情情况桥址区大地构造造位置处于于武夷隆起起带的东南南侧，构造造形式多样样复杂，主主要为华夏夏系构造、新新华夏系构构造。由于于多期次的的构造变动动和大规模模的岩浆活活动、褶皱皱、断裂较较发育，区区域上的构构造形迹均均以北东、北北北东向为为主，同时时发育北西西向、近南南北向及东东相向褶皱皱断裂。通通过现场地地质调查、钻钻探及查阅阅区域地质质资料和区区内其它工工程地质资资料，工程程区范围内内，路线范范围内，未未见有影响响大桥建设设的新构造造及活动断断裂，主要要岩层多呈呈混融接触触及紧密裂裂隙接触，场场地地质环环境为相对对稳定区；；但场地位位于河岸边边，属抗震震不利地段段。3、模板、钢管贝贝雷支架设设计要点XX线桥共5联联15孔，跨径布布置为：PPK3～PK6::（3×30mm）+PK6～PK144:（4×30mm）×2+PK144～PK17::(37m+55m+37m)+PK177～PK18::30m，现浇箱梁梁支架采用用：全木结结构底模，钢钢木结构侧侧模，全木木结构内模模，木楔卸卸落，梁柱柱式钢管贝贝雷桁架支支架。现选择有代表表性的200m跨箱梁梁钢管贝雷雷支架（桥桥宽16.8m）进行验算算，其他跨跨径支架参参照本方案案进行设计计。（PK144～PK17::37m+55m+37m变截面箱箱梁支架计计算书见附附录）。3.1、模板设计计1、底模：设计箱梁底宽111.3米米，底模采采用全木结结构。（1）面板(底模))：采用竹竹胶板，竹竹胶板长×宽×厚度=2..44×11.22××0.0112米，最小长长度≥1.5米。（2）纵向方木（底底模面板下下小棱）：：采用10×100cm松方方木，纵向向通长，横横向间距（中中到中）：：30cmm(墩身2m范围内内加密到25cmm)。最小长长度≥2.0米。（3）横向方木（小棱棱下方木）：采用12×10cm松方木，立放，横向11.3米长，纵向中到中间距：80cm，在靠近横隔梁2m范围内将方木间距缩小至60cm，间距最小长度≥3.2米。（4）卸落方法：采用用0.3××0.122×0.11m木楔。布置置中到中间间距：600cm～80cmm。2、侧模：设计箱梁悬臂板板(翼缘板)宽2.4米，侧模采采用钢木结结构。（1）面板(侧模))：采用竹竹胶板，竹竹胶板长×宽＝2.444×1.222×0..012米，最小长长度≥1.5米。（2）纵向方木（侧侧模面板下下小棱）：：采用10×100cm松方方木，纵向向通长，横横向间距（中中到中）：：30cmm。最小长长度≥2米。（3）横向方木：采用用10×10cm松方木木，立放，纵纵向中到中中间距：660cm～～80cm，最小长度≥1.2米。（4）翼板立杆：采用用φ48×3.5mmm钢管，横横向间距880cm，由4根立杆支支撑，纵向向间距600cm～80cm，每每个断面设设置2个斜撑，必必须连成一一个整体，必必要时可设置拉杆杆。（5）卸落设备：采用用顶托卸落落。顶托的卸卸落空间控控制在200cm以内内。3、内模：设计箱梁内箱宽宽3.2米，采用单箱箱三室，内模采采用全木结结构。（1）顶面板(内模模)：采用竹竹胶板，竹竹胶板长×宽×厚＝(1.5～2.444)×1..22×00.0122米，最小长长度≥0.9米。（2）纵向方木（内内模面板下下小棱）：：采用10×100cm松方方木，纵向向通长，横横向中到中中间距：445cm。最小小长度≥1.6米。（3）横向方木（横向向框架）：：采用100×10cmm松方木，纵纵向间距（中中到中）：：30cm。最最小长度≥1.6米。（4）竖向立柱（横向向方木下立立柱方木）：：采用10×100cm松方方木，纵向向间距（中中到中）：：80cm。3.2、梁柱式钢管贝贝雷桁架支支架结构设设计标准跨径L=220m(桥宽16..8m)：跨为m（2）基础、钢管立立柱、横梁梁：墩旁利用承台作作支撑，在在承台上共共设4根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为1800cm+420cm+180ccm，4根钢管和2[200b型钢组焊接形成托托架，在托托架上布置置3I36bL==1800ccm工字钢作横梁。（3）贝雷桁架纵梁梁：工字钢横梁上按按受力要求求布置支架架贝雷纵梁梁，设一跨简支贝雷纵纵梁，计算算跨径为1150＋17000＋150m，工字钢横横梁上按受受力要求布布置支架贝贝雷纵梁。贝雷纵梁计算跨度为17米，由9组共22排单层贝雷纵梁组成，横向间距为150cm+100cm+2×45cm+80cm+90cm+80cm×2+45cm+80cm+150cm(另一半对称布置)。由于桥梁线形半径较小，贝雷布置困难，部分贝雷要采用异型贝雷，异型贝雷的加工长度根据实际线形拟合确认。详见贝雷支架施施工图。跨径L=37m+555m+37m(桥宽16..8m)：37m置c墩55m置0042+000c墩连（2）基础、钢管立立柱、横梁梁：PK14#~PPK15##墩：PK14#墩利利用承台作作支撑，在在承台上共共设4根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为1800cm+420ccm+180ccm，4根钢管和2[200b型钢组焊接形成成托架，在在托架上布布置3I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。跨中设两个中支支墩，利用用17m×3m×0.4mm的扩大基基础作支撑撑，每个中支支墩共设2排共2×6=12根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为5×300ccm，钢管上布布置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。PK15#墩墩墩旁利用承承台和施打打管桩作支支撑，共设7根φ630×8mm钢管作立立柱，其中中承台上设设5根管桩，承承台旁施打打2根管桩，间间距为2×250ccm×300ccm+2×250cmm，钢管上布布置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。PK15#~PPK16##墩：PK15#、PPK16##墩墩旁利用用承台和施施打管桩作作支撑，共共设7根φ630×8mm钢管作立立柱，其中中承台上设设5根管桩，承承台旁施打打2根管桩，间间距为2×250ccm×300ccm+2×250cmm，钢管上布布置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。PKK15#墩旁也可可采用扩大大基础作支支撑。跨中设三个中支支墩，一个个中支墩共施施打2排共2×7=14根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为2×250ccm×300ccm+2×250ccm，其中中16m跨再再加一个中中支墩，利利用17mm×2m×0.4mm的扩大基基础作支撑撑，每个中支支墩设1排共8根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为3×200ccm+2500cm++3×200cmm，钢管上布布置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。PK16#~PPK17#墩：PK16#墩墩墩旁利用承承台和施打打管桩作支支撑，共设7根φ630×8mm钢管作立立柱，其中中承台上设设5根管桩，承承台旁施打打2根管桩，间间距为2×250ccm×300ccm+2×250cmm，钢管上布置置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。跨中设两个中支支墩，一个个中支墩共施施打2排共2×7=14根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为2×250ccm×300ccm+2×250ccm，钢管上布布置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。PK17#墩利利用承台作作支撑，在在承台上共共设4根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为1800cm+420ccm+180ccm，4根钢管和2[200b型钢组焊接形成成托架，在在托架上布布置3I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。（3）贝雷桁架纵梁梁：工字钢横梁上按按受力要求求布置支架架贝雷纵梁梁，除计算跨径径为m，由9组共22排单层层贝雷纵梁梁组成(横向间距距为1500cm+100ccm+2×45cmm+80cmm+90cmm+80cmm×2+45ccm+80cmm+150ccm一半对对称布置)，其他跨跨径均由9组共18排单层层贝雷纵梁梁组成(横向间距距为1500cm+100ccm+90cmm+80cmm+90cmm+80cmm×90cmm+80cmm+150ccm一半对对称布置)。详见贝雷支架施施工图和附录377m+55m+37m变截截面箱梁支支架计算书书。4、模板、支架施施工要点4.1、模板、支架安装装施工工艺艺4.1.1、贝雷雷支架安装装施工顺序序其施工流程为：：托架加工施工放样场地平整准备工作托架加工施工放样场地平整准备工作贝雷拼装架设3I36b工字钢钢管托架加固贝雷拼装架设3I36b工字钢钢管托架加固托架安装托架安装安装侧模板箱粱底模铺设布置[20槽钢分配梁安装侧模板箱粱底模铺设布置[20槽钢分配梁架设贝雷纵梁架设贝雷纵梁4.1.2、基础础1、边支墩①标准跨径L=220m(桥宽16..8m)：墩旁利用承台作作支撑，在在承台上共共设4根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为1800cm+420ccm+180ccm，4根钢管和2[200b型钢组焊焊接形成托托架，在托托架上布置置3I366bL==1800ccm工字钢钢作横梁。②跨径L=37m+555m+37m(桥宽16..8m)：PK14#、PPK17##墩利用承台台作支撑，在承台上共设4根φ630×8mm钢管作立柱，间距为180cm+420cm+180cm，4根钢管和2[20b型钢组焊接形成托架，在托架上布置3I36bL=1800cm工字钢作横梁。PK15#、PPK16##墩墩旁利用用承台和施施打管桩作作支撑，共共设7根φ630×8mm钢管作立立柱，其中中承台上设设5根管桩，承承台旁施打打2根管桩，间间距为2×250ccm×300ccm+2×250cmm，钢管上布布置2I36bbL=18800cmm工字钢作横横梁。PKK15#墩旁也可可采用扩大大基础作支支撑。2、中支墩①标准跨径L=220m(桥宽16..8m)：不设中支墩。②跨径L=37m+555m+37m(桥宽16..8m)：PK14#~PPK15##墩：跨中设两个中支支墩，利用用17m×3m×0.4mm的扩大基基础作支撑撑，每个中支支墩共设2排共2×6=12根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为5×300ccm。PK15#~PPK16##墩：跨中设三个中支支墩，一个个中支墩共施施打2排共2×7=14根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为2×250ccm×300ccm+2×250ccm，其中中16m跨再再加一个中中支墩，利利用17mm×2m×0.4mm的扩大基基础作支撑撑，每个中支支墩设1排共8根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为3×200ccm+2500cm++3×200ccm。支墩钢管管由DZ60型振动锤锤施打。PK16#~PPK17##墩：跨中设两个中支支墩，一个个中支墩共施施打2排共2×7=14根φ630×8mm钢管作立立柱，间距距为2×250ccm×300ccm+2×250ccm。支墩钢管管由DZ60型振动锤锤施打。4.1.3、钢管管立柱钢管立柱要按设设计位置进进行架设，钢管立柱柱要和上下下钢板点焊，接接触面不能能有缝隙，必要时可可在上钢板板处加限位位措施。钢管横向向加固采用用φ219**6m钢管，要求满焊焊。托架采用φ6330*8mmm钢管和2[200b槽钢组焊焊形成，托托架采用整整体制作，为为确保焊接接质量，斜斜杆与立柱柱相关线切切割时必须须先做好胎胎模，在确确认相关线线较准确时时对斜杆进进行相关线线切割。托托架与墩身身采用[20槽钢做卡卡箍，每2～3m设一道，必必须保证托托架安装时时竖直。4.1.4、工字字钢横梁将二（或三）件99m长的I36b工字钢钢用1cmm厚钢板按1.2m间距在内侧侧焊成一组组再吊装，如如果工字钢钢与钢管之之间有缝隙隙，要用钢板垫垫实。工字字钢与托架架要求加肋肋板焊接。4.1.5、贝雷雷纵梁贝雷桁架及其配配件必须是是国家指定定的厂家生生产，质量量标准要满满足《装配配式公路钢钢桥使用手手册》要求求。使用前前要逐件检检查贝雷桁桁架、加强强弦杆、风风撑片、销销子等主要要构件，决决不允许使使用有变形形或锈蚀等等缺陷的构构件。为检查各构件间间的互换通通用性能，先先进行试装装。在试装装中如出现现销子、螺螺栓和构件件装拆有困困难，应找找出原因加加以改进。不不得对贝雷雷桁架及其其配件作结结构方面的的改变，也也不得对贝贝雷桁架及及其配件进进行电焊、气气割。拼装装时将一节节贝雷桁架架的阳头插插入另一节节贝雷桁架架的阴头内内，对准销销孔，插上上销子和保保险插销。单片贝雷用U型型箍与旁边边的的贝雷雷连接，墩身身空档处可可用单片贝贝雷过渡。0.9m和1..5m支撑架示示意图4.1.6、槽钢钢分配梁按照80cm间间距分布（在在墩台2米范围内适适当加密），与侧模下的垫楞要对应。4.1.7、钢管管桩施打钢管桩制作：①根据设计本桥施施工要求的的桩径规格格为φ630mm，应符符合下列规规定：钢管桩外形尺寸寸的允许偏偏差：钢管桩的直径：：±10mm壁厚：≥5mm②钢管桩在制作接接长时，应应符合下列列要求：a、钢管桩接长时时，两桩接接头对口应应保持在同同一轴线上上，多节拼拼接时应尽尽量减少累累积误差。b、钢管桩接长时时，如管端端椭圆度较较大时，可可利用辅助助工具加以以校正，相相邻管桩对对口板边高高差不大于于2mm。c、钢管桩接长成成型后的纵纵横弯曲矢矢高允许偏偏差不应大大于桩长的的0.2%。d、钢管桩的接头头，采用对对焊焊接接接头外加钢钢板帮焊。（周周圈不得少少于3处）e、钢管桩接头的的焊缝质量量，必须能能保证抵抗抗插打时各各种荷载产产生的应力力及变形。f、钢管桩在堆放放时，堆放放形式和层层数应安全全可靠，避避免产生纵纵向变形和和局部弯曲曲变形。在在起吊、运运输过程中中尽量避免免碰撞引起起管身变形形或损伤，并并应设防滚滚措施。管桩插打：根据本工程地质质情况，作作业环境和和施工作业业能力，靠靠岸侧计划划采用履带带吊配备振振动锤进行行逐跨推进进施打。靠岸侧钢管桩由由半挂车从从材料堆场场或现场租租用场地运运至施工现现场，并且且进行钢管管桩对接，并并在焊接处处采用钢板板进行加固固，周圈不不得少于3处，确保保焊接质量量。在钢管桩施工前前做好测量量控制点的的交接和核核对工作，施施工中钢管管桩使用全全站仪定位位。钢管桩桩以最终贯贯入度控制制为主（控控制贯入度度2cm/min），桩桩尖标高为为校对，当当控制标高高和贯入度度相差较大大时，及时时查明原因因。①钢管桩的桩位，应应根据测量量组所放样样的中心位位置，并保保护好标记记。轴线定位允许偏偏差：单桩的纵横轴线线位置：±±10cm两桩之间的中心心间距：±±10cmm竖直度：1%%②根据现场施工环环境，确定定钢管桩插插打顺序，以以施工方便便为宜钢管管桩插打以以控制贯入入度为主，设设计深度作作为校核，本本项目采用用DZ60型振动锤锤进行施打打。a、钢桥钢管桩设设计插打：：控制贯入度（ccm/miin）:2cm/mmin采用吊机或起重重船配备振振动沉拔桩桩锤施工b、依此钢管桩桩桩顶面设计计标高对各各桩进行接接长或切割割。c、当贯入度达到控控制贯入度度，桩底标标高达到设设计标高，应应连续复打打3次，每次次停锤2分钟，方方可停止。当当贯入度达达到控制贯贯入度，而而桩底标高高未达到设设计标高，应应继续打入入10cm左右，并并连续复打打3次，每次次停锤2分钟，若若无异常变变化，方可可停止。若若比设计标标高高得多多时，应及及时与技术术人员商定定，并报监监理、业主主、质检站站、设计研研究确定。d、当桩底已达到到设计标高高，而贯入入度仍较大大时，应继继续插打，使使其贯入度度达到控制制贯入度。③插打前，每根钢钢管桩上应应作好长度度标记线，以以便显示桩桩的入土深深度。④插打前，应检查查桩中心与与振动设备备中心是否否一致，桩桩位、垂直直度是否符符合要求。⑤插打前，应严格格控制桩位位及垂直度度，在插打打过程中，不不得使用顶顶、拉桩头头或墩身办办法来纠编编，以防接接头开裂并并增加桩身身附加力矩矩。⑥开始插打时宜用用自重下沉沉，待桩身身有足够稳稳定性后，采采用振动下下沉。⑦每根桩的插打作作业，应一一次性完成成，中途停停顿不宜过过久，以免免土的摩阻阻力恢复，继继续插打困困难。⑧在插打过程中，若若发生以下下情况，应应立即暂停停。a、贯入度发生急急剧变化；；b、桩身突然倾斜斜或振动时时有严重回回弹；c、桩周地面有严严重隆起或或下沉；d、振动设备振幅幅有异常现现象。4.2、模板、贝贝雷支架拆拆除施工工工艺当施工完毕达到到拆除支撑撑、模板、支支架条件后后，需按：：拆除箱室室内内模加加固支撑→→张拉、压压浆（待浆浆体强度达达90%以上、满满足设计和和规范的要要求）→由跨中向向两端头对对称拆除翼翼缘板部位位支撑、支支架→由跨中向向两端头对对称拆除底底、腹板部部位支撑、支支架·······顺序进行行。绝对禁禁止未拆完完内模竖向向支撑即拆拆支架、未未拆完翼缘缘板部分支支撑支架即即拆底腹板板部位支撑撑支架，以以防结构在在体系转换换时产生破破坏性荷载载拉裂梁体体。支架拆除的顺序序为：每联联应从中间间跨开始向向两边依次次对称分跨跨进行,每孔拆除除时应先拆拆除每跨中中间部分，然然后由中间间向两边（支支座处）对对称拆除，使使箱梁逐渐渐受力，避避免产生裂裂纹，横梁梁下支架须须在横梁预预应力束张张拉后方能能拆除。拆除支架前应先先确保贝雷雷梁底的安安全网密布布，箱梁两两侧防护到到位，确保保拆除时材材料不掉落落，特别是是侧模支架架卸落后应应先将竹胶胶板及方木木拆至桥面面，确保其其余材料不不掉落。外外侧模拆除除完后再从从底模板材材料逐级由由上至下拆拆除，拆除除时必须有有专人指挥挥及专人疏疏导交通，确确保拆除安安全。大量事实证明，支架拆除发生的事故往往比支架搭设发生的事故多，要充分认识这一点，支架拆除必须要有切实可行的方案，并引起足够重视。5、安全防护措施施5.1、支架、模板搭搭设时防护护措施搭设过程中划出出工作标志志区，立标标志牌、设设安全员，禁禁止行人、车车辆进入，统统一指挥，上上下呼应，动动作协调，严严禁在无人人指挥下作作业。5.2、临边防护措施施在箱梁侧模板的临临边四周设设置全封闭闭式护栏，使使用材料均均采用φ48×3.5mmm钢管。其其高度不低低于1.2米,立杆间距距2.4米，竖向每每隔0.6米设一道通通长大横杆杆。钢管长度方向刷刷红白间隔隔的油漆，挂挂醒目标志志牌；护身身栏杆四周周满挂密目目安全网，白白天设警示示牌，夜间间设红色标标志灯；临临边四周11m范围内内不准堆料料、停放机机具。6、支架预压试验验方案6.1、支架预预压的目的的支架预压的目的的：①、检查支支架的安全全性，确保保施工安全全；②、消除地地基和支架架的非弹性性变形，计计算支架的的弹性变形形，有效地地控制预应应力砼现浇浇箱梁在施施工过程中中的变形，检检验预拱度度设置是否否合理；③控制桥面面线形，使使得箱梁线线形美观大大方；④取得本地地段地基预预压的第一一手资料，积积累经验，指指导日后的的箱梁施工工。6.2、预压方方法根据现场地形地地质，选择择一孔17mm跨径贝雷雷支架进行行预压，检检验支架的的承载力和和变形量。结合本标标段的实际际情况，拟拟采用钢筋筋及钢绞线线作为代替替荷载，这这样预压重重量易控制制，操作性性强，用工工少，可节节约宝贵时时间。预压前应应对工地现现有钢材进进行统计并并分类，挂挂牌标记重重量，要有有专人负责责钢材的调调度，因为为工作量大大，准备工工作要做细细。预压前前应对支架架进行一次次大检查，有有问题时及及加固，要要保证支架架万无一失失。预压时时严格按照照现浇箱梁梁预压配重重平面布置置图进行配配重，在预预压平台上上事先画好好配重平面面图，标记记要明显。6.3、观测点点布设6.3.1、底底模的竹胶胶板底部、贝贝雷纵梁的底部：：首先搭设一个长长12m，宽16..8m的预预压平台，用用槽8沿四周围围栏杆以保保证安全，测测点布置为为沿里程增增加方向每每隔L/4、L/2、3L/4设置3个观测断断面，每一一断面设置置5个沉降观观测点，共共设置155个观测点点。6.3.2、管管桩：每个中支墩设置置2个观测点点，共计4个观测点点。6.3.3、采采用精密水水准仪进行行观测。观测次数为加载载前、加载载过程（采取取4次加载即分别为50%、75%、100%、120%%超载预压压，一般每每次加载时时间间隔为为12小时）、加加载完成后后12小时、加加载完成后24小时、加加载完成后后48小时及卸卸载完毕，观观测应认真真、准时，确确保数据准准确。6.4、分析预预压数据，指指导施工分析析预压前、预预压后、卸卸载后测量量数据，据据此计算出出弹性变形形值和非弹弹性变形值值，检验预预设计的预预拱度值是是否合理。6.5、预压施施工中的安安全注意事事项a、预压施工前项项目部组织织相关部门门、人员对对支架基础础、贝雷支支架进行全全面、细致致的检查，验验收合格并并经签认后后方可进行行预压施工工。b、预压施工时，支支架范围周周围封闭，树树立、张贴贴相关安全全标语、标标牌，严禁禁非施工人人员进入现现场。c、预压施工时，在在施工区域域各个入口口张贴安全全施工标语语。d、要安排专人进进行24小时值班班，禁止非非施工人员员进入预压压施工作业业区域。e、预压施工前，项项目部要对对预压施工工作业进行行专项技术术交底，统统筹组织人人力、机械械、压重材材料，做到到统一指挥挥，协调施施工，防止止出现蛮干干、乱干现现象。f、预压施工时，吊吊装作业要要有专人指指挥，信号号明确。g、加载程序、方方法及重量量，严格执执行方案中中的规定，压压重范围按按划定的范范围进行，严严防过载、偏偏载。h、在预压重量超超过70%时，测量量组人员用用仪器注意意观察支架架及基础的的变形、下下沉，发现现变形、下下沉速度明明显加快时时，应立即即通知停止止施工，撤撤除作业人人员。i、预压重量到位位以后，要要派专人24小时跟班班巡视，严严禁一切人人员进入预预压施工作作业区域活活动。j、卸载过程中，要要统一指挥挥，分级、对对称卸载，严严禁往下乱乱丢乱扔。K、预压时，要派派专人日夜夜值班，对对支架进行行全程监控控，最好能能挂一些细细铁线检查查支架的下下沉量，这这样比较直直观。如发发现异常，应应及时汇报报领导，马马上停止加加载，待查查明原因后后再加载，确确保施工安安全。6.6、预拱度度设置全部加载后，不不可立即卸卸载，随时时对观测点点进行观测测，直至稳稳定后，再再进行卸载载。卸载必必须对称，逐逐级进行。卸卸载的同时时，并对不不同的观测测点进行标标高测量，然然后通过预预压前后同同一点标高高差值及贝贝雷片支架架的弹性变变形量、梁梁的挠度等等得出底模模的预拱度度之和，通通过木楔子子调整底模模标高。预预拱度最高高值设在梁梁的跨中，其其他各点的的预拱度由由中间最高高值向两端端零值按二二次抛物线线进行分配配，预拱度度计算公式式为：δx=[4δδX（L-X）]/L2δx——距左支点x的的预拱度值值；δ——跨中预拱拱度值；L——跨距；X———距左支点点的距离7、材料贝雷桁架架的特性，桥桥梁规范的的荷载取用用原则和荷荷载组合原原则7.1、木材容许许应力及弹弹性模量按JTJ025--86标准（pagee50页表2.1..9）马尾松:容重重：γ=7.00KN/mm3顺纹弯应应力[σw]=12.00MPa弯曲剪应力[ττ]=11.9MMPa顺纹受压及承压压应力[σa]=12.00MPa弹性模量E=9*1003MPaa杉木:容重：γ=7..0KN//m3顺纹弯应应力[σw]=11.00MPa弯曲剪应力[ττ]=11.7MMPa顺纹受压压及承压应应力[σa]=11.00MPa弹性模量E=99*1033MPaa7.2、竹胶板容容许应力及及弹性模量量竹胶板：容重：：γ=9.00KN/mm3、弯应力[σw]=90..0MPaa、弹性模量量：E=6..0×1003MPaa7.3、钢材容许许应力及弹弹性模量按JTJ025--86标准（pagee4页表1.2..5）A3钢(Q235)：：弯曲应力力[σw]=145MMPa剪应力[τ]==85MMPa轴向应力[σ]]=1440MPaa弹性模量E=2.1**105MPa16Mn钢：弯弯曲应力[σw]=210MMPa剪应力[τ]==1200MPa轴向应力[σ]]=2000MPaa弹性模量E=2.1**105MPa7.4、φ48mmm*3.5mmm碗扣架架钢管杆件件性能（1）、碗扣架杆件件性能立杆横杆步距（cm)允许荷载（KNN）横杆长度（cmm)允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）6040904.512120301203.57180251502.54.52402018023（2）、碗扣架杆件件几何特性性外径壁厚截面积截面惯性矩截面模量回转半径F（mm）t（mm）A（cm2）I（cm4）W（cm3）I（cm）483.54.8912.195.081.587.5、贝雷桁架几何何特性及桁桁架容许内内力按中华人民共和和国交通部部战备办《装装备式公路路钢桥使用用手册》。贝雷桁架单片重重：270KKN。（1）、桁架单元杆杆件性能杆件名材料断面型式横断面积（cmm2）理论容许承载力力（KN）弦杆16Mn][102*12.7560竖杆16MnI89.52210斜杆16MnI89.52171.5（2）、几何特性几何特性结构构造Wx(cm3)Ix(cm4)EI(KN/mm2)单排单层不加强3578.5250497..2526044..12加强7699.1577434..412126122.24双排单层不加强7157.1500994..410520888.24加强15398.3311548688.824252244.48三排单层不加强10735.66751491..615781322.36加强23097.4417323033.236378366.72双排双层不加强14817.9921485888.845120366.48加强30641.7745962555.296521355.92三排双层不加强22226.8832228833.267680544.72加强45962.6668943900144782119（3）、桁架容许内内力表桥型容许内力不加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（KN.mm）788.21576.42246.43265.44653.2剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.9桥型容许内力加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（KN.mm）1687.533754809.467509618.8剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.97.6、桥梁规范的荷载载取用原则则和荷载组组合原则7.6.1、设计荷载根据《公路路桥涵施工工技术规范范》JTG/TTF500-20111第5.2.6条：计算模板、支架架和拱架，应应考虑下列列荷载并按按下表进行行荷载组合合。模板、支架和拱拱架设计计计算的荷载载组合模板结构名称荷载组合计算强度用验算刚度用梁、板和拱的底底模板以及及支撑板、支支架及拱等等（1）+（2）+（3）+(4)+(77)(1)+(2)++(7)缘石、人行道、栏栏杆、柱、梁梁、板、拱拱等的侧模模板（4）+（5）（5）基础、墩台等厚厚达建筑物物的侧模板板（5）+（6）（5）（1）模板、支架和和拱架自重重；（2）新浇筑混凝土土、钢筋混混凝土或其其他圬工结结构物的重重力；（3）施工人员和施施工材料、机机具等行走走运输或堆堆放的荷载载；（4）振捣混凝土时时产生的荷荷载；、（5）新浇筑混凝土土对侧面模模板的压力力；（6）倾倒混凝土时时产生的水水平荷载；；（7）其他可能产生生的荷载，如如雪荷载、冬冬季保温设设施荷载等等。普通模板荷载计计算见附录录D。7.6.2、荷载计算根据《公路桥涵涵施工技术术规范》JJTG/TTF500-20111普通模板板荷载计算算：普通模板荷载计计算要求如如下：（1）、模板、支架架和拱架的的容重应按按设计图纸纸计算确定定。（2）、新浇筑混凝凝土和钢筋筋的容重混混凝土24K//m,钢筋混凝凝土的容重重可采用25～26KNN/m（以体积积计算的含含筋量≤2%时采用25KNN/m，＞2%时采用26KNN/m）。（3）、施工人员和和施工材料料、机具行行走运输或或堆放荷载载标准值：：①计算模板板及直接支支承模板的的小棱时，均均布荷载可可取2.5kkPa，另外以以集中荷载载2.5kkN进行验算算；②计算直接接支承小棱棱的梁或拱拱架时，均均布荷载可可取1.5kkPa;③计算支架立柱及及支承拱架架的其他机机构构件时时，均布荷荷载可取1.0kkPa；④有实际资料时按按实际取值值。（4）、振捣混凝土土时产生的的荷载（作作用范围在在有效压头头高度之内内）：对水平面模板为为2.0kkPa;对垂直面面模板为4.0kkPa。（5）、新浇筑混凝凝土对模板板侧面的压压力：采用内部振捣器器，当混凝凝土的浇筑筑速度在66m/h以下时，新新浇筑的普普通混凝土土作用于模模板的最大大侧压力可可按式（D-1）和（D-2）计算：：Pmax==0.222γt0K1K2v1/2Pmax==γh式中：Pmaxx——新浇筑混混凝土对模模板的最大大侧压力（kPa）；h———为有效压压头高度（m）；V———混凝土的的浇筑速度度（m/h）t00——新浇筑混混凝土的初初凝视件（h），可按按实测确定定；γ

——混凝土的的容重（KN/mm3）；K1———外加剂影影响修正系系数，不掺掺外加剂时时取1.0，掺缓凝凝剂时取1.2；K22——混凝土坍坍落度影响响修正系数数，当坍落落度小于330mm时时，取0.85；50-900mm时取1.0；110-1150mmm时取1.15。（6）、倾倒混凝土土时冲击产产生的水平平荷载：倾倒混凝土时对对垂直面模模板产生的的水平荷载载按新规范范采用。（7）、其他可能产产生的荷载载：如雪荷荷载、冬季季保温设施施荷载等，按按实际情况况考虑。倾倒混凝凝土时产生生的水平荷荷载向模板中供料方方法水平荷载（kPPa）用溜槽、串筒或或导管输出出2.0用容量0.2及及小于0..2m3的的运输器具具倾倒2.0用容量大于0..2至0.8m33的运输器器具倾倒4.0用容量大于0..8m3的的运输器具具倾倒6.08、模板、模架计计算8.1、竹胶板受力验验算竹胶板在横梁的的位置受力力最大，取取梁高最大大值1.6米处竹胶板板进行验算算。竹胶板：γ=99.0KNN/m3、[σw]=90..0MPaa、E=6..0×1003MPa、δ=0.012m、长×宽=2.4440×11.22mm、砼：γ=26..0KN//m3取竹胶板的板宽宽一米进行计计算1、荷载：（1）、模板自重qq1=0..012××1.0××9=0..11KNN/m（2）、砼自重q22=1.6×1.00×26==41.66KN/mm（3）、施工荷载：：均布荷载载2.5KKN/m22，集中荷载2.5KKN（验算荷荷载）q3=2.500×1.00=2.550KN//m，p==2.500KN（验算荷荷载）（4）、振捣砼时产产生的荷载载2.000KN/mm2，q4=2.0××1.000=2.000KN//m2、强度验算：（1）、计算模式：：按5跨连续梁梁计算｛《路路桥施工计计算手册》P765页，[附表2-111五跨等跨跨连续梁内内力和挠度度系数]｝竹胶板受力计算算简图(2)截面特性性：A=b××h=1××0.0112=0..012mm2W=bh22/6=11×0.00122÷6=2..4×100-5m3=2.44×104mm3I=bh33/12==1.0××0.01123÷12=11.44××10-77m4=2.44×105mm4(3)荷载组合合：组合I：q=q1+q22+q3++q4=00.11++41.66+2.550+2..00=446.211KN/mmp=0.00组合II：q=q1+qq2+q33+q4==0.111+41..6+0..00+22.00==43.771KN//mp=2.50KKN(4)强度验算算：a、组合I，施工工荷载按均均布荷载时时：支点B负弯矩最最大M支=-0.1055ql2－0.1558pl=-0.1105×446.211×0.332－0=-0..437KKN.mσmax=M支//W=-00.4377×106÷（2.4××104）=-188.21MMpa<<[σw]=90MMPa满足要求。b、组合III，施工荷荷载按集中中荷载时：：支点BM支=-0.1055ql2－0.1558pl=-0.1105×443.711×0.332－0.1558×2..5×0..3=-00.5322KN.mm第一跨跨中M1中=0.078qql2＋0.1771pl=0.0078×443.711×0.332＋0.1771×2..5×0..3=0..435KKN.m由以上计算可知知：支点BB负弯矩最最大σmax=M支//W=0..532××106÷（2.4××104）=-222.17Mpa<[σw]=90MMPa满足要求。3、刚度验算：（1）、荷载组合：：q=q11+q2==0.111＋41.66=41.771KN//mp=0（2）、挠度验算：：由《路桥施工计计算手册》P765页附表2-11，五跨等等跨连续梁梁内力和挠挠度系数可可知：挠度度最大在第第一跨，计计算跨度220cm((扣除方木木宽度100cm)。fmax=(0..664qql4＋1.0997pl33)/1000EI=(0.6664×441.711×20004＋0.000)÷(100××6×1003×1.444×1005)=0.511mm<<[f]=0.33/4000=0.775mm满足要求。8.2、10×110cm底底模、侧模模板纵向方方木验算方木在横梁的位位置受力最最大，取梁梁高最大值值1.6米处方木进进行验算。纵纵向方木长长度不小于于2.0mm。方木：γ=7..0KN//m3、[σw]=12..0MPaa、E=9..0×1003MPaa1、荷载：底模纵向方木间间距30ccm，故每每根承受00.3m宽宽度范围荷荷载，按横横向每0..3m宽度度计算。（1）、模板及方木木自重：q1=00.0122×0.33×9.00+0.11×0.11×7.00=0.110KN//m（2）、砼自重：qq2=1..6×0.33×26==12.448KN//m（3）、施工荷载：：均布荷载载2.5KKN/m22，集中荷载2.5KKN（验算荷荷载）q3=2.5××0.3==0.755KN/mm，p=22.5KNN（验算荷荷载）（4）、振捣砼时产产生的荷载载2.0KKN/m22，q4=2.0××0.3==0.6KKN/m强度验算（1）、计算模式：：按2跨连续梁梁计算｛《路路桥施工计计算手册》P762页，[附表2-8二跨跨等跨连续续梁内力和和挠度系数数]｝纵向方方木受力计计算简图（2）、截面特性：：A=b×h=00.1×00.1=00.01mm2W=bh2/66=0.11×0.112÷6=11.67×10-44m3=1.667×105mm3I=bh3/112=0..1×0..13÷12==8.333×10--6m4=8.333×1006mm4（3）、荷载组合组合I：q=q1+q22+q3++q4=00.10++12.448+0..75+00.60==13.993KN//mp=0组合II：q=q1+qq2+q33+q4==0.100+12..48+00.00++0.600=13..18KNN/mp==2.5KKN（4）、强度检算a、组合I，施工工荷载按均均布荷载时时：支点B弯矩最大大M支=-0.125qll2-0.1888pl=-0.1125×113.933×0.82-0=--1.111KN.mmσmax=M支//W=-11.11××106÷（1.677×1055）=-6.665MPPa<[[σw]=12..0MPaa满足要求。b、组合II，施施工荷载按按集中荷载载时：支点B弯矩最大大M支=-0.125qll2-0.1888pl=-0.1125×113.188×0.82-0.1888×2..5×0..8=-1.43KN..mσmax=M支//W=-1.43×1006÷（1.677×1055）=-8.556Mppa<[[σw]=12..0MPaa满足要求。（5）、挠度验算：：由《路桥施工计计算手册》P762页附表2-8，二跨等等跨连续梁梁内力和挠挠度系数可可知：挠度度最大在跨跨中。荷载组合：q==q1+qq2=0..10+112.488=12.558KN//mPP=0fmax=(00.5211ql4+0.9911pll3)/1000EI=(0..521××12.558×8004＋0.000)÷(100××9×1003×8.333×1006)=0.35mm<<[f]=900/4400=22.25mmm满足要求。8.3、10×110cm横向方方木验算根据支架设计图图，实体横横隔板下的的横向方木木受力最大大，采用10×10cm方木间间距80ccm，梁高最大大高度为11.6m，故取此此处方木进进行验算。横横向方木长长度不小于于3.2m。1、荷载：横向方木间距880cm，故故每根承受受0.8m宽度范围围荷载，按按纵向每00.8m宽度计算算。（1）、模板及纵横横方木自重重：q1=00.0122×0.88×9.00+0.11×0.11×7.00×4（平均根根数）+00.10××0.1×7.0==0.444KN//m（2）、砼自重：qq2=1..6×0..8×26..0=333.28KKN/m（3）、施工荷载：：均布荷载载1.5KKN/m22，q3=1.5××0.8=1.2KN//m（4）、振捣砼时产产生的荷载载2.0KKN/m22，q4=2.0××0.8=1.6KN/mm2、强度验算（1）、计算模式：：木楔间距距按60cm排列列计算，按按4跨连续梁梁计算｛《路路桥施工计计算手册》P765页，[附表2-100二跨等跨跨连续梁内内力和挠度度系数]｝横向方方木受力计计算简图（2）、截面特性：：A=b×h=00.1×00.1=00.01mm2W=bh2/66=0.11×0.112÷6=11.67×10-44m3=1.667×105mm3I=bh3/112=0..1×0..13÷12==8.333×10--6m4=8.333×1006mm4（3）、荷载组合组合I：q=q1+q22+q3++q4=00.44++33.228+1..2+1.6==36.552KN//mP=0.00（4）、强度检算支点3弯矩最大M支=-0.107qll2-0.1661pl=-0.107×336.522×0.62-0.000=-1.411KN.mmσmax=M支//W=-1.411×106÷（1.677×105）=-8.444MPa<[σw]=12..0MPaa满足要求。（5）、挠度验算：：由《路桥施工计计算手册》P765页附表2-10，四跨等等跨连续梁梁内力和挠挠度系数可可知：挠度度最大在第第一跨的跨跨中，荷载组合：q==q1+qq2=0..48+33.228=33.776KN//mpp=0fmax=(00.6322ql4+1.0079pll3)/1000EI=(0..632××33.776×6004+0)÷÷(100××9.0××103×8.333×106)=0.40mm<<[f]=600/4400=11.50mm满足要求。8.4、侧模架受受力验算侧模架一般做法法侧模横断面图侧模受力简图侧模受力模型荷载：1）竖向荷载立柱按最大纵向向间距80cm，由于翼板板全部为实实心段，横横梁处和跨跨中处受力力一致，故故每个模架承受0..8m宽度范围围荷载，按按纵向每00.8m宽度计算算。（1）、模板及纵横横方木自重重：q1=00.0122×0.8×9.00+0.11×0.11×7.00×4（平均根根数）+00.10××0.1×7.0==0.444KN/mm（2）、砼自重：qq2=分区区面积×226.0××纵向长度÷横向长度=20.88L（3）、施工荷载：：均布荷载载1.5KKN/m22，q3=1.5××0.8=1.2KNN/m（4）、振捣砼时产产生的荷载载2.0KKN/m22，q4=2.0××0.8=1.6KN/mm（5）、荷载组合q=q1+q22+q3++q4=00.44++20.88L+1..2+1.60=3.24＋220.8LL（KN/m）1#-2#段：3..24＋0.155×26×0.8÷0.7=7.7KNN/m2#-3#段：3..24＋0.2111×26×0.8÷0.7=9.511KN/m3#-4#段：3..24＋0.2663×26×0.8÷0.7=11.005KN/m4#-5#段：3..24＋0.1×26×0.8÷0.244=11.991KN/m5#-6#段：3..24＋0.2884×26×0.8÷0.388=18.778KN/m侧模竖向受力模模型2）横向荷载侧模横向受力简简图采用内部振捣器器，当混凝凝土的浇筑筑速度在66m/h以下时，新新浇筑的普普通混凝土土作用于模模板的最大大侧压力可可按式（D-1）和（D-2）计算：：（D-1）:Pmmax=00.22γt0K1K2v1/2（D-2）:PPmax=γh式中：Pmaxx——新浇筑混混凝土对模模板的最大大侧压力（kPa）；h———为有效压压头高度（m）；h=00.22++24.99v/T==0.222+24..9×0.5÷28=0..66m当v/T≤0.0335时:hh=0.222+244.9v//T当v/T＞0.0035时:hh=1.553+33.8v//TV———混凝土的的浇筑速度度（m/h），取0.55m/h；T———混凝土入模模时的温度度℃，取28℃；t00——新浇筑混混凝土的初初凝时间（h），可按按实测确定定，取5h；γ

——混凝土的的容重（KN/mm3）,取26KN/mm3；K11——外加剂影影响修正系系数，不掺掺外加剂时时取1.0，掺缓凝凝剂时取1.2；K22——混凝土坍坍落度影响响修正系数数，当坍落落度小于330mm时时，取0.85；50-900mm时取1.0；110-1150mmm时取1.15。D-1：Pmaax=0..22γt0K1K2v1/2==0.222×26××5×1.22×1.115×0..51/2==27.99KN/mm2D-2：Pmaax=γh=266×0.666=177.16KKN/m22取最小值17..16KNN/m2和振捣混混凝土时产产生的荷载载4.0KN/mm2q1=4.0××0.8==3.2KKN/mq2=（17.16＋44.0）×0.8==16.993KN//m侧模架侧压力受受力模型侧模架受力模型型2、强度验算用以上计算得出出的竖向荷荷载和横向向荷载代入入MID