上安电厂炉评估

TPRI合同编号：TPRI/T4-CA--2004A报告编号：TPRI/T4-RB-0-2004华能石家庄分公司#1炉中间再热器管及高温再热器管寿命诊断报告国电热工研究院材料工程技术中心二OO四年二月合同编号报告编号课题承担课题负责人主要工作人员课题起讫日期报告编写人报告校阅人审核批准合同编号报告编号课题承担课题负责人主要工作人员课题起讫日期报告编写人报告校阅人审核批准TPRI/T4-CA--2004ATPRI/T4-RB--2004国电热工研究院材料工程技术中心李建民李建民韩传高2003年12月〜2003年12月李建民韩传高采纳内壁氧化层厚度测试分析技术对华能上安电厂#1炉中温再热器管及高温再热器管进行寿命诊断，中温再热器发觉5根管子的内壁氧化层厚度超过，高温再热器发觉10根管子的内壁氧化层厚度超过，其中建议换管两根。关键词：内壁氧化层厚度、金属温度、剩余寿命华能石家庄分公司#1炉中间再热器管及高温再热器管寿命诊断报告1概况高温锅炉管的失效与其服役条件紧密相关，只有充分熟悉其服役条件，找到有效的诊断方式，才能预防过热器和再热器的爆管事故。关于高温过热器管和高温再热器管，运行中具有如下特点：1）过热器、再热器管长期在高温高压下运行，会发生组织性能老化而蠕变失效。2）各管排、各管段沿炉膛宽度及高度方向的温度散布不均匀。这种不均匀性普遍存在，且随机组容量的增大而增加。同一管排的不同管子，金属壁温可相差几十度；即便是同一根管子，沿长度方向上温度也有不同。这种壁温差的存在致使各管段的利用寿命截然不同，有的管段可能初期失效，而又有一些管段仍可继续利用几个大修期。3）内壁氧化皮的存在致使管壁金属温度升高。关于过热器及再热器，由于蒸汽介质作用，在管子内壁会形成一层致密的氧化皮。氧化皮的传热热阻较大，阻碍了蒸汽介质与管壁金属的热互换，从而致使管壁金属温度升高。4）超温使管子的平安利用寿命大大降低。过热器、再热器管在额定的设计温度和压力下工作才能保证其利用寿命的实现，但由于实际运行工况的不稳固，因此不能保证在各部份均达到设计值。5）高温侵蚀使管壁局部减薄。过热器和再热器的管壁减薄除内壁氧化之外，还有外壁的高温氧化侵蚀。不论哪一种方式的壁厚减薄，均是使管子运行应力增加。应力的增加将加速蠕变进程；当运行应力大于管子在利用温度下的极限应力时，还将发生爆管。由于管子内壁氧化皮厚度的增加与管壁金属温度有明显的对应关系，因此，只要测得内壁氧化皮的厚度及管子的金属壁厚，就能够够推算过热器管和再热器管的金属温度和运行应力，进而推导出其剩余寿命。2立项背景及技术线路华能石家庄分公司#1炉为加拿大B&W公司设计的350MW亚临界一次中间再热、自然循环、双拱型单炉膛燃煤锅炉，设计采纳“W”火焰燃烧、尾部双烟道、平稳通风、固态排渣。该炉在炉膛上部垂直布置了12排辐射式大屏过热器及44排高温过热器入口屏，在折焰角上方及水平烟道内垂直布置了88排高温过热器出口屏及117排高温再热器，受热面管子材质为SA213T1A、SA213T1二、SA213T22及TP304H。大屏过热器底部设计烟气温度为1297弋、高温过热器入口屏前下部设计烟气温度为1163°C、高温过热器出口屏前下部设计烟气温度为1004C、高温再热器前下部设计烟气温度为934C；额定工况下过热器出口压力、再热器入口压力、再热器出口压力。据电厂金属室的档案记载，1990~2002年#1~#4机组锅炉"四管"共发生74次爆漏，其中屏式过热器3次、高温过热器7次、高温再热器15次，占全厂“四管”爆漏总数的34％。按缘故分类，过热8次，占11%。#2炉从投产至今累计运行约84000小时，亥炉自1990~2002年共发生31次“四管”爆漏，其中屏式过热器2次、高温过热器入口屏3次、高温过热器出口屏0次、高温再热器5次，其中5次为过热。关于因过热所致使的爆管，那么可通过快速、无损的锅炉管寿命诊断技术来踊跃主动地预防。为此，华能石家庄分公司特委托国电热工研究院对其#1炉高温锅炉管进行现场检测和寿命诊断，并最终实现如下目的：了解高温再热器及高温过热器各管段的超温状态，及沿炉膛东西双侧、前后方向的具体不同，为大修换管提供科学的指导依据。对“四管”爆漏综合治理工作从早计划、成立数据库，结合多次测量的数据统计分析，并指导运行工况的调整。使高温再热器、高温过热器做到有目的、有打算的改换管子。既充分利用钢材，又确保平安运行，达到节约检修本钱之目的。为在上安电厂实现状态检修，并把爆管率降低到最低水平打下基础。寿命诊断方式的选取是适应停机时刻短及普查范围广的特点而采纳的一种普查全面、定量精准、快速、无损的方式—超声内壁氧化层测厚法。为了使寿命评估结果更符合上安电厂#2炉的具体情形，还依照测量结果选样进行金相及力学性能实验，并对以往的爆管进行分析。3检测设备及诊断方式采纳热工院研制的专用超声波氧化层测量设备只需打磨测点处管子外壁的氧化垢层，露出金属光泽，即可进行管子内壁氧化层及剩余壁厚的测量。亥设备由超声脉冲发生/接收器、示波器及高频探头组成。咱们把能测得的最小氧化层厚度值称为测量下限，本次测量下限值为。图1为示波器上显示的金属/氧化层界面及氧化层反面的射频回波。示波器可同时测量超声波在管壁金属中的传播时刻和在氧化层中的传播时刻，测量精度为5ns。再按实验测出氧化层的超声波声速求得内壁氧化层厚度。超声波在钢中的传播速度是必然值，因此很容易由超声波在管壁金属中的传播时刻来计算剩余壁厚。图一、管子内壁有氧化层时的射频回波通常以为超声波能够发觉的最小缺点尺寸为波长的1/2。最近几年来的理论研究证明，假设对回波高度没有规定，并配合高频率的数字化示波器，仪器的灵敏度和信噪比会很高，不持续性检出的灵敏度能达到波长的1/5~1/10。例如，探头频率采纳15MHz时，那么可检出的单个不持续性可小至40pm~75pm。关于锅炉“四管”来讲，单个晶粒的最小尺寸—样为12pm左右，因此，不论是氢损伤、蠕变损伤，仍是疲劳损伤,从理论上来讲,只要损伤面积达4~7个晶粒，采纳高频超声射频回波技术就能够够检出。实验证明，采纳该设备在测量内壁氧化层厚度的同时，还可对内壁晶间微裂纹进行检测，检测下限值为裂纹深度。微损伤第—在内壁周围金属基体内萌生晶间微裂纹，随着损伤的加重，晶间微裂纹的数量、区域扩大，并慢慢连接起来。在超声纵波沿管壁垂直传播到金属基体/晶间微裂纹界面时将会产生超声波的反射和透射现象（通常由于晶间微裂纹的取向是随机的，这种反射称之为散射），微损伤降低了超声波的传播速度，检测仪器就可能检测到并分辨金属基体/晶间微裂纹界面和管壁内表面的回波。因此通过检测这种反射回波就能够够了解微损伤的情形，图2为超声波检测微损伤的原理图，图3为内壁有微损伤时的超声反射回波情形。

高温锅炉管内壁氧化层的增加厚度与其在该段服役期内的金属温度有必然的对应关系。Tb+logt€21og(0.4678x) 273.15关于SA213T1A、SA213T1二、SA213T22来讲，知足如下的方程式:式中：T——金属温度（°C）X——管子内壁氧化层厚度（mm）t——管子已运行时刻（h）a、b――材料常数该公式在高温区和较低温度区具有不同的a、b常数，反映出金属温度与内壁氧化皮厚度的关系曲线是两条不同走向的曲线相交于某一温度点，该温度点T0称为分界温度。关于T11钢来讲，T0二575°C;关于T12钢来讲，T。二585°C;对T22来讲，T。二595°C。高温锅炉管的寿命评估是基于当量金属温度及应力的Larson-Miller公式：logtr+C3log2 logtrT式中：tr 蠕变断裂寿命（h）T——当量金属温度（K）6 运行应力（Kgf/cm2）C。、q、C2、C3、C4—料常数考虑各管段在尔后的利用中由于氧化、磨损或侵蚀将使壁厚明显减薄，它所致使的应力升高改变了原有的蠕变速度，会造成实际寿命缩短。因此，理论计算寿命的评估是采纳考虑壁厚减薄率的以下体会公式：trem…K — + "}式中：Lem 理论计算寿命（h）tr——蠕变断裂寿命（h）n——应力灵敏系数，通常取4~8K 壁厚减薄率（mm/h）4测点位置及数量中间再热器（图4中测点位置#1）：测量外两圈管子，规格©57X，材质T11高温再热器（图4中测点位置#2）：测量外两圈管子，规格©51X，材质T22累计测量管段117X4=468根

5宏观检查结果：高再A-B（西一东）15-—、21-1外壁存在轻微高温侵蚀。中再A-B（西一东）116-—、117-1外壁存在轻微高温侵蚀。6测量及计算结果：中间再热器（图4中测点位置#1）：发觉下述6根管子的内壁氧化层厚度超过，其余管子的内壁氧化层厚度均V

管排号根数实测壁厚mm内壁氧化层厚度um金属温度°C应力MPa剩余寿命h252365555350002923475515800061133054760000751296538900007713305475900090129653880000注：管排编号AB（西东）高温再热器（图4中测点位置#2）：发觉下述10根管子的内壁氧化层厚度超过，其余管子的内壁氧化层厚度均V管排号根数实测壁厚mm内壁氧化层厚度um金属温度C应力MPa剩余寿命h111局部6266021484018133058740756182