满堂式钢管支架施工方案(定)

1、精选优质文档倾情为你奉上精选优质文档倾情为你奉上专心专注专业专心专注专业精选优质文档倾情为你奉上专心专注专业目 录 TOC o 1-3 h z u 6、大横杆构造要求 PAGEREF _Toc h 51、构配件允许偏差72、脚手架搭设的安全技术措施.103、脚手架上施工的安全技术措施.104、脚手架拆除的安全技术措施.10 一、工程概况本工程位于重庆市永川区朱沱镇，为重庆理文造纸有限公司浆粕改造项目苛化工段，该土建工程由槽罐区设备基础（绿液澄清器、绿液缓冲槽、绿泥搅拌槽、绿液稳定槽、绿泥洗涤澄清器、白泥洗涤澄清器、稀白液槽、白液澄清器、应急澄清器、浓白液槽）和碱回收车间组成，总建筑面积：270

2、0 m2，建筑总高度为21.3m，层数为两层，局部三层。地上结构为钢筋砼框架结构，结构主要构件钢筋砼框架柱、梁、板，以及大截面基础梁。其中主要梁截面,400*800，450*900,600*700,300*700， 300*600，400*700,300*800，400*600,500*1300,500*1200等；基本柱网平面尺寸为6000*6000（最大6000*12000）。本工程首层建筑层高7.5m,梁板施工采用满堂式钢管支架，框架柱及外架采用双排扣件式钢管脚手架。楼板厚度：车间板厚为150mm。夹层结构标高5.5m，板厚为150mm。 方案的编制，梁按最大截面梁荷载计算模架支承体系，

3、其他梁的支模架按最大截面梁支承体系搭设；楼板按150mm厚板支撑体系搭设。二、设计及施工依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）4、结构施工图纸5、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)三、支模材料：本工程模板采用15mm优质多层夹板，模板支撑体系，采用直径为48，壁厚3.5以上焊接钢管。钢管立杆垫板采用优质四、搭设方案1、施工放线，按顺序搭设本方案脚手架搭设主要是考虑结构层大梁的支撑承载，因此先要放线确定楼板梁的纵横向位置，再顺着主次梁方向在布置立杆地垫。后

4、续按顺序进行支撑体系搭设。其搭设顺序如下：施工放线铺设垫板立杆扫地杆纵横水平杆剪刀撑抄水平，定梁底大横杆、小横杆、梁底加强立杆脚手架验收铺设梁、板模板绑扎钢筋、水电工艺等预埋、预留浇筑砼。2、立杆底垫支模架支撑土层采用原土地基支撑（即为天然风化岩、基坑中风化承载力达到8MPa），要求平整。整体拉线定位，铺设立杆垫板。立杆垫板采用木脚手板，其厚度不小于50mm，平面尺寸2401800。布设必须平稳，不得悬空。3、模架搭设模板支承架搭设采用满堂式钢管支架，步高1.8m。钢管立杆纵横向间距为0.8m0.8m，普通框架梁梁底设置纵向间距0.8m的立杆，横向采用1.5m钢管，间距0.4m，梁底采用508

5、0方木支撑纵楞，方木间距300；板底采用504、立杆构造要求1）根据设计图纸梁板位置布设情况，楼板立杆到标高7.00m，梁底顶杆根据梁截面高度确定，杆顶要求距梁底50-80mm，立杆布置平行于主、次梁均匀布设，间距800mm，不得超过1200mm,间距超过1200mm必须中间加设立杆。即主、次梁两侧立杆分别距主梁中心线600mm。主梁、次梁底部正中架立加强顶杆（设丝托调整），立杆接头采用不少于2个扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开距离不小于50cm 2）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。 3）设在支架

6、立杆顶部的可调丝托，当其伸出长度超过300mm时，其偏心距不应大于25mm。5、大横杆构造要求 第一步大横杆距扫地杆1800mm， 第三步大横杆上皮表面标高5.45m， 中间设置两道大横杆，大横杆纵横布设用直角扣件牢固连接成一整体。梁底设置横向小横杆和纵向大横杆。梁底大横杆与梁两侧立杆及梁底顶立杆用直角扣件牢固连接，且要设置双扣件防止受梁重力作用下滑。梁底纵向大横杆与梁底顶杆及梁两侧立杆用扣件牢固连接，且要设置防滑扣件。大横杆设置于横向水平杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。 大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。

7、相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。6、小横杆构造要求 梁两侧及底部每一立杆与大横杆相交处（即立节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。其余小横杆均设于立杆间，间距最大不超过60cm。 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且长度不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。7、纵、横向扫地杆构造要求纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮25cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。8、剪刀撑脚手

8、架外围交圈及主梁两侧立杆满设剪刀撑，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每4步6跨设置一道，保证斜杆与地面的夹角在45度60度之间。 剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。五、模板施工：模板施工前，由项目部对班组进行书面技术交底，在浇捣砼时，木工班要设专人看模。所有模板均由木工翻样画出翻样图，经施工负责人复核后付诸实施。模板在木工棚车间内加工预制，现场实地拼装，现浇梁板式楼盖结构制模，重点是梁与柱节点的制模质量，大梁底板和侧边模板，应整块与柱搭接，镶接点必须设在梁中，这样可避免梁柱节点缩径

9、，保证梁柱节点尺寸准确，框架梁高超过600，梁高的中部增加一根12对拉螺杆（设置双螺母），间距800mm。梁高超过1000，梁高的中部等距增加两根12对拉螺杆（设置双螺母），间距600mm起拱：考虑到地基沉降影响，所有梁均按1/10003/1000起拱，并根据设计要求，对跨度大于等于4m厂房柱模板垂直度及位置靠支撑实现。柱模板支撑采用48钢管作斜向支撑，支撑的上支点与钢管箍相连。为解决支撑的下支点问题，在柱周边柱与柱用钢管相连。柱模采用18厚木胶合板制作，高度尺寸应扣减垫脚厚度，拼缝应严密，板缝不大于1.5，木方选用50100、间距200，横楞用2根48钢管，14对拉螺栓（设置12道）间距间距

10、300500mm，最下一道离地150，柱模下用1：2水泥砂浆填塞，以防漏浆。见下图：1751751701701701701701751200600200200200六、加强体系1、所有梁的支撑架，纵向均需加设剪刀撑，连贯整体设置。2、支模架下部应设置扫地杆，贯通整个支模架，以保证架体的整体稳定。3、要求支模架与柱间增设抱箍连接，以提高整个支模架体的稳定性。4、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑。5、模板支架两端与中间每隔4排立杆从顶开始向下每隔1步设置一道水平剪刀撑。七、质量保证1、构配件允许偏差项次项目允许偏差检查工具1无缝钢管尺寸外径48mm壁厚3.-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切

11、斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀浓度（=1+2）0.50游标卡尺4各种管件钢管的端部弯曲l1.55钢板尺5立杆钢管弯曲3ml4m4ml1220钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m30钢板尺2、脚手架搭设的技术要求、允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度20-80m100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度(m)总高度40m20mH=277H=102550H=2050100H=3075H=40100中间档次用插入法3间距步距纵距横距-205

12、020钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端-20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差-10水平仪或水平尺5双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢板尺3.扣件拧紧抽样检查数目及质量判定项次检 查 项 目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件501-12001201-32003250352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）501-12001201-32003250710八、安全施工技术措施1、材质及其使用的安全技术措施（1）扣件的紧固程度应在40-65N.m，并不大于65N.m，对接扣

13、件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的润滑程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。（5）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。2、脚手架搭设的安全技术措施（1）脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，底层设备基础的砼必须达到设计强度的75%以上才能施工。（2）搭设过程中划出的工作标志区，禁止行人进入、统

14、一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（3）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（4）脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。（5）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。（6）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。（7）脚手架的加固严格采用15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。3、脚手架上施工作业

15、的安全技术措施（1）结构脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部技术人员、安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。（2）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆负荷荷，施工荷载不得大于 2KN/m2，确保较大安全储备。（3）结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。（4）当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。（5）各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。（6）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、脚手

16、架拆除的安全技术措施（1）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。（2）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。（3）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（4）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（5）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（6）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。（7

17、）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。（8）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。（9）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。（10）拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊九、应急预案为确保高处坠落事件发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定高处坠落应急准备与响应预案。1、组织机构（1）、项目部组成应急响应指挥部。负责应急抢救指挥。指挥部指挥：候天贵，成员由：任大兵、黄俊、陈文彪、杜海洋、任小华、聂红军组成。（2）、指挥部下设：a现场指挥组：由现场项目经

18、理候天贵任组长。其任务是了解掌握事故情况，组织现场抢救指挥。b抢救联络组：由现场项目经理候天贵、施工员杜海洋、安全员任小华组成，现场项目经理为组长。其任务是根据指挥组指令，及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等的沟通。并及时通知当事人的亲人。c治安组：由项目安全员任小华任组长。其任务为现场秩序维护、保护事发现场、做好当事人周围人员的问询记录，保持与当地公安部门的沟通。d善后组：由任大兵、黄俊、陈文彪、组成，任大兵为组长，其任务是妥善处理好善后的工作，按职能归口负责保持与当地相关部门的沟通联系。2、事故处理程序 （1）当高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任

19、人（项目经理或基地负责人）；（2）项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生后，应：组织项目职工自我救护队伍进行施救，同时立即向当地医疗卫生部门（120）电话报告；立即向公司上报事故的初步原因、范围、估计后果；保护事故现场。（3）指挥部接到电话报告后，指挥部即指令现场指挥部、抢救联络组、治安组在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。（4）当事人被送入医院接受抢救后，指挥部即指令善后组到达事故现场：a.做好与当事人家属的接洽善后处理工作；b.按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。十、梁板模板及支撑系统计算书1、支撑体系计算以最大梁高和7.502、

20、地基承载力计算根据后面 “2.3.横向支撑钢管计算”计算结果，最大立杆支座反力为9.72KN，而根据级配砂石回填设计，承载力标准值fk为200KPa，立杆底垫模板面积为0.240.9=0.2 f=9.72/0.216=45KPa0.4fk=0.4200=80KPa，满足要求。十一、附：计算书部分1、梁模板扣件钢管支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为7.10 基本尺寸为：梁截面 BD=350mm1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) L=0.60米，纵距0.84米，立杆的步距 h=1.80米，采用的钢管类型为48

21、3.0。1.1 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； 1.1.1 f = M / W f 其中 f 面板的强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 静荷载标准值 q1 = 25.0001.5000.400

22、+0.3500.400=15.140kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+3.000)0.400=2.000kN/m 经计算得到 M = 0.125(1.215.140+1.42.000)0.3000.300=0.236kN.m 经计算得到面板强度计算值 f = 0.23610001000/32400=7.284N/mm2 面板的强度验算 f f,满足要求! 1.1.2 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.500(1.215.140+1.42.000)0.300=3.145kN 截面抗剪强度计算值 T=32702.0/(2400.00018.000)=0.563N/mm2

23、 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! 1.1.3 v = 1.302ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大允许挠度值 v = 1.200mm； 面板最大挠度计算值 v = 1.30215.1403004/(1006000)=0. 面板的挠度验算 v v,满足要求! 1.2、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.2.1 (1)钢筋混凝土梁自重(kN/0.84m) q1 = 25.0001.5000.4000.84=12.600kN (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.40

24、0(21.500+0.200)/0.200=2.24kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (3.000+2.000)0.8400.600=2.520kN 1.2.2 均布荷载 q = 1.212.600+1.22.240=17.808kN/m 集中荷载 P = 1.42.520=3.528kN3.528KN17.3.528KN17.808KN/mA200B 方木计算简图 经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为 N1=3.545kN N2=3.545kN 方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面

25、板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； 方木强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.545/0.400=8.863kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.8630.400.40=0.142kN.m 截面应力 =0.142106/64000.0=2.219N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度

26、必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.40.4008.863=1.418kN 截面抗剪强度计算值 T=3996/(26080)=0.311N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! 方木挠度计算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 v =0.6778.863400.04/(1009500.00.0)=0. 方木的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 1.2.3 支撑钢管按照连续梁的计算如下3.545KN3.545KN3.545KN600AB0.0000.0003.5290.000

27、0.0003.5290.0000.0000.0000.7090.709 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 支座反力 RA = RB=3.545kN 最大弯矩 Mmax=0.709kN.m 最大变形 vmax=3. 截面应力 =0.709106/4491.0=157.87N/mm2 支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 1.3、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。1.3.1 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R

28、 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=3.545kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!1.3.2立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.545kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1167.600=1.059kN 楼板的混凝土模板的自重 N3=1.080kN N = 3.545+1.059+1.080=5.684kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积

29、(cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 91.82N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足

30、要求! 公式(2)的计算结果： = 43.52N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果： = 59.06N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。2、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为7. 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.84米，立杆的横距 l=0.84米图 楼

31、板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 2.1 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 84.001.801.80/6 = 45. I = 84.001.801.801.80/12 = 40.82cm 2.1.1.强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.1ql2 其中 q 荷载设计值(kN

32、/m)； （一）当板厚为150mm时： 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1500.840+0.3500.840=3.444kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+3.000)0.840=4.200kN/m 经计算得到 M = 0.1(1.23.444+1.44.200)0.3000.300=0.09kN.m 经计算得到面板强度计算值 f = 0.0910001000/45360=1.984N/mm2 面板的强度验算 f f,满足要求! （二）当板厚为200mm时： 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2000.840+0.3500.840=4.494kN/m 活荷载标准值

33、q2 = (2.000+3.000)0.840=4.200kN/m 经计算得到 M = 0.1(1.24.494+1.44.200)0.3000.300=0.101kN.m 经计算得到面板强度计算值 f = 0.10110001000/45360=2.227N/mm2 面板的强度验算 f f,满足要求! 2.1.2. T = 3Q/2bh T （一）当板厚为150mm时：其中最大剪力 Q=0.6(1.23.444+1.44.200)300.000=1.802kN 截面抗剪强度计算值 T=31802.0/(2840.00018.000)=0.179N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/

34、mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求!（二）当板厚为200mm时：其中最大剪力 Q=0.6(1.24.494+1.44.200)300.000=2.029kN 截面抗剪强度计算值 T=32029.0/(2840.00018.000)=0.201N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! 2.1.3. v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大允许挠度值 v = 1.200mm； （一）当板厚为150mm时： 面板最大挠度计算值 v = 0.67710.0133004/(1006000)=0. 面板的挠度验算 v v

35、,满足要求!（二）当板厚为200mm时： 面板最大挠度计算值 v = 0.67711.2733004/(1006000)=0. 面板的挠度验算 v v,满足要求! 2.2.支撑方木的计算 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 =53.33 I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33 方木楞计算简图 2.2.1. (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： 当板厚为150mm时： q1 = 25.0000.1500.300=1.125kN/m 当板厚为200mm时： q1 = 25.00

36、00.2000.300=1.5 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： 当板厚为150mm、200mm时： q2 = q2 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 =P1= (3.000+2.000)0.8400.300=1.26 2.2.2. 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算如下: （一）当板厚为150mm时：均布荷载 q = 1.21.125+1.20.105=1.476kN/m 集中荷载 P = 1.41.260=1.764kN 最大弯矩 M = 1.7600.

37、84/4+1.480.840.84/8=0.5kN.m 最大支座力 N = 1.760/2+1.480.84/2=1.5kN 截面应力 =0.5106/64000.0=7.813N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! （二）当板厚为200mm时：均布荷载 q = 1.21.5+1.20.105=1.926kN/m 集中荷载 P = 1.41.260=1.764kN 最大弯矩 M = 1.7600.84/4+1.930.840.84/8=0.54kN.m 最大支座力 N = 1.760/2+1.930.84/2=1.69kN 截面应力 =0.54106/64000.0=8.

38、438N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2.2.3. 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T （一）当板厚为150mm时：其中最大剪力 Q=0.8401.476/2+1.764/2=1.502kN 截面抗剪强度计算值 T=31502/(25080)=0.563N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! （二）当板厚为200mm时：其中最大剪力 Q=0.8401.926/2+1.764/2=1.691kN 截面抗剪强度计算值 T=31691/(25080)=0.

39、634N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! 2.2.4. 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: （一）当板厚为150mm时： 均布荷载 q = 1.125+0.105=1.23kN/m 集中荷载 P = 1.260kN 最大变形 v =51.23840.04/(3849500.00.0)+1260.0 840.03/(489500.00.0)=0. 方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!（二）当板厚为200mm时：均布荷载 q = 1.5+0.105=1.605kN/m 集中荷载 P = 1.260kN

40、 最大变形 v =51.605840.04/(3849500.00.0)+1260.0 840.03/(489500.00.0)=1.0 方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 2.3.横向支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.98kN 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.714kN.m 最大变形 vmax=1.868mm 最大支座力 Qmax=9.720kN 截面应力 =0.71106/4491.0=159.01N/mm2 支撑钢管的计算

41、强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 2.4.扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.72kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑采用双扣件，则:R=9.72 Rc =28=16KN,满足要求。 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20k

42、N的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 2.5.梁底立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 2.5.1. (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1167.38=0.856kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350【0.4+（1. 5-0.15）2】0.840=0.911kN (3) 钢筋混凝土梁自重（KN）： NG3 = 25.0001.500.400.840=12.6kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 14.367kN。 2.5.2. 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3.000+2.000)0.8400. 40=1.68kN 2.5.3.不考虑风荷载时, N = 1.2NG + 1.4NQ =1214.367+1.41.68=19.592KN 2.6.立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 24.68kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强