现浇混凝土隔层结构设计计算书

1、设计编号2016-007-11结构计算书南京雨花台区长发都市诸公现浇混凝土隔层工程设计人：杨志强校对人：隋建东审核人：袁立军南京石峰现浇混凝土隔层工程部2016年07月|楼板配筋计算2016年07月11日III设计人：杨志强计算日期：2016/ 7/11 |工程项目：南京雨花台区长发都市诸公隔层工程工程编号：2016-007-11审核人：袁立军一、基本资料：1、房间编号：12、边界条件(左端/下端/右端/上端)：钱支/钱支/固定/钱支/3 、荷载：永久荷载标准值：g = 5.00+ 2.50( 板自重尸7.50 kN/m2可变荷载标准值：q = 3.00 kN/m2计算跨度Lx = 2100

2、mm ；计算跨度Ly = 4800 mm板厚 H = 100 mm ;硅强度等级：C20;钢筋强度等级： HRB5004、计算方法：弹性算法。5 、泊松比：心=1/5.6、考虑活荷载不利组合。7、程序自动计算楼板自重。二、计算结果： TOC o 1-5 h z Mx =(0.06718+0.00462/5)*(1.20* 7.50+1.40* 1.50)* 2.1A2 = 3.33kN- m考虑活载不利布置跨中涮应增加的弯矩：Mxa =(0.10510+0.01350/5)*(1.4* 1.50)* 2.1A2 = 1.00kN- mMx= 3.33 + 1.00 = 4.33kN- mAsx

3、= 200.00mm2 ,实配()8200 (As = 251.mm2)p min = 0.150%, p = 0.251%My =(0.00462+0.06718/5)*(1.20* 7.50+1.40* 1.50)* 2.1A2= 0.88kN- m考虑活载不利布置跨中响应增加的弯矩：Mya =(0.01350+0.10510/5)*(1.4* 1.50)* 2.1A2 = 0.32kN- mMy= 0.88 + 0.32 = 1.20kN- mAsy= 200.00mm2 ,实配()8200 (As = 251.mm2)p min = 0.150%, p = 0.251%Mx =0.12

4、267*(1.20* 7.50+1.40* 3.00)* 2.W2 = 7.14kN- mAsx= 218.82mm2,实配()8200 (As = 251.mm2,可能与邻跨有关系 )p min = 0.150%, p = 0.251%三、跨中挠度验算：Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.06718+0.00462/5)*(1.0* 7.50+0.5* 3,00 )* 2.1A2 = 2.70kN- mEs = 200000.N/mm2 Ec = 25413.N/mm2Ftk = 1.54N/mm2 Fy = 435.N/mm2(2)、在荷载效应的

5、准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs :、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小，按下列公式计算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * bsq)(混凝土规范式 7.1.2 -2)bsq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土规范式 7.1.4 -3)bsq = 2.70/(0.87* 81.* 251.) = 152.617N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土规范式 7.1,2 -4)p te = 251./ 50000.=0.00503小 =1.1 -

6、0.65* 1.54/(0.00503* 152.62) = -0.206 当 山0.2 时，取小 =0.2、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值a E:a E =Es / Ec = 200000.0/ 25413.0 = 7.870、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值T f:矩形截面，丫 f = 0、纵向受拉钢筋配筋率p = As / b / ho = 251./1000/ 81.=0.00310、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式(混凝土规范式7.2,3 1)计算：Bs=Es*As*hoA2/1.15小 +0.2+6* a E* p /(1+ 3.5 丫 f)Bs = 200000.* 251.* 8

7、1.人2/1.15*0,200+0.2+6*7,870*0,00310/(1+3.5*0.00)= 572.04kN m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数0 :按混凝土规范第7.2.5 条，当p = 0时，0 = 2.0(4)、受弯构件的长期刚度B,可按下列公式计算：B = Bs / e(混凝土规范式 7.2.2 )B = 572.04/2 = 286.022kN- m2、挠度 f = k * Qq * L a 4 / Bf = 0.00521* 9,0* 2.10A4/ 286.022= 3.189mmf / L = 3.189/2100.= 1/ 658.,满足规范要求！

8、四、裂缝宽度验算：、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小，按下列公式计算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsq)(混凝土规范式 7.1.2 -2)(rsq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土规范式 7.1.4 -3)(rsq = 2.70*10A6/(0.87* 81.* 251.) = 152.617N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土规范式 7.1,2 -4)p te = 251./ 50000.= 0.005当 p t

9、e 0.01 时，取 p te = 0.01 小 =1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 152,62) = 0.443（混凝土规范式7.1.2 -1）8.00/0.01000)= 0.066mm ,满足规3 max = a cr* 小 * b sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)3 max = 1.9*0.443*152.617/200000.*(1.9*20.+0.08*范要求!、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小，按下列公式计算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * bsq) (混凝土规范式 7.1.2 -2)bsq

10、 = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土规范式7.1.4 -3)bsq = 0.72*106/(0.87* 73.* 251.) = 44.900N/mm2矩形截面， Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土规范式 7.1.2 -4)p te = 251./ 50000.= 0.005当 p te 0.01 时，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 44.90) = -1.132当山0.2时，取小 =0.23 max = a cr* 小 * r sq/Es*

11、(1.9c+0.08*Deq/ p te) (混凝土规范式 7.1.2 1)3 max = 1.9*0.200*44.900/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)= 0.009mm，满足规范要求！、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小，按下列公式计算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsq) (混凝土规范式 7.1.2 -2)(rsq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土规范式7.1.4 -3)(rsq = 4.87*106/(0.87* 81.* 251.) = 274.902N/mm2矩形截面

12、， Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土规范式 7.1.2 -4)p te = 251./ 50000.= 0.005当 p te 0.01 时，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 274.90) = 0.7353 max = a cr* 小 * r sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te) (混凝土规范式 7.1.2 1)3 max = 1.9*0.735*274.902/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)= 0.1

13、96mm，满足规范要求！一、基本资料：1、房间编号：22、边界条件(左端/下端/右端/上端)：固定/钱支/固定/钱支/3 、荷载：永久荷载标准值：g = 5.00+ 2.50( 板自重尸7.50 kN/m2可变荷载标准值：q = 3.00 kN/m2计算跨度Lx = 2600 mm ；计算跨度Ly = 4800 mm板厚 H = 100 mm ;硅强度等级：C20;钢筋强度等级： HRB5004、计算方法：弹性算法。5 、泊松比：心=1/5.6、考虑活荷载不利组合。7、程序自动计算楼板自重。二、计算结果：Mx =(0.04110+0.00262/5)*(1.20* 7.50+1.40* 1.5

14、0)* 2.6A2 = 3.12kN考虑活载不利布置跨中涮应增加的弯矩：Mxa =(0.09042+0.02040/5)*(1.4* 1.50)* 2.6A2 = 1.34kN- mMx= 3.12 + 1.34 = 4.46kN- mAsx= 200.00mm2 ,实配()8200 (As = 251.mm2)p min = 0.150%, p = 0.251%My =(0.00262+0.04110/5)*(1.20* 7.50+1.40* 1.50)* 2.6A2= 0.81kN 考虑活载不利布置跨中响应增加的弯矩： TOC o 1-5 h z Mya =(0.02040+0.09042

15、/5)*(1.4* 1.50)* 2.6A2 = 0.55kN- mMy= 0.81 + 0.55 = 1.36kN- mAsy= 200.00mm2 ,实配()8200 (As = 251.mm2) p min = 0.150%, p = 0.251%Mx =0.08405*(1.20* 7.50+1.40* 3.00)* 2.6A2 = 7.50kN- mAsx= 230.46mm2,实配()8200 (As = 251.mm2,可能与邻跨有关系 )p min = 0.150%, p = 0.251%三、跨中挠度验算：Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq

16、=(0.04110+0.00262/5)*(1.0* 7.50+0.5* 3,00 )* 2.6A2 = 2.53kNEs = 200000.N/mm2 Ec = 25413.N/mm2Ftk = 1.54N/mm2 Fy = 435.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs :、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小，按下列公式计算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * bsq)(混凝土规范式 7.1.2 -2)bsq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土规范式7.1.4 -3)bsq = 2.53/(0.87* 81.* 2

17、51.) = 142.982N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土规范式 7.1,2 -4)p te = 251./ 50000.=0.00503小 =1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 142.98) = -0.294 当 山0.2 时，取小 =0.2、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值a E:a E =Es / Ec = 200000.0/ 25413.0 = 7,870、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值T f:矩形截面，丫 f = 0、纵向受拉钢筋配筋率p = As / b

18、/ ho = 251./1000/ 81.=0.00310、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式(混凝土规范式7.2,3 1)计算：Bs=Es*As*hoA2/1.15小 +0.2+6* a E* p /(1+ 3.5 丫 f)Bs = 200000.* 251.* 81.人2/1.15*0,200+0.2+6*7,870*0,00310/(1+3.5*0.00)= 572.04kN m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数0 :按混凝土规范第 7.2.5条，当p = 0时，0 = 2.0(4)、受弯构件的长期刚度B,可按下列公式计算：B = Bs / e(混凝土规范式 7.2.2 )

19、B = 572.04/2 = 286.022kN- m2、挠度 f = k * Qq * L a 4 / Bf = 0.00259* 9.0* 2.60A4/ 286.022= 3.729mmf / L = 3.729/2600.= 1/ 697.,满足规范要求！四、裂缝宽度验算：、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小，按下列公式计算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsq)(混凝土规范式 7.1.2 -2)(rsq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土规范式7.1.4 -3)(rsq = 2.53*10A6/(0.87* 81

20、.* 251.) = 142.982N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土规范式 7.1,2 -4)p te = 251./ 50000.= 0.005当 p te 0.01 时，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 142,98) = 0.3993 max = a cr* 小 * r sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土规范式 7.1.2 1)3 max = 1.9*0,399*142.982/200000.*(1.9*20

21、.+0,08*8.00/0.01000)= 0.055mm，满足规范要求！、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小， 按下列公式计算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * bsq)(混凝土规范式 7.1.2 -2)bsq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土 规范式7.1.4 -3)bsq = 0.66*106/(0.87* 73.* 251.) = 41.305N/mm2矩形截面， Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土规范式 7.1.2 -4)p te =

22、 251./ 50000.= 0.005当 p te 0.01 时，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 41.31) = -1.326当山0.2时，取小 =0.23 max = a cr* 小 * r sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te) (混凝土规范式 7.1.2 1)3 max = 1.9*0.200*41.305/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)= 0.008mm，满足规范要求！、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小，按下列公式计算：小 =1.1 - 0.65 * ftk

23、 / (p te * (rsq) (混凝土规范式 7.1.2 -2)(rsq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土 规范式7.1.4 -3)(rsq = 5.11*106/(0.87* 81.* 251.) = 288.724N/mm2矩形截面， Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土规范式 7.1.2 -4)p te = 251./ 50000.= 0.005当 p te 0.01 时，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 288.72) = 0.75

24、33 max = a cr* 小 * r sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土规范式7.1.2 1)3 max = 1.9*0.753*288.724/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)= 0.211mm，满足规范要求！、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小，按下列公式计算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsq) (混凝土规范式 7.1.2 -2)(rsq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土 规范式7.1.4 -3)(rsq = 5.11*106/(0.87* 81

25、.* 251.) = 288.724N/mm2矩形截面， Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土规范式 7.1.2 -4)p te = 251./ 50000.= 0.005当 p te 0.01 时，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 288.72) = 0.7533 max = a cr* 小 * r sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土规范式7.1.2 1)3 max = 1.9*0.753*288.724/200000.*(1.9*20

26、.+0.08*8.00/0.01000)= 0.211mm，满足规范要求！一、基本资料：1、房间编号：32、边界条件(左端/下端/右端/上端)：固定/钱支/钱支/钱支/3 、荷载：永久荷载标准值：g = 5.00+ 2.50( 板自重尸7.50 kN/m2可变荷载标准值：q = 3.00 kN/m2计算跨度Lx = 2100 mm ；计算跨度Ly = 4800 mm板厚 H = 100 mm ;硅强度等级：C20;钢筋强度等级： HRB5004、计算方法：弹性算法。5 、泊松比：心=1/5.6、考虑活荷载不利组合。7、程序自动计算楼板自重。二、计算结果：Mx =(0.06718+0.00462

27、/5)*(1.20* 7.50+1.40* 1.50)* 2.1A2 = 3.33kN考虑活载不利布置跨中涮应增加的弯矩：Mxa =(0.10510+0.01350/5)*(1.4* 1.50)* 2.1A2 = 1.00kN- mMx= 3.33 + 1.00 = 4.33kN- mAsx= 200.00mm2 ,实配()8200 (As = 251.mm2)p min = 0.150%, p = 0.251%My =(0.00462+0.06718/5)*(1.20* 7.50+1.40* 1.50)* 2.1A2= 0.88kN 考虑活载不利布置跨中响应增加的弯矩： TOC o 1-5

28、h z Mya =(0.01350+0.10510/5)*(1.4* 1.50)* 2.1A2 = 0.32kN- mMy= 0.88 + 0.32 = 1.20kN- mAsy= 200.00mm2 ,实配()8200 (As = 251.mm2) p min = 0.150%, p = 0.251%Mx =0.12267*(1.20* 7.50+1.40* 3.00)* 2.W2 = 7.14kN- mAsx= 218.60mm2,实配()8200 (As = 251.mm2,可能与邻跨有关系 )p min = 0.150%, p = 0.251%三、跨中挠度验算：Mq按荷载效应的准永久组

29、合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.06718+0.00462/5)*(1.0* 7.50+0.5* 3,00 )* 2.1A2 = 2.70kNEs = 200000.N/mm2 Ec = 25413.N/mm2Ftk = 1.54N/mm2 Fy = 435.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs :、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小，按下列公式计算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * bsq)(混凝土规范式 7.1.2 -2)bsq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土规范式7.1.4 -3)

30、bsq = 2.70/(0.87* 81.* 251.) = 152.617N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土规范式 7.1,2 -4)p te = 251./ 50000.=0.00503小 =1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 152.62) = -0.206 当 山0.2 时，取小 =0.2、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值a E:a E =Es / Ec = 200000.0/ 25413.0 = 7,870、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值T f:矩形截面，丫 f

31、= 0、纵向受拉钢筋配筋率p = As / b / ho = 251./1000/ 81.=0.00310、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式(混凝土规范式 7.2,3 1)计算：Bs=Es*As*hoA2/1.15小 +0.2+6* a E* p /(1+ 3.5 丫 f)Bs = 200000.* 251.* 81.人2/1.15*0,200+0.2+6*7,870*0,00310/(1+3.5*0.00)= 572.04kN m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数0 :按混凝土规范第 7.2.5条，当p = 0时，0 = 2.0(4)、受弯构件的长期刚度B,可按下列公式计算：

32、B = Bs / e(混凝土规范式 7.2.2 )B = 572.04/2 = 286.022kN- m2、挠度 f = k * Qq * L a 4 / Bf = 0.00521* 9.0* 2.10A4/ 286.022= 3.189mmf / L = 3.189/2100.= 1/ 658.,满足规范要求！四、裂缝宽度验算：、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小，按下列公式计算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsq)(混凝土规范式 7.1.2 -2)(rsq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土规范式7.1.4 -3)(

33、rsq = 2.70*10A6/(0.87* 81.* 251.) = 152.617N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土规范式 7.1,2 -4)p te = 251./ 50000.= 0.005当 p te 0.01 时，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 152,62) = 0.4433 max = a cr* 小 * r sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土规范式 7.1.2 1)3 max = 1.9*0,44

34、3*152.617/200000.*(1.9*20.+0,08*8.00/0.01000)= 0.066mm，满足规范要求！、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小，按下列公式计算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * bsq) (混凝土规范式 7.1.2 -2)bsq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土 规范式7.1.4 -3)bsq = 0.72*106/(0.87* 73.* 251.) = 44.900N/mm2矩形截面， Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / A

35、te(混凝土规范式 7.1.2 -4)p te = 251./ 50000.= 0.005当 p te 0.01 时，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 44.90) = -1.132当山0.2时，取小 =0.23 max = a cr* 小 * r sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te) (混凝土规范式 7.1.2 1)3 max = 1.9*0.200*44.900/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)= 0.009mm，满足规范要求！、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数小，按下

36、列公式计算：小 =1.1 - 0.65 * ftk / (p te * (rsq)(混凝土规范式7.1.2 -2)(rsq = Mq / (0.87 * ho * As)(混凝土 规范式 7.1.4 -3)(rsq = 4.87*106/(0.87* 81.* 251.) = 274.902N/mm2矩形截面，Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100.= 50000.mm2p te = As / Ate(混凝土规范式 7.1.2 -4)p te = 251./ 50000.= 0.005当 p te 0.01 时，取 p te = 0.01小 =1.1 - 0.65* 1.54

37、/( 0.01* 274.90) = 0.7353 max = a cr* 小 * r sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ p te)(混凝土规范式7.1.2 1)3 max = 1.9*0.735*274.902/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)= 0.196mm，满足规范要求!|梁配筋计算|2016年07月11日|III工程项目：南京雨花台区长发都市诸公现浇混凝土隔层工程设计人：杨志强工程编号：2016-007-11审核人：袁立军计算日期：2016/ 7/11 |*符号说明:B,H -Dr -矩形截面宽、高(mm)(mm)B,H,U,T,D,F

38、 -U1,T1,D1,F1 -异型截面参数(mm)另一方向工字钢截面参数Hr -Ac -变截面时梁右端截面面积(mm)(柱为上端)高度(mm)(mm)*Lc,Lg,Lwc,Lwb,Lb -N-C,N-G,N-WC,N-WB,N-B -分别为柱、支撑、分别为柱、(m)支撑、墙柱、墙梁和梁的单元号Nfc,Nfg,Nfw,Nfwb,Nfb -分别为柱、支撑、墙柱、Nfc_kzgz,Nfg_kzgz,Nfw_kzgz,Nfwb_kzgz,Nfb_kzgz -墙柱、墙梁和梁的抗震构造措施采用的抗震等级墙梁和梁的抗震等级分别为柱、支撑、Rcc,Rcg,Rcw,Rcwb,Rcb -分别为柱、支撑、墙柱、墙梁

39、和梁的材料强度Rsc,Rsg,Rsb -分别为柱、支撑和梁的钢号或复合截面的钢号Cx,Cy -Cmax -Rs Rsv -LoadCase -控制梁内力包络的组合号混凝、型钢混凝上，矩形、圆形、异型柱、支撑配筋输出符号说明:分别为X、Y向计算长度系数圆柱或异型柱最大计算长度系数 全截面配筋率，上下端取大值(As/Ac)体积配箍率(Vs/Vc)* Rmd - H/2h0算法计计算的剪跨比Myt,Myb,Vx,Rmdx - M/Vh0Mxt,Mxb,Vy,Rmdy - M/Vh0* Uc -(Icn)Nu -Asc -Asxt,Asxb -Asyt,Asyb -Asxt0,Asxb0 -算法计算的

40、x向最小剪跨比 柱顶、柱底弯矩和剪力算法计算的y向最小剪跨比 柱顶、柱底弯矩和剪力轴压比(N/Ac/fc)控制轴压比的轴力(kN)矩形截面单根角筋面积(mm)矩形截面B边上下端单边配筋面积矩形截面Hi上下端单边配筋面积Asyt0,Asyb0 -Asvx,Asvx0 -Asvy,Asvy0 -Ast,Asb - Aszt,Aszb -Asft,Asfb -* Asv,Asv0 - (Icn)N,Mx,My - (Icn)N,Vx,Vy - Asvjx,Asvjy - (Icn)Nj,Vjx,y -RmdX寸应组合的Rmd两应组合的*(含两根角筋)(mm)(含两根角筋)(mm)矩形截面B边上下端单

41、边计算配筋面积(含两根角筋 矩形截面叨上下端单边计算配筋面积(含两根角筋矩形截面B边加密区配箍面积和非加密区配箍面积 矩形截面Hi加密区配箍面积和非加密区配箍面积 (mm)异型截面柱角部上下端的固定配筋面积之和异型截面柱上下端分布配筋面积之和(mm)圆截面或异型截面柱加密区和非加密区配箍面积 矩形柱、圆柱、异型柱纵向钢筋配筋控制内力 矩形柱、圆柱、异型柱箍筋的配筋控制内力柱节点域B、H边的配箍面积(mm)节点域箍筋Asvjx、Asvjy的控制内力注：柱箍筋是指间距 Sc范围内的箍筋面积F1 -(mm)(kN)*矩形钢管混凝柱、钢柱、钢支撑验算输出符号说明:强度验算)(mm)(mm)(mm)(m

42、m)(mm)(kN,kN-m)*(kN) *F2,F3 -Px,Py - Rmdx,Rmdy - (Icn)N,Mx,My -分别为X,Y向的稳定验算分别为X,Y向梁、柱全塑性承载力之比分另J为X,Y向的长细比钢柱验算的验算控制内力(kN,kN-m)(Icn)M,N -Nu,Rre -(kN,kN-m)(kN)和抗震调整系数墙水平筋是指间距SwK围内的配筋面积I,J -1,2,3,4,5,6,7 -矩形(型钢)混凝土梁配筋输出符号说明:代表梁左、右端支座截面-M,+M -代表梁跨中从左到右7个等分截面 负、正弯矩包络(kN-m)Top_Ast,Btm_Ast -%Steel -负、正弯矩的配筋

43、包络(mm)Shear -Asv -Rsv -负、正弯矩配筋的配筋率剪力包络(kN)抗剪之最小箍筋包络(mm) 抗剪箍筋的配筋率(Icn)Tmax&Shear -最大剪扭配筋的控制扭矩和剪力Astt -Astv -Asti -Nmax -剪扭配筋之纵筋面积(mm)剪扭配筋之箍筋面积(mm)剪扭配筋之纯扭双肢箍的单根箍筋面积 最大轴力(受拉为正)(kN)(kN-m,kN)*(mm)*圆钢管混凝土柱验算输出符号说明:钢管混凝土柱验算的验算控制内力钢管混凝土单肢柱的承载力设计值*B,H,Lwc -墙厚度、长度、高度 (m)*aa -墙一端钢筋合力点到边缘的距离(mm)*As -墙一端暗柱配筋面积 (

44、mm)*(Icn)M,N -暗柱配筋As的控制内力(kN,kN-m)*Fyw -墙竖向分布筋强度设计值*Rwv -墙竖向分布筋配筋率*Ash -墙水平分布筋配筋面积(mm)*Rsh -墙水平分布筋配筋率*(Icn)V,N -水平筋Ash的控制内力(kN)*Nu,Uc -墙轴压比的控制轴力，墙轴压比*Rmdw -墙剪跨比*剪力墙配筋输出符号说明:*注：如果一字形剪力墙的墙肢长度小于4倍墙厚，则该墙按柱配筋注：梁箍筋是指间距 Sb范围内的箍筋面积钢梁验算输出符号说明:-Mmax,+Mmax -负、正弯矩包络(kN-m)Vmax -F1 -F2 -F3 -剪力包络(kN)正应力强度验算 整体稳定验算

45、 剪应力强度验算组合梁验算输出符号说明:M_left,M_mid,M_right -R_UpL,R_UpR,R_DownM -梁左端、右端与跨中控制弯矩梁左端、右端与跨中正应力强度比Shear_m,R_Tao -梁控制剪力，剪应力强度比*砌体墙输出符号说明:* RMOR -* RB -砂浆等级块体等级*单片剪力墙占该方向地震剪力百分比输出符号说明:VWCX_X - X向地震作用下VWCX_X - X向地震作用下VWC_X - X向地震作用下VWCX_Y - Y向地震作用下VWCY_Y - Y向地震作用下VWC_Y - Y向地震作用下墙柱X向剪力占涮结构底部剪力的百分比 墙柱X向剪力占涮结构底部

46、剪力的百分比 墙柱面内剪力占涮结构底部剪力的百分比 墙柱X向剪力占洞结构底部剪力的百分比 墙柱丫向剪力占洞结构底部剪力的百分比 墙柱面内剪力占丫向结构底部剪力的百分比*荷载组合分项系数说明，其中：Ncm -组合号V-D,V-L -分别为恒载、活载分项系数X-W,Y-W -分另J为X向、丫向水平风荷载分项系数X-E,Y-E -分另J为X向、丫向水平地震荷载分项系数Z-E -为竖向地震荷载分项系数R-F -为人防荷载分项系数TEM -为温度荷载分项系数CRN -为吊车荷载分项系数SW1 SW5 -分别为第1组到第5组特殊风荷载分项系数Ncm V-D V-L X-W Y-W X-E Y-E Z-E1

47、.350.980.000.000.000.000.001.201.400.000.000.000.000.001.001.400.000.000.000.000.001.200.001.400.000.000.000.001.200.00-1.400.000.000.000.001.200.000.001.400.000.000.001.200.000.00-1.400.000.000.008 1.20 1.40 0.84 0.00 0.00 0.00 0.009 1.20 1.40 -0.84 0.00 0.00 0.00 0.00101.201.40 0.000.840.000.000.0

48、0111.201.400.00-0.840.000.000.00121.200.981.400.000.000.000.00131.200.98-1.400.000.000.000.00141.200.980.001.400.000.000.00151.200.980.00-1.400.000.000.00161.000.001.400.000.000.000.00171.000.00-1.400.000.000.000.00181.000.000.001.400.000.000.00191.000.000.00-1.400.000.000.00201.001.400.840.000.000.

49、000.00211.001.40-0.840.000.000.000.00221.001.400.000.840.000.000.00231.001.400.00-0.840.000.000.00241.000.981.400.000.000.000.00251.000.98-1.400.000.000.000.00261.000.980.001.400.000.000.00271.000.980.00-1.400.000.000.00281.200.600.000.001.300.000.00291.200.600.000.00-1.300.000.00301.200.600.000.000

50、.001.300.00311.200.600.000.000.00-1.300.00321.000.500.000.001.300.000.00331.000.500.000.00-1.300.000.00341.000.500.000.000.001.300.00351.000.500.000.000.00-1.300.00|梁配筋和验算输出|N-B= 1 (I=5, J= 7) ( 1)B*H(mm)= 200* 400Lb= 2.10 Cover= 20 Nfb= 2 Rcb= 30.0 Fy= 360. Fyv= 360.调幅系数：0.85 扭矩折减系数：0.40 刚度系数：1.22梁

51、属性：混凝土梁 框架梁 调幅梁梁地震组合剪力调整系数：1.20-6-7-J-I-1-2-3-4-5-M(kNm)-37.-13.0.0.0.0.0.0.0.LoadCase(13)(13)(0)(0)( 0)(0)(0)(0)(0)Top Ast325.200.0.0.0.0.0.200.281.% Steel0.450.250.000.000.000.000.000.25 0.35+M(kNm)0.5.24.46.69.90.111.,131. 151.LoadCase(0)(24)(12)(8)( 8)(8)(8)(8)(8)Btm Ast240.200.200.384.597.912.1

52、201. 1463. 1652.% Steel0.300.250.270.540.831.371.81 2.20 2.48Shear 84.83.81.79.75.72.70.68.67.LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) Asv 22.22.22.22.22.22.22.22.22.Rsv 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 剪压比 0.095 0.094 0.092 0.089 0.085 0.082 0.079 0.077 0.076 LoadC

53、ase ( 9) ( 9) ( 9) ( 9) ( 9) ( 9) ( 9) ( 9) ( 9) Tmax/Shear( 9)= 0.0/ 97. Astt= 0. Astv= 22.3 Ast1= 0.0非加密区箍筋面积 (1.5H处)Asvm= 22.N-B= 2 (I=7, J= 9) ( 1)B*H(mm)= 200* 400Lb= 2.60 Cover= 20 Nfb= 2 Rcb= 30.0 Fy= 360. Fyv= 360.调幅系数：0.85 扭矩折减系数：0.40 刚度系数：1.35梁属性：混凝土梁框架梁调幅梁 TOC o 1-5 h z 梁地震组合剪力调整系数：1.20-I

54、-1-2- -3-4- -5- -6-7- -J-M(kNm) 0.0.0.0.0.0.0.0.0.LoadCase ( 0)( 0)( 0)( 0)( 0)(0) (0) (0) (0)Top Ast281.319.354.378.388.378.354.319.281.% Steel0.350.400.440.470.480.470.440.400.35151.+M(kNm) 151. 155. 158. 161. 162. 161.158. 155.LoadCase ( 8) ( 8) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 9) ( 9)Btm Ast 1652. 169

55、0. 1724. 1749. 1758. 1749. 1724. 1690. 1652.% Steel 2.48 2.54 2.59 2.63 2.64 2.63 2.59 2.54 2.48Shear 19.17.15.10.-5. -10. -15.-17. -19.LoadCase ( 9)( 9)( 9)( 9)( 12) ( 8) ( 8)( 8) ( 8)Asv 22.22.22.22.22.22.22.22.22.Rsv 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11剪压比 0.018 0.017 0.014 0.010 0.005 0.

56、010 0.014 0.017 0.018LoadCase ( 9) ( 9) ( 9) ( 9) ( 12) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) Tmax/Shear( 8)= 0.0/ -19. Astt= 0. Astv= 22.3 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积 (1.5H处)Asvm= 22.N-B= 3 (I=9, J= 11) ( 1)B*H(mm)= 200* 400Lb= 2.10 Cover= 20 Nfb= 2 Rcb= 30.0 Fy= 360. Fyv= 360.调幅系数：0.85扭矩折减系数：0.40 刚度系数：1.22梁属性：混凝土梁 框架梁 调幅梁梁地

57、震组合剪力调整系数：1.20-I-1-2- -3-4- -5- -6-7- -J-M(kNm) 0.0.0.0.LoadCase ( 0) ( 0) ( 0) ( 0)0.0.0. -13. -37.(0) ( 0) ( 0) ( 12) ( 12)Top Ast 281. 200.0.0.0.0.0. 200. 325.% Steel 0.35 0.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.25 0.45+M(kNm)151.131.111.90.69.46.24.5.0.LoadCase ( 9)(9)( 9) (9) ( 9) ( 9)(13)( 25)(0)Btm A

58、st1652.1463. 1201.912. 597.384.200.200. 240.% Steel2.482.201.811.37 0.83 0.540.270.25 0.30Shear-67.-68.-70. -72. -75. -79.-81. -83.-84.LoadCase ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28)Asv 22.22.22.22.22.22.22.22.22.Rsv 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 剪压比 0.076 0.077 0.079 0

59、.082 0.085 0.089 0.092 0.094 0.095 LoadCase ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) Tmax/Shear( 8)= 0.0/ -97. Astt= 0. Astv= 22.3 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积 (1.5H处)Asvm= 22.N-B= 4 (I=5, J= 6) ( 1)B*H(mm尸 200* 400Lb= 4.80 Cover= 20 Nfb= 2 Rcb= 30.0 Fy= 360. Fyv= 360.调幅系数：0.85扭矩折减系数：0.40 刚度系数：1.67梁属性：混凝土

60、梁 框架梁 调幅梁梁地震组合剪力调整系数：1.20-I-1-2-3-4- -5- -6-7- -J-M(kNm) -16.0.0.0.0.0.0.0. -16.LoadCase ( 15) ( 19)(0)(0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 18) ( 14)Top Ast 240. 200.0.0.0.0.0. 200. 240.% Steel 0.30 0.250.000.00 0.00 0.00 0.00 0.25 0.30+M(kNm) 10.22.32.39.40.39.32.22.10.LoadCase ( 26) ( 14)(14)(10) ( 1) ( 11) ( 15)