现浇箱梁贝雷支架专项施工方案

1、页脚内容 0 现浇箱梁贝雷支架专项施工方案 一、工程概况：（略） 二、方案编制依据 （一）、公路桥涵施工技术规范JTG/TF5O2011 （二）、公路工程质量检验评定标准JTGF80/2004; （三）、公路工程施工安全技术规程JTJ0795; （四）、公路桥涵设计通用规范JTGD6（H2004; （五）、路桥施工计算手册周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5; （六）、贝雷梁使用手册； （七）、建筑结构荷载规范； （八八施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。 三、施工投入情况 （一）、人力资源投入情况（略） （二八施工机具及测量设备投入情况 1、施工机具 页脚内容 1 序 号 机

2、具名称 型号 数量 1 汽车吊 25T 4 辆 2 塔吊 2 座 3 挖掘机 福田雷沃 225 1 台 4 电焊 6 台 5 气焊 2 套 6 钢筋加工设备 2 套 2、测量设备投入情况 序 号 仪器设备名称 规格型号 数量 页脚内容 2 1 GPS 中海达 1 套 2 全站仪 索佳 2 台 3 水准仪 DS3白动安 平 2 台 4 塔尺 5m 2 套 5 钢尺 50m 2 把 （三八物资材料投入情况（略） 四、支架施工方案 （一）、支架设计 根据现场情况，本桥支架搭设采用钢管柱加贝雷桁架搭设。钢管柱采用中630 x8mm钢管，钢管端头采用 1.2cm厚钢板封闭，加法兰结构，以便连接成不同高度

3、的钢管柱，钢管柱横向采用工字钢剪刀撑连接，工字钢和钢管桩采用焊接的连接方式，增强整体稳定性。20m 现浇箱梁下钢管柱的横向间距 4m （根据变截面宽度也可以适当调整，但间距不能大于 4m） 。横向根数由变截面宽度确定，33m 跨箱梁纵向设置 4 排钢管立柱，间距 6.5m;钢柱之间横纵桥向每两根相邻的钢管柱上下 4m 采用 16字钢做水平连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径 12mm 的钢筋拉接，贝雷片横桥向布置为0.92+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.04m+ 0.9m+1.04m+

4、0.9mx2;30m 跨箱梁纵向设置 4 排钢管立柱，间距为 9m,钢柱之间横纵桥向每两根钢管柱上下页脚内容 3 每隔4m采用16#工字钢做横纵向连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径12mm的钢筋拉接，保证钢管柱纵向稳定性。钢管柱上设置双排40B工字钢做横梁，横梁上架设贝雷桁架梁，贝雷梁顺桥向跨度均为9m,贝雷片横桥向布置为0.9m+0.2mx2+0.75m+0.9m+0.75m+0.45mX2+0.9m+0.75m+0.9m+0.75m+0.45mx2+0.90.9m+0.2mX2+m 。 梁模板采用 1.5cm厚的竹胶板。 二、测量放线和条形基础施工 1、基础施工方案 钢管支墩基础采用

5、 0800 混凝土灌注桩 （灌注桩 7棵横向） 与 1.5X1.5 米的 0C30 混凝土承台做支架基础。基础做完后试验检测基底承载力，根据计算书考虑 1.3 倍的安 全系数，地基承载力控制为三根中支墩基底承载力要达到 400Kpa,两根边支墩承载力 要达到 300Kpa,如果满足要求，按照图纸施工。 如果中间2个支墩采用 800mm的桩径时力必须大于800kpa。如果中间3个支墩采用4D00mm的桩径时承载力必须大于 500kpa。 边上2个支墩采用 800mm的桩径时承载力必须大于700kpa,如果边上2个支墩采用4000mm的桩径时承载力必须大于 500kpa。基础施工完成后，在支架两侧

6、预留 60 厘米开挖临时排水沟。（基础具体布至见平面图） 2、测量放线 根据设计方案和平面布置图，用全站仪和钢尺放出灌注桩基础及立柱位置。 页脚内容 4 3、钢管桩基础施工 承台采用 C20 钢筋混凝土（配筋形式为：上下层分别布置 11根中 16钢筋，同时按 25cm的间距配置中10箍筋），长度依照翼缘板投影线往外扩长 12m,基础高 1m,宽 1.5m。基础碌钢管立柱位置下预埋 1.2cm厚 80 x80cm 钢板，要求钢板水平。 （三）、钢管桩立柱及工字钢施工 立柱采用中 630mm*8mm 钢管立柱，钢柱底部焊接在预埋钢板上与基础连接，同时在四周采用加焊200X200 x8mm 三角钢板

7、，以加强钢柱稳定性。 立柱横桥方向主梁采用两根40a型工字钢，工字钢安装时要保证工字钢中心与钢管立柱中心重合，钢管立柱施工过程中要注意竖向垂直度的控制。横向工字钢与钢管立柱 之间设置白制楔形块（对口楔子）作为临时支座，便于支架的高程调整和拆除作业。 钢管与预埋钢板连接大样图 白制对口楔子采用厚度为 12mm 的钢板加工成型，一个楔形块长 42cm,宽 25cm,高 25cm，斜面坡长48.88cm,楔形块侧面板中心留有圆形孔洞，斜面板中心留有条形的孔洞，孔洞的作用是穿直径为 25mm 的精轧螺纹钢，两个楔形块扣在一起组成一个对口楔子，通过紧固或松动螺纹钢两端的螺栓搓动楔形块来调 iiii II

8、.I 页脚内容 5 节顶面高程，为了方便搓动 楔形块，在斜面上抹黄油。 （四八贝雷梁施工 贝雷梁采用国产“32 塔路钢桥桁架（3X1.5m），纵向长度根据箱梁跨度来布置，33m 跨按三跨布置即10m+10m+10m横向截面腹板下33m跨按45cm布置单层贝雷梁，两端翼缘板下按90cm间距布置单层贝雷梁，箱室下按90cm布置单层贝雷梁，每组梁有若干棉贝雷梁组成，每组内棉与棉贝雷梁之间纵向3m都用配套支撑架作为横向联系， 组与组之间用白制交叉架连接（白制交叉架采用角钢制作，选取 90mm7mm 的角钢作为横向连接，横向角钢上钻有插销孔，通过穿插销把横向角钢固定在贝雷梁上，然后再用 50m保 7mm

9、角钢作为剪力撑）这样整个贝雷梁就联成整体，使每排贝雷梁受力均衡；通过调节钢管柱顶的楔形块来调节箱梁纵横坡。页脚内容 6 贝雷梁横向连接如下图所示: 如下图所示: （五）、施工控制要点 1、桩基础施工 根据设计平面图，用全站仪及钢尺放出基础位置，采用循环钻机钻进混凝土灌注桩基础，地基承载力满足要求后开始支承台模板，C20 碌浇筑，要求混凝土顶面平整，按钢柱间距预埋底座钢板，强度达到 80祸方能进行钢柱安装。 【ifX 标准贝雷梁片 页脚内容 7 2、钢管立柱施工 立柱采用中 630*8mm钢管，安装采用 25T汽车吊。 3、贝雷梁安装 先将贝雷梁在地面上拼装分组连接好。在横桥向工字钢上按照要求的

10、间距用红油漆标 出贝雷梁位置。用汽车吊将已连接好的贝雷梁按照先中间后两边的顺序吊装到位。单排贝雷梁吊装时必须设置两个起吊点，并且等距离分布，保持吊装过程中贝雷梁平衡，以避免吊装过程中产生扭曲应力。贝雷梁全部架设完毕后每隔 100cm设置 14 工字钢作为分配梁，再在工字钢分配梁上纵桥向每隔30cm设置 1212cm方木。 五、30m跨支架受力验算 根据本桥箱梁的构造特点，本桥位于缓和曲线和圆曲线上，最大横坡为 6%本桥纵 断面位于 R=6000m 的竖曲线上，坡度为 1.706%选取横向坡度对摩擦力分析。 页脚内容 8 示意图 摩擦力 f=诉Gcos。，沿斜面的下滑力 f滑=Gsin0 f=v

11、Gcose=0.15Gf滑=GsinO 本工程计算 40B#工字钢分配梁可以按照简支连系梁受力分析。 33m 跨验算，具体选取本桥第一联第 2跨支架进行验算。 （一）、荷载组成 C匝道 1 号桥第一联第 2 跨梁长 33m，梁高 1.8m,支架平均高度 21m,采用四排钢管立柱，跨径均为6.5m。荷载组成： 1、箱梁碌白重GI： 腹板：1.8X26=46.8KN/m2 跨中空心处：0.47X26=12.22KN/m 近支点（渐变段）空心处：0.67X26=18KN/m2 翼缘板处：（0.4+0.18）/2X26=7.54KN/m2 页脚内容 9 2、模板支架白重 G2： 模板体系：1.5KN/

12、m2 方木白重取 7.5KN/m3 14工字钢白重 0.16KN/m 贝雷梁：2.5KN/m2 3、施工荷载 G:2.8KN/m2 4、振捣荷载：水平方向取 2.0KN/m2,竖向取 4.0KN/m2 根据建筑结构荷载规范，均布荷载设计值=结构重要性系数 x（恒载分项系数 x恒载标准值+活载分项系数 X活载标准值）。结构重要性系数取三级建筑：0.9,恒载分项系数为 1.2,活载分项系数为14 （二）、模板和方木验算 1、模板强度和刚度验算 底模采用 2500mmx1200mmX15mm 木胶合板，模板下纵向方木净间距为 18cm。 腹板下线荷载为： q=0.9X1.双（44.2+1.5）+1.

13、4（2.8+4.0）X1=57.92KN/m _2_2一- Mmax0.125ql0.12557.920.180.23KN?m 页脚内容 10 木材容许应力取:=12MPa 页脚内容 11 截面模量：W=bh2/6=1X0.015X0.015/6=0.0000375m3 模板应力。=Mmax/W=0.23/0.0000375=6.13MP* =12MPa 底模弯应力满足要求。 木材弹性模量取E9103MPa33 Ibh/1210.015/122.81 挠度f564.430.184 384EI3849281 底模挠度满足要求。 用同种方法验算侧模强度和刚度均能满足要求。 2、方木验算 腹板下方木

14、承重最大。 q=0.9X1.次(44.2+1.5+7.展 0.12)+(2.8+4.0)=58.80KN/m2 线荷载为 q=58.80 x0.30=17.64KN/m Mmax0.105ql20.10517.64121.85KN?m 2_2 bh0.120.1243 W2.8810m 6 74 10m 3l 100.35mm0.45mm 400 页脚内容 12 3 方木应力1.851046.43MPaV=12MPa W2.8810 方木强度满足要求。 木材弹性模量取E9103MPa 3._.3.54 Ibh/120.120.12/121.7310m 方木刚度满足要求 0.606ql0.606

15、17.64110.69KN 1.5Q1.510691.11MPaV1.7MPa A0.120.12 剪力满足要求。 （三八工字钢验算 1、腹板下工字钢验算 0.91.2(44.21.57.50.12)1.4(2.84) 方木挠度f 5ql4 384EI -4 517.6414 384917.33 103 1.47mm1/400=2.5mm 方木承受最大剪力为Qmax 10.91.20.1658.91KN/m 页脚内容 13 Q-jB.91KN5 f I1I f1 l! / i 1 !t 1l 1 11 11 ! 1 f ! f1 1 FIT 二4旋r_二 腹板下弯矩为M1M20.07ql20.

16、0758.910.4520.84KN?m _2_2一一 MB0.125ql0.12558.910.451.49KN?m 最大弯矩为: Mmax0.125ql20.12558.910.4521.49KN?m 14工字钢截面面积为 21.50cm2，截面抵抗矩 W=101./6m3，截面惯性矩 I=712:m4,d=5.5mm，回转半径i5.75cm,半面积矩S58.4cm3,弹性模量E2.1105MPa,钢材容许应力取 215MPa Mmax149maxMPa14.66MPa215MPa W10.17 满足要求。 腹板下工字钢最大剪力为 0(84KNr 件 H 抻州.C.84KN； 腹板下工字钢

17、 页脚内容 14 QAQC0.375ql0.37558.910.459.94KN QB左0.625ql0.62558.910.4516.57KN QB右0.625ql0.62558.910.4516.57KN 腹板下挠度满足要求。 2、空心箱室下工字钢验算 腹板下工字钢 最大剪力为Qmax0.625ql20.62558.910.4516.57KN 剪力强度登 16.5758.4106 712 8327.45MPa 1085.5103 125MPa 剪力强度满足要求。 腹板下最大挠度为: f10.521-一 100EI 0.008mm0.45/4001.125mm 0.521 一_4 58.91

18、0.45 1002.1108712108103 14工字钢 1S.5 页脚内容 15 近支点（渐变段）空心处工字钢承受荷载最大，近支点（渐变段）空心处 页脚内容 16 承受线荷载为: q0.91.2(181.57.50.12)1.4(2.84)10.91.20.1630.61KNm 续梁受力分析 n0.75/0.90.8 近支点 （渐变段）空心处_L字钢弯矩为： MB 0.0859ql120.085930.610.7521.48KN?m MAB 2一_2.- 0.0857ql10.085730.610.751.476KN?m MBC 0.0059ql120.005930.610.7520.10

19、KN?m -1.43KNr 近支点 （渐变段）空心处工字钢最大弯矩为: 按简支不等跨连 -1.48Kr TITTT nTl ：.476KNr 1.476KNn 页脚内容 17 Mmax _2 0.0859ql1 0.0859 30.61 0.752 1.48KN?m Mma, W 丝MPa 10.17 14.55MPa215MPa 满足要求。 剪力为QA 0.4141ql1 0.4141 30.61 0.75 9.51KN QB左0.5859ql1 0.5859 30.61 0.75 13.45KN QB0.4000ql10.400030.610.759.18KN 剪力图为: 0.585930

20、.610.7513.45KN 满足要求。 3、翼板下工字钢验算 q0.91.2(7.541.57.50.12)1.4(2.84)10.91.20.1621.44KNm:-45rN睛T二字垂身炉 Qmax 13.4558.410 Id 7121085.5103 20.06MPa 125MPa Qmax0.5859qli 页脚内容 18 弯矩为: 1212 Mmax-qa-21.440.63.86KN?m 22 V 60cm 曩缘椒下二字钢受力施 12 qa 1 21.44 0.612 3.86KN 2 2 a2|2) 21 8 21.44 0.92(1 0.62)2 0.92 0.67KN MB

21、C MB 页脚内容 19 械板下工，密 满足要求。 剪力为QAqa21.440.612.86KN qla221.440.90.62 QAB左(1)2qa(1一)221.440.65.00KN AB2l20.9 Mmax 386 10.17 MPa 37.95MPa215MPa 页脚内容 20 -qla、221.440.90.6、2 QAB右(1)q(al)(1)21.44(0.60.9)5.36KN 2l20.9 为: 53CI 11111Ti_ 1 Jf -| 1- 满足要求 满足要求。 （四）、贝雷梁验算 单片贝雷梁技术参数: 剪力图 qa21.440.6 12.86KN QmaxS Id

22、 12.86 712 108 一一6 419.18Mpa 125MPa fqal 24EI103 2 (4七 (4|2 0.43mm 3 3% l3 0.6/400 1) 21.440.60.93 242.11087121.5mm 108 (4丝 0.92 A) 页脚内容 21 E=2.仪 1C Mpa I=2.5C497X1C mm4 W=3.5785X1C mm3 M=788.2KN.m Q=245.2KN A=C.C153m 贝雷梁布置：贝雷梁横向间距布置腹板下 0.45m，空心箱室下 0.75m+0.9m+0.75m。 页脚内容 22 1、腹板下贝雷梁验算 计算荷载 q=0.9X1.2

23、X(44.2+1.5+7.展 0.12+2.5+1.4X(2.8+4)X0.45+0.9X1.2 X0.16=27.72KN/m 贝雷梁跨内弯矩为: M1 .2 0.08ql 0.0827.729 179.65KN?m M3 0.08ql2 0.0827.7292 179.65KN?m M2 0.025ql 20.02527.279 255.22KN?m MB MC C 0.100ql20.100 27.7292224.53KN?m 单片贝雷梁弯矩回 腹板下最大弯矩为: 由弯矩图可知 页脚内容 23 Mmax224.53KN?m788.2KN?m 满足要求。 腹板下单片贝雷梁剪力为： QA0.

24、4ql0.427.72999.79KN QB0.600ql0.60027.729149.69KN QB0.5ql0.527.729124.74KN QC0.5ql0.50027.729124.74KN QC0.6ql0.627.729149.69KN QD0.4ql0.427.72999.79KN 2BF124.74KK 单片贝雷呆我力困 由剪力图可知最大剪力为Qmax149.69KN245.2KN 剪力满足要求。 挠度为： 页脚内容 24 4_4_3 一al427.7294103 fmax0.677-a0.6773.46mm9/40022.5mm max 100EI1002.1102.504

25、97 要求。 2、箱室下贝雷梁验算 线荷载： 0.750.90.75 q0.91.2(181.57.50.122.5)1.4(2.84)0.91.2 3 26.68KN/m 弯矩图为:挠度满足 0.16 箱室下卓片贝雷梁内力尼图 跨内弯矩为M1 0.08ql20.0826.6892172.89KN?m M20.025ql20.02526.689254.03KN?m M30.08ql20.0826.6892172.89KN?m MB 2_2 0.100ql0.10026.689 216.11KN?m MC C 0.100ql2 0.10026.6892 216.11KN?m 页脚内容 25 M：

26、=：7E.89KNr.二门3=1/E.BKNn 箱室下单片贝雷梁弯矩图 由弯矩图可知最大弯矩为Mmax216.11KN?m788.2KN?m 弯矩满足要求。 剪力QA 0.4ql 0.40026.68 996.05KN Q睦 0.6ql 0.60026.68 9144.07KN QB右 0.5ql 0.50026.689 120.06KN QC左 0.5ql 0.50026.68 9120.06KN QC右 0.6ql 0.60026.689 144.07KN QD 0.4ql 0.40026.68 996.05KN 剪力图为: Gk*=lD7KN Q96,05KNQfi*=ieO,O6KhK

27、 QEJF-144.C7KN 二一E16.：KNn Mi=-2：S._KNr 页脚内容 26 箱室下掌片贝雷梁鼻方困 页脚内容 27 由剪力图可知最大剪力为Qmax144.07KN245.2KN 剪力满足要求。 挠度为: ql426.6894103 0.67753.328mm9/40022.5mm 100EI1002.1102.50497 足要求。 3、翼缘板下贝雷梁验算 翼缘板下单片贝雷梁承受线荷载为: q0.91.2(7.541.57.50.122.5)1.4(2.84)1.50.91.20.1632.93KN/m 一V /J /tt1 11 1 11 1J Jf1 i 1 I f !-

28、/ IL 1 / JI / 1i / / -1j / 一m； TmTTjT ll 套小下午片贝雷秉由力筒日 弯矩为M10.080ql20.08032.9392213.39KN?m 一一2_2一- M20.025ql0.02532.93966.68KN?m 2_2_- MBMC0.100ql20.10032.9392266.73KN?m fmax0.677 挠度满 页脚内容 28 鼻根下单片又雷梁弯矩图 Mmax0.1ql20.132.9392266.77KN?m788.2KN?m 弯矩满足要求。 剪力为：QA0.400ql0.40032.939118.55KN QB左 0.600ql 0.60

29、032.93 9177.82KN QB右 0.500ql 0.50032.939 148.19KN QC左 0.500ql 0.50032.93 9148.19KN QC右 0.600ql 0.60032.939 177.82KN 剪力图为: / 1 - k.,1 JIIUJ1 171山少） L=-26G.73Kn Mt=-266.73KKm N=GG.G3KNr j=?13.39KNr M3=?13.39KNm QD0.400ql 0.40032.939118.55KN 页脚内容 29 0.632.939177.82KN245.2KN 满足要求。 最大挠度为: 挠度满足要求。 （五）、40A

30、#工字钢验算 贝雷梁传递到横桥向 40B#工字钢的作用力以整体箱梁来分析受力。以第一联第 2 跨 为例。 40A#工字钢白重为 0.66KN/m，截面抵抗矩 W=1085.7cnf,截面惯性矩 I=21714cr4i,半 截面面积矩 S=631.2cm,截面面积 A=86.07cm2,腹板厚度 d=10.5mm。 第 2跨混凝土方量: (8.176.88)3 9.66.8818.4014.12227.03m2 227.03X2.6X10/(30mx10.5m)=18.74KN/m2 q0.91.2(18.741.57.50.122.5)1.4(2.84)9 0.91.20.160.91.20.

31、662306.73KN/m fmax0.677 4.107mm ql4 100EI 9 22.5mm400 0.677 43 32.93910 -5- 1002.1102.50497 最大剪力Qmax0.6ql 梁碌重: 线荷载: 页脚内容 30 330.6DKNr 由弯矩图可知 40a#工字钢承受最大弯矩为Mmax375.74KN?m 3 rtpEJ|-prtMmax375.7410-_-_ 应力强度-ax6173.04MPa215MPa W21085.710 40a#工字钢承受剪力为QA0.4ql0.4306.733.5429.42KN Q睦0.6ql0.6306.733.5644.13K

32、N 横向每隔 3.5m 设置 4 根钢管立柱，计算 40a#工字钢时按三等跨连续梁进行力学性能 弯矩M10.08ql20.08306.733.52300.60KN?m MB 0.1 ql2 0.1 306.73 3.52 375.74KN ?m MC 0.1 ql2 0.1 306.73 3.52 375.74KN ?m M20.025ql2 0.025306.733.5293.94KN?m -3/b.Z4KNr 页脚内容 31 QB0.5ql0.5306.733.5536.78KN QC左0.5ql0.5306.733.5536.78KN QC0.6ql0.6306.733.5644.13K

33、N QD0.4ql0.4306.733.5429.42KN 4Oct#工字微槌 可知 40a#工字钢承受最大剪力为Qmax644.13KN 40a#工字钢承受最大剪力强度为: 工字钢跨中最大挠度为: fmax0.6320.632 100E2I 306.733.54105 400 挠度满足要求。 （六）、钢管支墩强度验算 55 8mm 1002.1108221714108 3.19mm乂乂8.75mm 644.13KN 536.78KN 429.42KN A B K44.13KN QmaxS 644.132631.2106 2Id22171410810.5 103 3- 1089.16MPa 1

34、25MPa 满足要求。 ql4 页脚内容 32 由 40a#工字钢剪力图可知，最大支座反力为: N644.13536.780.905211199.92KN(加上了钢管立柱白重) 中 630 x8mm钢管考虑到锈蚀情况，计算钢管壁厚取 6mm。钢管立柱下端与 80cmx80cmx1.2cm 钢板连接，立柱上下每隔 4m 布置一道剪力撑。 中 630 x8mm 截面特性表 规格 每米 重量 截面 积 惯性矩 回转 半径 截面 矩 弹性 模单 (mm ) (kg/m ) A(c m2) I(cm4) I(cm) W(c m3) E(MPa) 中 630 x8 92.332 117.6 21 5725

35、3.8 97 22 3635 .17 21000 0 立杆计算长度取 6m（钢管虽按 6m一道布置剪刀撑，但为了安全计算取 6m）, 截面积A(D)2(d)23.14(0.31520.3092)117.621cm2 22 长细比L27.2780 I 回转半径 ,D2d2 I 4 0.6320.618222cm 4 0.22 页脚内容 33 稳定系数1.020.55(27-2720)20.9 100 取钢筋直径为 16mm,实取 22 根，实际钢筋配筋面积为 4423.36mm2 抗压强度 1199.92 11.762 102.02MPa205MPa 稳定强度 1199.92 0.911.762

36、 113.35MPa 205MPa 强度满足要求。 （七）、桩基、承台基础和地基承载力验算 1、桩基、承台基础配筋验算 承台基础承受线荷载为： (1180.9119.00565.52)4 (-)1.2421.81KN/m 1.212 M0.1ql20.1421.813.52516.72KN?m 12123 Wbh21.20.620.072m3 66 516.72 0.072 7.18MPa 钢筋面积为As也佥(h。Jh2-2)3406.33mm2sfy.0 其中: fc 2 9.6N/mm fy 300N/mm2 h 550mm 页脚内容 34 纵向配筋满足要求。 2、地基承载力计算 由于钢管

37、间距为 3.5m,则单根钢管所辖地基受力面为： A、（1.20.62）3.58.4m2（扩散应力角取 45 度角） 钢管最大轴力为：N=1180.91KN 该处钢管白重为：0.905KN/mx21m=19.005KN 条形基础重：3.5X1.2X0.6X26=65.52KN 则地基受力为：1180.91KN+19.005KN+65.52KN=1265.44KN 地基承载力：Px1265-44KPa150.65KPa 8.4 条形基础宽度，根据现场试验确定的地基承载力选择基础类型。 （八八支架整体稳定性验算 由于贝雷支架纵向没有受到较大动载作用，只有振捣混凝土时才产生较少的侧向力，所以贝雷支架纵

38、向稳定性就不必要计算，只需对贝雷支架横向稳定性进行计算即可。 按照图纸设计要求，支架水平荷载取上部荷载的 5%则支架受水平推力为：F=26X 227.03X5%=5902.781.3 满足要求。 预压 预压目的：检验支架的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，消除基础的沉降变形，测量出支架的弹性变形。 预压材料：用专业吨袋装砂对支架进行预压，预压荷载为梁体白重的 120% 预压范围：箱梁宽度范围，用吊车吊放吨袋对支架进行预压。 预压观测：预压在支架搭设完成以后进行，分三级加载，第一次加载重量为梁体白重的 50%持荷稳定后进行第二次加载，加载重量为梁体白重的 50%持荷稳定后进行第三次加载，加载

39、重量为梁体白重页脚内容 36 的 20%压重的垂直运输由 25吨汽车吊完成，加载时砂袋布置顺序与混凝土浇筑顺序一致。箱梁观测位置设在每跨的 L/2,L/4 处、墩部处 以及每排钢管立柱条形基础，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每 2 个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过 3mm,且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。第三次加载沉降稳定后，经监理工程师同意，进行卸载。 卸载：人工配

40、合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测，卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整支架标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。 预压注意问题：采用砂袋法预压，要保证砂袋的质量，发现砂袋有裂缝漏砂的应及时更换砂袋。派专人观察支架变化情况，一旦发生异常，立即进行补救。要分级加载，加载的顺序接近浇筑混凝土的顺序，不能随意堆放，卸载也分级并测量记录。通过第一施工段预压并沉降后，将实测沉降量（基础沉降量、支架变形量）作为一个参数值再后续的施工共对比、复核。测点要固定，用红油漆提前做好标识，不能随意更换测量人员，防止出现人为误差，专人负责对水准点位置进行保护。

41、如实填写观测数据，绘制弹性和非弹性曲线，如出现意外数据，应分析原因，不得弄虚作假。观测过程如 支架方案局部位置变形过大，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。堆码砂袋一定要按混凝土位置及浇筑顺序认真堆码，确保模拟状态接近实际状态。支架预压和混凝土浇注过程中安排专人对支架的变形进行监控。 预压-卸载”流程图 页脚内容$2r厂 1 测支架方案 页脚内容 33 现浇箱梁支架预压沉降观测记录 I桥第联第跨） 准 号 初 :次 高 程 笄一 次 旁 值 1二 次 值 三 次 值 仙 次 r 值 次 1 值 1 臣 六 次 1 值 倒 前 高 1 卸 载 后 高 总 变 形 量 非 弹性 变形

42、 弹 性 变 形 支架方案 页脚内容 34 程 程 支架方案 页脚内容 35 次日期：第六次日期： 十、施工预拱度设置 确定预拱度时考虑下列因素：支架在荷载作用下的总变形量，支架在荷载作用下的弹支架方案 页脚内容 36 性压缩，支架在荷载作用下的非弹性压缩；箱梁设计反拱度，根据设计图纸提供。 根据梁的拱度值线形变化，其它各点的预拱度值，应以中间点为最高值，以梁的两端为零，按二次抛物线进行分配。 支架预拱度计算： 支架变形量（预拱度）S的计算：8=5i+s2+$3+34 31为支架卸载后由上部构造白重及活载一半产生的竖向变形 根据设计要求Si取 10mm。 32为支架在荷载作用下的弹性变形量（每

43、一跨立柱高度不同，造成支架在荷载作用 下弹性变形不同，现以第四联第 2 跨为例计算，取平均高度l21m） S3为支架在荷载作用下的非弹性变形: S3=2K1+3K2+2K3+2.5K4 其中 K一顺纹木料接头数目；&一横纹木料接头数目；K3一顺纹木料与金属数目；K4一顺纹与横纹木料接头数目； 根据本支架搭设方案，取 K1=0,K2=0,K3=1,K4=0 S3=0+0+2+0=2mm 84为支架基底在荷载作用下的非弹性变形： 88.3621 2.1105 8.84mm 2 支架方案 页脚内容 37 取S4=0mm。 故支架变形量（预拱度）为： 1234108.842020.84mm。

44、H一、支架拆除 （一）、传统支架拆除工艺 1、拆除顺序：拆除翼板、腹板模板-松掉楔形块-脱底模、方木-抽拉横向分配梁-拖拉贝雷架-拆除贝雷支架下部结构。 2、拆除工艺 底板处底模直接支承在贝雷架与分配梁上，在拆除箱梁底板模板前，须首先调节楔形 块，通过调松楔形块螺栓，降低楔形块顶标高，消除箱梁对支架的荷载，并留出拆除箱梁底模和工字钢分配梁的间隙，拆除箱梁底模及方木后，用卷扬机 （卷扬机设置在外侧贝雷梁上） 配合吊车拉出工字钢。 拆除贝雷梁时采用每棉整体吊装，利用钢管柱顶上的工字钢作为支点，用倒链将其滑行至箱梁翼缘板处，吊车两点吊装，吊下贝雷梁。滑移过程中操作工人须随时注意倒链和贝雷梁的状态，如

45、有异常立即停止施工，待现场技术员和安全员检查后方可进行下步施工，重复上述操作至贝雷梁拆除完毕。 3、安全措施 (1) 、组织措施： 支架方案 页脚内容 38 支架拆除前主管副经理、安全专业工程师、现场安全员、技术员到达现场进行安全技术指导，对操作工人进行安全教育。直至每个操作工人对操作安全注意事项均了解清楚、安全措施到位后方可进行拆除支架施工。 (2) 、技术措施： 落楔形块：两端楔形块同时均匀下落，防止分配梁不均匀下落变形，贝雷梁滑移。 模板拆除：先拆除方木再拆除模板。 支架拆除：支架拆除前首先拆除横向分配梁，在吊车配合下由卷扬机拉出长度的 70%f,用吊车吊放下分配梁。 贝雷支架采用倒链拖

46、拉出梁底，拖拉时设专人指挥，贝雷支架两端同时均匀拖拉，严禁仅一端拖拉，防止掉落，用倒链拉滑贝雷梁时，两侧对称拉滑，防止偏心受压发生安全事故。 拖拉贝雷架、起吊作业设专人指挥；拆除贝雷架作业前要检查吊车和钢丝绳的性能和安全性。 支架方案 页脚内容 39 （二八预留钢管拆除工艺 1、预留钢管施工 本标段现浇箱梁下贝雷梁有若干组组成，每组贝雷梁又有若干棉组成（一般两棉贝雷梁为一组），每组内棉与棉贝雷梁之间纵向 3m 都用配套标准支撑架作为横向联系，组与组之间用白制交叉架连接（白制交叉架采用角钢制作，选取 90m7mm 的角钢作为横向连接，横向角钢上钻有插销孔，通过穿插销把横向角钢固定在贝雷梁上，然后再用 50mW7mm 角钢作为剪力撑）。每组贝雷梁上预埋两根钢管，钢管的位置设置在贝雷支架方案 页脚内容 40 梁的两端（见现浇箱梁预留钢管形象图），钢管选用普通脚手架管，规格为中 48mW3.5mm,单重 3.84kg，钢管长度能穿透梁体即可。 支架方案 页