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文档简介
1、跨中部分计算分块断面图端部断面图2000S=0.67m2S=0.60m210cmx10cm方木10槽钢 ”10cmx10cm槽钢90cn长碗口钢管/单位:mm临时支柱基础原基底换填碎石垫层32m简支箱梁现浇单层支架系统力学检算现浇32m梁检算时检算时根据通桥(2006)2221-V图进行。由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布,所以计算时纵向分为跨 中部分和加厚端部分,横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分,总体考 虑1.3倍安全系数,按照中间部分与腹板部分的挠度基本相同的原则计算。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数,总体提高1.3倍进行计算。根据装配式公路钢桥多用途使用手册查得:桁片几何特性:
2、单排单层W0=3570cm3,I0 =250500cm4双排单层W=7157.1cm3,I=500994.4 cm4桁片容许内力:单排单层M=788.2KN-m,Q=245.2KN双排单层M=1576.4KN-m,Q=490.5KN弦杆特性:A=25.48cm2 , W=79.4cm3, l=396.6cm4,=273MPa,T =208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力Q=550KN弦杆螺栓的容许剪力Q=150KN、跨中部分附件1:、亠2000丄08m2S=2.41m2SL荷载组合采用1+2+6,转化为2米宽度的纵向线荷载,所以一)中间部分1)模板:底模和横梁采用50kg/m2,内模和支架采
3、用25kg/m2。q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa2)混凝土:容重25 KN/m3q2=25 X(0.58+0.62)=30KN/m2m宽线荷载)人群机具:q3=1.5KPa振捣:q5=2.0KPa其他荷载:根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算,按3个双排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为2米宽度的纵向线荷载,所以q=30+(0.75+1.5+4+2)X2=46.5KN/m,考虑1.3倍安全系数q=46.5X1.3=60.45KN/m。Mmax=qL2/8=60.45 X 162/8=1934.4KN - M4)倾倒:q4=4.0KPa荷载组合采用1+2+6
4、,转化为2米宽度的纵向线荷载,所以CTmax= Mmax /W =1934.4/(7157.1 X 3) X 103=90 MPa =273MPa贝雷梁6片(3个双排单层)满足要求。2、刚度验算q=30+0.75 X2=31.5KN/m,考虑1.3倍安全系数:荷载组合采用1+2+6,转化为2米宽度的纵向线荷载,所以q=51.5+0.25 x2=60KN/m,考虑1.3倍安全系数:q=31.5 xi.3=40.96KN/mfmax=5ql4/384EI=5 x 40.96 x 164/(3843.2mmL/400=16000/400=40mm二) 腹板部分振捣:q5=2.0KPa其他荷载:根据实
5、际情况不考虑贝雷架按简支梁计算,6个单排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为2米宽度的纵向线荷载,所以q=51.5+(0.25+1.5+4+2) x2=67KN/m,考虑1.3倍安全系数q=67x1.3=87.1KN/m。Mmax=qL2/8=87.1 X 162/8=2787.2KN- MCTmax= Mmax/W =2787.2/(3578.5 x 6) x 103=129.8 MPa =273MPa满足。2、刚度验算X 2.1 x 500994.4) x 103=3,满足,1) 模板:侧模及支架采用25kg/m2,q1=0.25Kpa混凝土:q2=25 x2.06=5
6、1.5KN/m2m宽线荷载)人群机具:q3=1.5KPa4) 倾倒:q4=4.0KPa荷载组合采用1+2+6,转化为2米宽度的纵向线荷载,所以q=51.5+0.25 x2=60KN/m,考虑1.3倍安全系数:q=60 x1.3=78KN/m荷载组合采用1+2+6,转化为2米宽度的纵向线荷载,所以q=20.5+0.75 x2=22KN/m,考虑1.3倍安全系数:fmax=5ql4/384EI=5 x 78 x 164/(384 x 2.1 x 250497.2 x 6) x 103=21.1mm=273MPa满足要求。2、刚度验算q=22 x1.3=28.6KN/m1)模板:q1=0.25Kpa
7、4) 倾倒:q4=4.0KPa荷载组合采用1+2+6,转化为2米宽度的纵向线荷载,所以q=20.5+0.75 x2=22KN/m,考虑1.3倍安全系数:fmax=5ql4/384EI=5 x28.6x164/(384 x2.1x250497.2 x3)x103=15.5mmL/400=16000/400=40mm,满足要求。由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载,跨中 部分受弯变形较大,将可能出现横向不均匀变形,同时由于腹板部分按照 分段计算安全系数较小,因此施工中要注意贝雷架的整体连接,以保证贝 雷片的整体稳定,达到设计检算预想效果,加强跨中部分的临时支柱。二、加强端部分由于
8、加强端部分贝雷架所受弯矩较小,所以以剪力作为检算条件。施工荷载主要由钢筋混凝土自重qi、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4构成。q1=593 X9.8/24.6=236.2KN/mq2= (0.75 X2+4.7 X0.25 )X2=5.35 KN/mq3=2.7X6X30/18= 27KN/m(每片桁架节重2.7KN)q4=13.4 X7.5 =100.5KN/m支架承受的总荷载为:q=q1+q2+q3+q4=369.05KN/m。贝雷架所受最大剪力Qmax =1/2qL=3321.5KN实际贝雷架为18排,故贝雷架容许剪力为Q=18 X 245.2=4413.6KN,满足要求临时
9、支柱的检算跨中设置的临时支墩通过现场触探试验,原土层最大地基承载力为180Mpa,最小地基承载力为150Mpa,我们将原土层进行换填处理。换填20cm厚的碎石垫层,然后再碎石垫层上再铺设1.5X1.5X0.6m的混凝 土预制块作为临时支柱的基础,长度12.0m,碗口钢管支架上下安放底托和上托,上托安设100槽钢,碗口钢管支架底部相当于将安设在承台上, 因检算后传到下面的力已很小,不再做检算。附件 2:32m简支箱梁现浇双层支架系统力学检算1.1贝雷架的检算现浇32m梁通桥(2006)2221-V(4.6m线间距)检算时根据通桥2006)2221-V图进行。由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布
10、,所以计算时纵向分为跨 中部分和加厚端部分,横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分,总体考 虑1.3倍安全系数,按照中间部分与腹板部分的挠度基本相同的原则计算。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数,总体提高1.3倍进行计算。根据装配式公路钢桥多用途使用手册查得:W0=3570cm3,I0=250500cm4M=788.2KN-m,Q=245.2KN三排双层M=4653.2KN-m,Q=698.9KN双排双层M=3265.4KN-m,Q=490.5KN弦杆特性:A=25.48cm2 ,W=79.4cm3, I=396.6cm4 ,o=273MPa,T =208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力Q=5
11、50KN弦杆螺栓的容许剪力Q=150KN桁片几何特性:单排单层三排双层W=22226.8cm3,I=3222883.2 cm4双排双层W=14817.9cm3,I=2148588.8cm4桁片容许内力:单层单排振捣:q5=2.0KPa一、跨中部分(一)中间部分q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa(2)混凝土:容重25 KN/m3q2=25 X(0.67+0.60)=31.75KN/m(2m宽线荷载)人群机具:q3=1.5K Pa其他荷载:根据实际情况不考虑(4)倾倒:q4=4.0KPa振捣:q5=2.0KPa贝雷架按简支梁计算,按三排双层,W=22226.8cm3,1=3222883
12、.2倾倒:q4=4.0KPa1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为2米宽度的纵向线荷载,所以x2=48.25KN/m,考虑1.3倍安全系数q=48.25 xl.3=62.7KN/m。2、刚度验算q=31.75+0.75 X2=33.25KN/m,考虑1.3倍安全系数:q=33.25 xl.3=43.2KN/mfmax=5ql4/384EI=5 x 43.2 x 274/(384 x 2.1 x 3222883.2) x 103=44.2mmL/400=27000/400=67.5mm,满足要求。二)腹板部分模板:侧模及支架采用25kg/m2,q1=0.25Kpa混凝土:q2=25
13、 x2.41=60.25KN/m(2m宽线荷载) 人群机具:q3=1.5KPa振捣:q5=2.0KPa其他荷载:根据实际情况不考虑cm4q=31.75+(0.75+1.5+4+2)Mmax=qL2/8=62.7x 272/8=5713.5KN- Mmax= Mmax /W=5713.5/22226.8 x 103=257MPa T=273MPa倍安全系数则(T max=303 x 1.15/1.3=268MPa,可满足要求。2、刚度验算q=60.25+0.25 X2=60.75KN/m,考虑1.3倍安全系数:q=60.75 xi.3=78.98KN/mfmax=5ql4/384EI=5 x 7
14、8.98 x 274/(384 x 2.1 x4297177.6) x 103=60.6mm T=273MPa不满足,如考虑1.2倍安全系数则(T max=284 x 1.2/1.3=262MPa可满足要求。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6,转化为2米宽度的纵向线荷载,所以q=20+0.75 X2=21.5KN/m,考虑1.3倍安全系数:q=21.5 xl.3=27.95KN/mfmax=5ql4/384EI=5 x 27.95 x 274/(384 x 2.1 x 2148588.8) x 103=43.8mm(7 =170fmax=5ql4/384EI=5 X 526.6 X 2.54/ (384 X 2.1 X 33800 X 2) X 103=1.8mmL/400=6.2mm满足要求二、钢管桩支墩计算时视为支墩上每跨工字钢均为简支梁,且均受相同的均布荷载, 则支墩的承载力为:1316.5KN ,921.5KN ,1053.6KN ,1053.6KN ,921.5KN,1316.5KN钢管支墩按两端铰接的受压构件计算,计算按照横联长度L=2.0米计算;500 xi0mm的普通焊管立杆截面几何特性面积:A=3.14 X(500 2-480 2)/4=15386mm2回转半
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