宁村水库重力坝设计

1、水工建筑物宁村水库重力坝计算书班级：水利水电工程12学生： 戎艳指导教师：张小飞完成时间：2016.1.9广西大学土木建筑工程学院目录第一章 工程资料4一工程概况4枢纽布置6一.确定工程等别和建筑物级别61）坝线选择62）坝型选择63）枢纽组成6第三章 挡水坝的设计9一 坝顶高程Z顶确定9（1）基本公式和参数的确定92）具体分析和计算9二建基面高程确定Z基11三坝顶宽度b11四上下游坝坡的确定11五坝体强度及稳定性校核计算12 1）荷载组合：122）计算参数133）计算结果：14溢流坝段的设计16一拟定堰面曲线16 1）上游直线段162）WES上游剖面堰顶曲线坐标点计算163）溢流坝顶部下游面

2、曲线段（见图4）164）反弧段设计（见图4）175）下游直线段（见图4）17二泄流能力校核18三消能防冲设计19计算挑距和下游冲刷坑深度19四导墙设计20五溢流坝强度和稳定性校核；20 1）计算过程及结果20第七章 工程量计算22宁村水库重力坝设计第一章 工程资料一工程概况宁村水库位于南宁盆地北缘，高峰山南麓，南宁市明秀乡宁村和下游，宁村河发源于高峰山脉南部燕尾岭，流经安吉河至心圩河后汇入邕江。水库集雨面积10.39平方公里，坝址以上河长9.4公里，河道平均坡降为0.96%，河道平均水深约2米。兴建宁村水库的主要目的是保证南宁市的环境用水，并兼灌溉之用。二基本资料（1） 地形资料：1、1：50

3、0坝址地形图，另附；2、1：2000库区地形图（略） （2） 地质资料 ：根据地勘队提供的地质报告及地质图摘要如下：1、库区工程地质 宁村水库库区为砂岩、页岩、泥岩组成的碎屑岩系，库盘出露的岩层以泥岩为主，岩石渗透性微弱，岩层产状稍平缓，交错层理发育。其断层均为铁锰质胶接良好，无集中渗漏地段，库周山峦起伏，无主要邻谷，且库外一般谷底高程均高于正常蓄水位，因此不存在库区向库外渗漏的可能性，具备建库的条件。 2、坝址工程地质及水文地质 坝址岩层以砂岩为主，夹泥岩和页岩，砂岩抗压强度较高，但泥岩、页岩抗压强度稍低，其允许承载能力为0.60.7Mpa，

4、岩层倾向上游，岩石节理、裂隙发育，整体性稍差，并假有薄层，抗滑能力较低，岩石受风化深度为46m，河床地段强风化深度35米，基础开挖和清基工作量较大，坝址河床及两岸岩石的渗透性较大，一般渗透系数0.10.7m/d，因此存在地基渗漏和绕坝渗漏的可能性，必需进行帷幕灌浆处理，总之坝址地质具备建坝条件，但不是很理想，河谷两岸不对称，风化深，而河床地段岩石较好，因此不宜作轻型坝，可考虑选择其他坝型。3、坝址岩石物理力学性质：在钻取岩芯作物理力学性质实验，将不同深度，不同风化强度的砂岩、泥岩、页岩分五组进坝址行实验，成果如表示：  岩石名称风化程度重度（KN/）比重吸水率抗压强度标准值（MPa）

5、干重度饱和重度（%）干饱和（Rb）砂岩强风化23.524.22.635.63014砂岩弱风化2525.62.682.0351.642砂岩微风化26.226.62.70.615849.8泥岩新鲜23.724.52.747.243212.9页岩新鲜25.125.92.763.0239.414.8 由于某些原因，未作岩石抗剪断实验，现在将砼和弱风化岩石的抗剪断摩擦系数和抗剪断凝聚力提供如下，供设计参考。岩石名称摩擦系数f凝聚力c'（KPa）砂岩/砼 1500泥岩（页岩）/砼 0.854004、当地建筑材料 坝址上下游5Km范围内，有大量适合建坝的砂岩可供开采，河谷地带有少

6、量中细砂，卵石不多，而离坝址89Km范围的邕江两岸有足够数量河沙和河卵石可提供。坝址附近缺乏适宜筑坝的土料。附：宁村水库坝址1/500地质剖面图。三水文资料根据水文计算结果，为枢纽建筑物设计提供以下资料：1、下泄洪水流量（经调节）：设计洪水（2%）Q=450/s；校核洪水（0.2%）Q=588/s； 可能最大洪水Q=722/s；2、特征水位 正常蓄水位：126.50m； 死水位：106.00m。 3、 水库水位容积关系曲线（见表1）水位（m）90100110120125130135库容（万）040110260370520840表1：4、 下游水位流量关系曲线（见表2）表2：

7、宁村水库下游水位流量关系流量（/s）10100200300400450588下游水位（m）092.793.693.793.893.9945、 最大引用流量 ：1.0/s6、 淤沙高程：92.00m。四 其他资料 材料容重： 浆砌石重度：22KN/； 砼重度：24KN/；淤沙特性：淤沙浮重：7KN/； 淤沙内摩擦角：20°；浪高计算：水库吹程D=3km，多年平均最大风速v=15m/s； 下游渠首底部高程97.00m； 地震烈度6度（设计不考虑） 枢纽布置一.确定工程等别和建筑物级别由于工程的等别是由六个指标（总库容，防洪，灌溉，发电，供水，治涝）中最大的指标来确定，由于该枢纽的开发目的

8、为供水和灌溉，而其最大引用流量才1.0/s，所以工程等别最终由总库容V总确定。由于V总 =V校 即校核洪水位所对应的库容，故需求出校核洪水位H校 ，再根据水位库容关系（表一）确定库容。1）坝线选择坝线选择如宁村水位平面布置（附图1）所示，由地形图资料可知该坝线上游山体陡，坡降大，成库容易，下游坝线地形开阔，平坦，便于施工系统布置，且坝线选址在山脊位置，可以缩短坝线，节省造价；由于该工程为中小型工程，坝高不大，对承载力要求不高，该处岩石满足承载力要求，对于砂岩通过帷幕灌浆进行防渗；该枢纽与周边城镇相邻，交通便利“三通”容易满足，就地取材砂岩可作为粗骨料。综合地形，地质，枢纽布置，施工，建材和经济

9、投资等因素考虑可确定坝线布置合理。2）坝型选择挡水坝有重力坝，土石坝，拱坝等，该库区右岸陡峭左岸右岸平坦，且岩基存在软弱夹层，不完整，不适合修建拱坝；如果修建土石坝，只能采用隧洞导流，而存在破碎带，不利于隧洞的稳定，对土石坝的施工导流不利，坝址岩层以砂岩为，土石坝的筑坝材料得不到满足，故排除土石坝。通过对比分析，重力坝符合地形地质要求，故坝型选择为重力坝合理。重力坝分为浆砌石重力坝，常态混凝土重力坝，碾压砼重力坝。浆砌石重力坝施工质量不能保证而且施工速度慢，对工期影响大，造成经济投资大，不合适；碾压混凝土重力坝常用于大规模的工程，对于前面分析可知该工程为中小型规模，故选用常态混凝土重力坝更合适

10、。3）枢纽组成 由开发目的可知该枢纽无需用于发电，故不需要水电站厂房，因为需要供环境用水和灌溉，所以需要取（引）水建筑物，故该枢纽组成：泄水建筑物，挡水建筑物，引（取）水建筑物。其中泄水建筑物和挡水建筑物为主要建筑物，故因进一步确定其尺寸，形式和等级。4）泄水建筑物的形式及孔口尺寸的拟定(1)泄水建筑物形式的选择由前面地形分析知道其坝线不长，故不适合岸边溢洪道；坝址的地质条件限制不能用隧洞泄水（具体理由见坝型选择土石坝部分）；所以只能选择坝身泄水。坝身泄水分表孔泄水，中孔泄水和底孔泄水。由前面分析已经确定该重力坝的坝高不大，故不宜采用底孔泄水方式；中孔泄水一般作降低水位用，本工程可用取水孔兼做

11、水库放空用，故无需设中孔。且表孔具有最好的超泄能力，综合分析比确定采用表孔泄流。表孔泄流分为开敞式，带闸门，带胸墙三种，根据工程概况中的要求可知不需要进行防洪，故无需设闸门等，同时，对淹没要求也不大，考虑结构简单，经济投资小，便于管理等因素优选开敞式，最终确定泄流建筑物形式：开敞式表孔泄流。(2）孔口尺寸拟定由于为开敞式表孔泄流，故堰顶高程和正常蓄水位高程相等，即Z堰顶=Z正=126.5m。 单宽流量q和溢流前沿宽度L拟定 前面已经分析该工程属于中小型工程，可直接根据地质条件来确定q。根据规范： 1、对于破碎的岩石：q=（2050）/（s·m）2、 对于中等坚硬岩石：q=（5070）

12、/（s·m） 3、对于坚硬岩石：q=（70200）/（s·m） 坝址岩层以砂岩为，主夹泥岩和页岩，且岩石节理、裂隙发育，整体性差，风化强，故应对应规范中的破碎岩石：q=（2050）/s，由于河床的风化深度达（35）m，为一般的弱岩，考虑下游河床的消能防冲，根据q=Q校/B可知，溢流前沿宽度B越大，q越小，则越安全，综上：取q=28/（s·m）。根据B=Q校/q=588/28=21m，故B=21m。由于选择开敞式表孔泄流，故无需设闸门，即n=1，则孔口尺寸就是溢流前沿宽度B=21m。(3）特征水位计算堰型选择WES WES型溢流堰顶部曲线以堰顶为界分上游段和下游段两

13、部分。溢流堰的具体的设计见第三章。根据下游堰面曲线函数关系式：当上游坝面为直立时，取n=1.85，K=2。Hd：设计定型水头，一般为校核洪水位时堰顶水头的75%95%，即：Hd=（0.750.95）H校特征水位确定(1)校核洪水位Z校：由Hd=(0.70.95)H校，Hd越小堰越薄，工程量越小，考虑到气蚀对堰面的影响，最后取：Hd=0.8H校 ,则H校/Hd=1/0.8=1.25，此时H校 就是堰上水头HW，则H校/Hd=Hw/Hd=1.25，由于可根据下表三内插得：m=0.512表三：当P11.33Hd时，流量系数m的值Hw/Hd0.40.50.60.70.80.911.11.21.3m0.

14、4360.4510.4640.4760.4860.4940.5010.5070.510.513 注：P1：上游堰高根据公式: Q=mBH3/2：侧收缩系数，一般在0.90.95，本设计取=0.92 ：淹没系数，为自由出流=1m：流量系数，由计算得出m=0.512B：堰顶宽，由计算得出B=28mg取9.8m2/s得到H校的计算公式：将数据带入上式得： H校=Q/(mB)2/3=588/()2/3=5.65m； Hd=0.8H校=4.52m Z校=Z堰+H校=126.5+5.65=132.15m根据水位库容关系曲线（图一）得总库容V总=657.6（万立米）。根据总库容查询规范SL252-

15、2000确定该工程等别为等，主要建筑物的级别为4级。（2）设计洪水位Z设计算方法：试算法。首先假定一个堰上水头H设，计算H设/Hd值，查附表3，可得出流量系数m，代入公式Q=B ,求出设计洪水H设。与资料给的设计洪水（2%）Q设=450m3/s比较，误差不超过1%即可。已知：设计洪水（2%）Q=450/s；Hd=4.52m；流量公式：Q=mBH3/2误差公式：=|Q设-Q(2%)|/Q(2%)计算结果如表4所示：方案堰上水头H设（m）HdH设/Hd流量系数设计洪水Q设（m3/s）Q(2%)（m3/s）误差(%)m154.521.110.507484.84507.73%24.91.080.506

16、469.44504.31%34.81.060.505454.24500.93%44.751.050.504446.34500.08%54.771.060.5054504500根据表格数据，方案3,4，5均满足要求，考虑误差最小，最终选择方案5，即：H设=4.77m设计洪水位Z设=堰顶高程+设计水头=126.5+4.77=131.27m第三章 挡水坝的设计 一 坝顶高程Z顶确定 （1）基本公式和参数的确定 Z顶=Z设+h设；Z校+h校max h=h1%+hz+hc h1%：累计频率为1%时的波浪高度，m；hz：波浪中心线高于静水位的高度，m；    

17、60;  hc：安全加高，根据SL252-2000水利水电工程工程等级划分及洪水标准按表5选取。 永久挡水性建筑物安全加高(m)运用情况坝的级别1234设计情况0.70.50.40.3校核情况0.50.40.30.2表5：h的计算涉及到的官厅公式: hl：累计频率为5%时的波浪高度，m； L:波浪长度，m； D：吹程，D=3km；2）具体分析和计算由于官厅公式，适用于V0<20m/s及D<20km.波高hl，当gD/V02=20250时，为累计频率为5%时的波浪高度h5%；且h1%=1.24h5%,。根据V设=（1.52）;=15m/s；则取V设=25

18、m/s;通过计算得到：gD/Vo2=9.8*3000/252=47.09在（20，250）之间，符合运用条件，故为累计频率为5%的波高。1.设计情况 波高：h5%=0.0166*V05/4D1/3=0.0166*255/4*31/3=1.338m h1%=1.24h5%=1.659m 波长：L=10.4(h1%)0.8=10.4*（1.659）0.8=15.592m 壅高：hz=(h1%2/L)cth(2H)/L=0.554m 查表5得hc=0.3m因此h=h1%+hz+hc=2.513m Z设=131.27+2.513=133.78m2. 校核情况波高：h5%=0.0166*V05/4D1/

19、3=0.0166*155/4*31/3=0.707m h1%=1.24h5%=0.877波长：L=10.4(h1%)0.8=10.4*（0.877）0.8=9.363m 壅高：hz=(h1%2/L)cth(2H)/L=0.258m 查表5得hc=0.2m 因此h=h1%+hz+h=1.335m H=132.15+1.335=133.49m具体计算结果见下表6：表6：项目设计洪水位校核洪水位Z上（m）131.27132.15V0m/s2515h5%1.3380.707h1%1.6590.877L(m)15.5929.363hz(m)0.5540.258hc(m)0.30.2h=h1%+hz+hc

20、(m)2.5131.335Z坝(m)133.78133.49 所以取Z坝=133.78m二建基面高程确定Z基根据混凝土重力坝设计规范：1、 坝高100m，可建在新鲜、弱风化、微风化下部基岩上；2、 坝高=50100m，可建在微风化至弱风化上部基岩上；3、 坝高小于50m时，可建在弱风化中部至上部基岩上。、根据该地的地形地质条件，建基面可设在弱风化处，由地形剖面图可知，高程为85m左右。故挡水坝的坝高可估算为：H坝=Z顶-Z基=133.78-85=48.78m坝高小于50m，可建在弱风化中上部，取Z基=86m；故Hmax=47.78m三坝顶宽度b根据设备布置运行施工检修和交通等要求，b=（8%1

21、0%）Hmax，且2m，常态混凝土重力坝坝宽b3m，碾压混凝土重力坝坝宽b5m。本设计为常态混凝土坝，b3m。b=（0.080.1）*47.78=（3.82244.778）m；取b=4m四上下游坝坡的确定根据工程经验，一般情况下，上游坡率n=0.00.3；下游坝坡坡率m=0.60.8；且下游坝坡的坝内延长线在上游坝面的交点J位于正常蓄水位附近。初步拟定时，考虑到应力分配合理和防止坝踵出现拉应力，初步取坝上游坡率n=0.1，下游坝坡坡率m=0.8.取J点刚好在正常蓄水位处，即ZF=Z正=126.5m。故可初步绘出剖面图（图1）已知：AB=4m,AH=47.78m；Z坝=133.78m，ZF=Z正

22、=126.5m，Z基=86m，m=0.8，n=0.1。求解： 1. AJ=Z坝-Z正=7.28m； 即可定出J点由几何关系得：tan=1/m=1/0.8，EH=0.8HJ=0.8*40.5=32.4m连接EJ与AF交于F,则定出了下游起坡点。 2. 上游起坡点一般为离建基面的距离为坝高的三分之一左右，即距建基面为：47.78/3=15.92m.取CH=16m。DH=0.1CH=1.6m则可大致定出剖面图。五坝体强度及稳定性校核计算 1）荷载组合： 根据SL319-2005混凝土重力坝设计规范中所规定的几种组合情况，如下表7所示：考虑本设计的实际状况，根据上表荷载组合，考虑基本组合的第（1）（2

23、）项，特殊组合的第（1）项和施工竣工情况。由于设计洪水情况满足则正常蓄水位情况必然满足，则基本组合只需计算第（2）项。挡水坝的应力和稳定性分析，选择根据实际地质情况选择单一安全系数法中抗剪断公式计算。作用荷载：坝体自重；相应于各种工况下的水位的静水压力； 相应于各种工况下的水位的扬压力； 淤沙压力； 相应于各种工况下的水位的浪压力。计算简图如下： 图2 各水位下的计算简图和荷载分布图2）计算参数 由于该挡水坝为4级，故按照规范规定其结构安全级别为级，其对应的各参数指标具体见下表8：表8项目名称参数指标作用荷载坝体自重砼重度：24KN/静水压力水容重：9.8KN/波浪压力吹程D=3km，设计风速

24、v=25m/s淤沙压力浮重度7KN/； 内摩擦角：20°性能混凝土抗压强度标准值13.4Mpa基岩抗压强度42Mpa建基面摩擦系数砂岩/混凝土摩擦系数f=1.0建基面凝聚力c=0.5Mpa工况设计洪水位m上游：130.44；下游：93.9校核洪水位m上游：131.16；下游94施工竣工上下游均无水其他资料设排水管和帷幕折减系数=0.2；排水管距坝踵d=6m3）计算结果： 浪压力力臂公式： 抗剪断公式：边缘处应力公式：计算沿坝轴线取单位长度1m计算，坝基面面积A=34.8m2具体计算成果和过程见下附表：附页 第四章 溢流坝段的设计一拟定堰面曲线 初步拟定时，选择WES剖面，由于WES剖

25、面是曲线方程表示，便于控制，且堰剖面较瘦，可以节省工程量。WES溢流堰断面设计包括上游直线段，堰顶曲线段、下游曲线段、下游直线段以及反弧段5个部分组成。设计要求：有较高的流量系数，泄流能力大； 水流平顺，不产生不利的负压和空蚀破坏； 体形简单、造价低，便于施工。 消能方式选择：通过水力条件水头为中高水头，地形地质条件下游平坦和经济，结构简单，施工方便等比较，选择挑流消能最合适。 1）上游直线段在该设计中，由于挡水坝已经确定，故为了不使挡水坝产生侧向水压力，则溢流坝的上游直线段设计与挡水坝保持一致。2）WES上游剖面堰顶曲线坐标点计算堰顶Z堰顶=Z正=126.5，Hd=4.52m。以堰顶O1点为

26、坐标原点（0，0），曲线采用三段复合圆弧相接。这样做可使堰顶曲线与堰上游面平滑连接，改善了堰面压强分布，减小了负压。三段复合圆弧（见图3）的半径R：R1=0.5Hd=0.5*4.52=2.26mR2=0.2Hd=0.2*4.52=0.904mR3=0.04Hd=0.04*4.65=0.181m三段复合圆弧水平坐标值X： 0.175Hd=0.175*4.52=0.791m 0.276Hd=0.276*4.52=1.248m0.282Hd=0.282*4.52=1.275m根据坝顶处第一段圆弧半径和x值可以依次定出各段圆弧。3）溢流坝顶部下游面曲线段（见图4）a该剖面堰顶O1点下游的I曲线 由公式

27、：(y/Hd)=k(x/Hd)n，k及指数n决定于堰上游面的坡度，而前面已经定出上游面为直立面，则取k=2.0，n=1.85，代入上述公式得：曲线方程x1.85=2.0Hd0.85y； Hd为设计定型水头，4.52m。表9 WESI曲线的坐标点计算表X（m）0123456Y（m）00.140.51.061.802.723.82 根据上表数据可绘出I曲线段。b切点A的坐标由于溢流坝与挡水坝衔接部分有导墙连接，从工程实用和经济等方面综合考虑，初步拟定下游直线段的坡度与挡水坝相同取m2=0.8。衔接点A点为切点故可对OA曲线段方程求导确定A点坐标： y'=1.85*x0.85/2.0Hd0.

28、85=1/m2则x0.85=2.0Hd0.85/(1.85*m2)=2.0*4.520.85/(1.85*0.8)=4.87m求得：xA=6.44m，yA=4.35m，即A(6.44，4.35)。综上即可具体定出下游面第一条曲线OA。4）反弧段设计（见图4） 溢流坝面反弧段是使溢流面下泄水流平顺转向的工程措施，通常采用圆弧曲线，反弧半径应结合下游消能设施来确定。根据DL51081999混凝土重力坝设计规范规定：对于挑流消能确定：a、 坎顶高程：坎顶高程在满足挑距要求：高于下游最高水位12m，最高水位为校核洪水下泄流量Q校对应的下游水位Z校（查表2）。Q校=588m3/s，Z坎Z校=94m，初定

29、Z坎=95m。b、挑角：（20°，25°）,取23°。c、反弧半径：R=(410)h校。h校：校核洪水位闸门全开时反弧段最低点处的水深，收缩断面水深，为方便计算，计算时采用坎顶处水深h1代替。根据水力学公式计算反弧半径R：h1=q校/v校。q校：单宽流量，28m3/s·m； v校：流速，m/s。上游水位至挑砍高程： S1=132.15-95=37.15m流能比： KE=q校/(S11.5)=28/(*37.151.5)=0.0395KE（0.04 , 0.15），故满足长江公式：坝面流速系数： =0.8976鼻砍断面流速： 反弧段最低点处的水深：h校=

30、h1=q校/v校 试算得： h校=1.173m选择反弧半径R： R=(410)h校=4.69211.73m因为反弧段流速愈大，反弧半径R越大，=23.87m/s16m/s，所以取R=9m。5）下游直线段（见图4）由知，下游直线段与坝顶曲线相切，切点A(6.44，4.35)，坡度与非溢流坝段的下游坡相同m2=0.8。因为下游直线段与反弧段相切，且坡率为0.8，由此计算出BO2C=tan-1(1/0.8)=51.3°O2F=RcosBO2C=9*cos51.3=5.63mO2H=Rcos=9*cos23=8.28mHD=O2Htan=3.51m则O2所在高程为HO2=95+8.28=10

31、3.28myO2=126.50-103.28=22.72myB=yO2+O2F=22.72+5.63=28.35mAE=yB-yA=28.35-4.35=24mBE=AE*m2=24*0.8=19.2m则xB=xA+BE=6.44+19.2=25.64mxO2=xB+BF=25.64+9sin51.3=32.66m各点坐标：B(25.64,28.35)，O2(32.66,22.72)， C(32.66，31.72),D(36.17,31)。由以上步骤最终可根据：上游直线段，堰顶曲线段、下游曲线段、下游直线段和反弧段确定出溢流坝剖面：图4二泄流能力校核由公式：可得，H设=4.77m，H校=5.6

32、5m。而确定坝高时的H=133.78-126.5=7.28m ，故满足泄流能力要求。三消能防冲设计 由溢流坝断面设计部分得知：鼻坎高程为95m，反弧半径R=9m，挑角=23°。计算挑距和下游冲刷坑深度挑距的计算水舌挑射距离是按水舌外缘计算，其估算公式为L:为水舌挑距，m；g为重力加速度，9.8m/s2；v1为坎顶水面流速，m/s约为鼻坎处平均流速的1.1倍；:挑射角度，本设计为23°；h:坎顶平均水深h1在铅直向的投影，h=h1cos，约等于h1；h2:坎顶至河床面的高差，m。v1=v校=23.87m/sh1=h=1.173mh2=95-86=9mL=1/9.823.872

33、sin20cos20+23.87cos20*23.872sin220+2*9.81(1.173+9)1/2=58.85m下游冲刷坑深度的计算关于冲刷坑深度，目前还没有比较精确的公式，可按下式进行估算：ts=t k-htt k=KSq0.5Z0.25 t k：水垫厚度，自水面至冲刷坑的距离，m； ht:冲刷坑后的下游水深; q：单宽流量，m3/(s·m)； Z：上、下游水位差，m； KS：冲坑系数，对坚硬完整的基岩，取0.91.2，坚硬但完整性较差的基岩，取1.21.5， 软弱破碎、裂隙发育的基岩，取1.22.0。 q=28m3/(s·m)H=132.15-94.00=38.15m KS=1.2,ht=94-86=8m t s=KSq0.5Z0.25=1.2*280.5*38.150.25-8=7.78m 冲坑后坡： L/ts=7.56m3m 满足要求四导墙设计边墩或导墙顶高程应根据计算水面线加上=0.5m超高确定。对非直线段适当增加。计算公式： h墙= 注：hi：不计入掺气和波动时的水深； hb：计算点计入掺气和波动时的水深； Vi：不计入掺气时计算点的平均流速； Hi：校核水位与计算点高差；具体计算结果见表10 表10 导墙计算表格：Hi（m）iq(m3/s·m)V(m/s)hi(m)iHb(m)h(m)h墙(m)50.960