XX水库大坝安全鉴定综合评价报告

1、浙江省 奉化市亭下水库大坝安全鉴定综合评价报告一亭下水库基本情况1工程概况11亭下水库位于浙江省宁波奉化市境内，坝址位于奉化江支流剣江上游，属甬 江流域，距宁波市47km,在溪口镇上游7km处。坝址以上集雨面积176. 0km2, 总库容1.503亿n?。水库保护坝址以下溪口镇、萧王庙和江口街道约15万人口， 剜江两岸10万亩农以及甬温高速公路等。配合横山、皎口水库等工程解决 奉化市、郵州区东南和镇海区共67.4万亩农出的灌溉及城市供水，减轻鄆奉平 原40余万亩农出的洪涝威胁。是一座以防洪、灌溉为主，结合发电、供水、养 殖、旅游等综合利用的大（2）型水利枢纽工程，是奉化江流域三大水利骨干工 程

2、之一。枢纽工程由拦河大坝、坝顶溢洪闸、泄洪放空洞、发电输水洞、坝后式电站 等组成（枢纽平面布置见附图1）。工程于1978年5刀动工兴建，1985年9月工程竣工验收。大坝于1983年5 川封孔蓄水，电站于1984年4川30 h并网投运。工程管理机构为奉化市亭下水 库管理局。1.2枢纽工程主要特性指标：1.2.1工程等级与防洪标准亭下水库总库容1.503亿代，按防洪标准gb50201-94和水利水电工 程等级划分及洪水标准sl252-2000确定本工程规模为大（2）型。水库枢纽工 程为ii等工程，主要建筑物拦河坝、溢洪闸、泄洪放空洞、发电输水洞为2级建 筑物，电站为3级建筑物。水库防洪标准按100

3、年一遇洪水设计，10000年一遇 洪水校核，保坝洪水为pmf,下游防洪标准为20年一遇。本次安鉴洪水复核设 计标准为100年一遇，校核标准为10000年一遇。1.2.2水库水位（黄海基面）与相应库容项目名称原设计2004年复核水位（m）库容（亿代）水位（m）库容（亿代）正常蓄水位/梅汛期限制水位82.61.082.61.0台汛期限制水位81.00. 921810. 921设计洪水位（p二1%）89.51.37989. 581.385校核洪水位（p二0.01%）91.51.50391.511.503pmf洪水位92.01.534发电死水位59. 70. 196灌溉死水位44.00. 021. 2

4、. 3主要工程建筑物特征参数拦河坝坝型混凝土重力坝坝基/坝基高程(m)火山岩/17.5最人坝高(m)76.5坝顶高程(m)93.0防浪墙顶高程(m)94.0坝顶宽(m)/坝顶长(m)6/317溢洪闸型式坝顶溢流堰(设弧形钢闸门控制)堰顶高程(m)81溢流堰净宽(m)48.0（6 孔 x8.0）弧形钢闸门宽x高度(m)8x10. 5消能方式鼻坎挑流消能闸门启闭机双吊点卷扬式启闭机6台设计泄洪流量(p二1%) (m7s)2372校核泄洪流量(p二0.01%) (m3/s)3359泄洪放空洞洞型方圆形坝内涵洞断面尺寸/洞长宽 3. 0m,高 5. 56. 13m/36. 0工作闸门型式/启闭机型式弧

5、形钢闸门/25t电动螺杆启闭机检修闸门型式/启闭机型式平板钢闸门/双吊点移动拉杆式启闭机进口底高程(m)43.0最大泄量(nf7s)221发电输水洞进水口型式分层取水分层取水闸门/检修闸门4x4 m钢丝网碗闸门/3x4 m平板钢闸门洞径(m)/长度(ni)3. 5/52. 6设计流量(n?/s)14.5电站装机容量(mw)2x2+1x0. 32设计水头5)40.0设计多年平均发电量(万kw - h)11222工程建设情况2.1建设经过亭下水库于1978年经水利电力部(78)水电规字笫23号文正式批准兴建， 设计由浙江省水利水电勘测设计院完成。大坝初设为浆砌块石重力坝，1979年 水利部(79)

6、水规字第45号文改为混凝土重力坝。浙江省水电工程局第三工程 处承建。工程于1978年1月动工兴建，1983年5刀大坝封孔蓄水，1983年12 刀27日大坝全部浇筑到顶。1985年9刀，工程正式竣工验收。坝后式电站位于14坝段下游，装有二台2mw和一台0. 32mw的水轮发电机组, 设计年发电量1270万kw - ho电诂于1982年1月开始动工，1983年1月投入试 运行，1984年4刀30日正式并网发电，己运行二十年。2. 2拦河大坝及丁程地质(1) 拦河坝坝型为轮重力坝，最大坝高76. 5m,坝顶高程93. om,坝顶长317m, 坝顶宽6. 0m,分18个坝段。6、7、8坝段为溢流段,堰

7、顶高程81.0m,设六扇 宽8. 0m,高10. 5m的弧形钢闸门控制，鼻坎挑流消能。9坝段有宽3. 0m,高5. 5 6. 13m的泄洪放空洞,进口底高程43. oni,洞长36m,进口装有检修平板闸门和 弧形工作钢闸门各一扇，弧形工作闸门后接明流泄水洞，最大泄量221m7s,挑 流鼻坎消能。14号坝段设有直径03. 5m的圆形发电灌溉输水洞，全长52. 6m, 进口高程44. om,进口处设有四道4mx 4m取水钢丝网水泥平板门和3mx 4m检修 平板钢闸门。7坝段15号坝段为斜缝坝段，采用“斜缝不灌浆”型式。大坝典 型横断面详见附图2。(2) 亭下水库坝区分布的基岩为侏罗系上统磨石山组，

8、口下而上由层状蚀变角 砾凝灰岩、集块角砾岩、球泡、硅化流纹岩夹绢云母化脱玻珍珠斑岩和凝灰熔岩 等组成，上复第四系冲积洪积砂卵石层。坝基范围有断层29条，多数分布于10 坝段以右，其特点是以顺河向为主，陡倾角。破碎带一般较窄(0.05m04m), 个别断层达l2ni2. 0m,充填物质以角砾岩、糜棱岩为主，局部含断层泥。节 理主要有n70°e、sez800和n20°w、nez80°两组，与坝轴线呈35°55°交角。2. 3大坝施工中出现的问题(1) 轮浇筑过程屮坝休局部产生裂缝，其中缝宽大于0. 2mm,缝长大于5m的裂 缝129条。(2) 泄洪

9、放空洞弧型闸门启闭室胸墙上出现一条长约3m的垂直裂缝，并伴有少 量渗水。(3) 6坝段和7坝段、9坝段和10坝段间的伸缩缝有渗水，渗水量偏大。(4) 坝基排水孔中泡沫塑料过滤体出现脱胶问题。3大坝现场安全检查情况1拦河大坝拦河坝外观总体质量较好，未发现较大裂缝和渗水，坝体基本平整，两岸坝 肩与山体结合部及下游坝脚未发现明显渗漏。坝段之间没有明显的错动位移及不 均匀沉降位移、沉陷变形，坝顶伸缩缝开合正常。上、下游坝表而已显得粗糙陈旧，坝而裂纹纵横，上游坝而冇“砂化”现彖，一 些部位殓骨料裸露；坝顶建筑物破旧，扌当浪墙碎石子抹面大面积破碎脱落，坝顶 照明灯杆歪斜。防浪墙和坝顶路面有多条细小裂缝，1

10、516坝段下游坝脚有水 渍，水尺踏步和天桥等处无护栏。2坝体丿匪道经坝休廊道检查，发现有二十多条裂缝，多发生于廊道拱顶，有少量的裂缝 冇渗漏，渗水量均较小。伸缩缝检查井的渗量冇减少的趋势，布置在廊道内的观 测设置多已老化损坏，有的已停测。坝内渗漏集水井容积过小。3溢洪闸坝顶溢洪道未见表而剥蚀及明显裂缝，仅挑流鼻坎反弧段冇细小裂缝，冲刷 坑两岸护砌良好。弧形闸门保养一般，有部分油漆脱落和部件锈蚀现象。4泄洪放空洞泄洪放空洞弧形闸门启闭室胸墙原冇一条3m长的垂直裂缝，现已被游离钙 充填阻塞，渗水减至接近于零，裂缝未见扩展。泄洪放空洞工作弧形闸门边缘漏 水情况依然存在，工作弧形闸门边缘止水橡皮存在一

11、定的老化现象，整个闸门锈 蚀严重。5输水洞四道分层取水钢丝网混凝土闸门在施工期即已在门槽内卡死，至今一直未 用；洞口检修平板钢闸门在关闭后漏水量较大。6坝后式电站电站主机、控制和电气等设备均为过时产品，效率及口动化程度低。而电站 管理规范，运行状态良好。二亭下水库大坝安全分析评价1防洪标准复核1.1防洪标准确定亭下水库按库容属大（2）型水库。原设计洪水标准为100年一遇，10000 年一遇洪水校核；保坝设计时校核洪水标准为可能最大洪水pmf。本次安鉴根据 防洪标准（gb50201-94 ）和水利水电工程等级划分及洪水标准 （sl252-2000），确定防洪标准为100年一遇洪水设计，10000

12、年一遇洪水校核。1. 2流删况亭下水库位于甬江流域奉化江支流炎ij江上游，水库坝址位于溪口镇上游7km 处，流域面积176km2,主流长度34. 6km,河道平均比降8.13%。本流域位丁浙江东南沿海，屈典型的亚热带季风气候区，降雨时空分布不均, 年际、年内变化较大，多年平均降水量1613.4mmo流域内气候温和，植被良好, 但覆盖层较浅。水库坝址以上河道属典型的山区性河流，源短流急，河谷切割较 深，洪水暴涨暴落，天然河道对洪水调节能力很小。坝址以下至溪口水文站，区 间流域面积164km2,河道比降较缓，但由于有支流加入，仍为山区性河流。萧镇 活动堰以下，河流进入宁奉平原，河床质为泥沙或淤泥，

13、已有潮汐影响。剜江上游原冇马村、溪口两个流量测站。马村站位于坝址上游约lkm处，设 立于1965年，1981年后停测，共16年流量观测资料；溪口站位于坝址下游约 7kni处，设立于1956年3jj, 1985年水库竣工后停测流量，开始观测水位，共 冇30年流量资料。库区内及附近流域雨量站多数为50年代和60年代设立，少 数站设立于70年代，有相量崗、亭下、青岩、溪口、真诏、东呑、董家彦、六 诏、岩头石门等。流域内岩头右门年最大降水量是三单站1990年的2052. 4mm,年最小降水量 是1967年亭下站的747. 9mm。19572002年流域梅汛期最大一h雨量165.4nmi （1984年6

14、月13 h）,最 大三h雨量211.7mm （1997年7月7日7月10日）。台汛期降水主要为台风暴 南及局部雷阵南，降水特点是总量大、来势猛、历时较短，雨强高，19572002 年流域台汛期最大一日雨量330. 4mm（1988年7月29 0）,三日雨量423. lmm（ 1981 年8月31 h9月2 h）o 1922年8月7 h及8月29日岀现了两次历史特大洪 水。台风暴雨是形成本流域大洪水的主要因素，在这一季节乂往往会遇到下游大 潮顶托，易造成平原区内涝。如无台风暴雨，则往往发生干旱。1. 3设计暴雨复核1.3.1设计流域降水量选用亭下、东呑、萤家彦、栖霞坑、葛竹石门、六诏等站, 资料

15、来自浙江省水文勘测局（原为浙江省水文总站），经逐年整编、审核，较为 可靠。采用19572002年共46年实测资料通过频率分析求得设计暴雨。设计暴 雨成果见表l-lo表1-1亭下水库设计暴南成果表分 期历时均值目（mm）cvcs/cv频率p（%）0.010. 020. 050. 10.212520台 汛 期h日1160. 663.0741668619566514391338269163u24h2=l. 13 x h 日837777699640581442382304184h三1730. 663.011051026924845766583505401243梅 汛 期hh1630. 483. 522

16、921016714812283悶h2=l. 13x h h25923718916713894h三1000. 463. 53483202562281901311. 3. 2设计雨型日程分配：统计水库流域39场次最大三日同场雨资料，最大一h暴雨发 生在三日当中的笫一日共有9场次，发生在第二日的有18场次，发生在第三日 的共有12场次，因此将最大24小时雨量置于三日当中的第二日，其余两日雨量 各占（h三日一际）的50%o时程分配：最大24h暴雨时程分配按暴雨强度公式求得时段南量分配系 数。暴雨衰减指数np取值台汛期为0. 60,梅汛期为0. 55o1.4设计洪水复核1. 4. 1产流计算本流域产流方

17、式用蓄满产流（或称超蓄产流），产流计算采用简易扣损法， 假定土壤最大含水量imax为100mm, 土壤前期含水量为75mm,则初损为25mm。 最大24小时南量后损值lmin/h,其余儿日后损值为0. 5mm/h,潜流部分水量净雨 开始后扣稳渗1. 5mm/ho1.4.2汇流计算采用浙江省瞬时单位线法。计算时段at为1小时，瞬时单位线法临界南强 采用30mm/h。设计洪水成果见表1-2o 表1-2亭下水库设计洪水成果表位 置力期目 项位o o02 o5 o o 亠 o20.2520亭卜水库台汁期量 流 峰es / 3m8 亠4045737933411113272823112328 亠7 o42

18、37数 模 量 洪3km /s m3/822.321.39.ix771a1£1£2.4 o ix8243mix328114861£51113711321191 a770.95 o230.梅汛期sm3/55702<1727o95624621数 模 量 洪3km s/k m3/66.85.1a4.43.4 z2 亠308m11o5a54a43a92 o320.3 o溪口垃町区间台汛期sm3/5773225389317924462500221i711o239863m s/k m3/32511259.87111a16.212.4 o 亠824.3m 8o112711

19、952411921116168 o37 o650.30梅汛期sm3/09 o11059216o11528339数 模 量 上、3m k /s /3m26.5 lo.83.1l3.32 l38rix930.63 o82 o42 o19 o2 o1. 5洪水调节1.5.1洪水调度原则亭下水库承担着水库下游的防洪任务，防洪控制断面为溪口水文站，溪口水 文站断面安全泄洪量为393mvso为了溪口城镇的防洪安全，水库泄流量与坝址 至溪口水文站区间洪水进行补偿调节。木流域的特大洪水主要发生在台汛期，当水库坝址遭遇台汛期20年-遇洪 水，库水位高于81.0m (汛前限制水位)吋，按溪口水文站安全泄量393m

20、7s开 一孔闸门进行补偿调节，在区间洪峰流量超过393n?/s时，水库关闸拦蓄洪水， 调得20年一遇洪水位89. 22m。当水库坝址遭遇20年一遇以上洪水，库水位达到89.4m时，开启两孔泄洪闸泄洪，库水位 超过89.5m时开启四孔泄洪闸泄洪，库水位超过91.0m时，为了保证水库大坝安全，开启 全部六孔泄洪闸泄洪，并打开泄洪放空洞泄洪。1. 5. 2溢洪闸、泄洪放空洞泄流能力溢洪闸、泄洪放空洞泄洪能力复核成果见表1-3o表1-3 溢洪闸、泄洪放空洞泄洪能力复核成果表洪水频 率(%)水库水 位(m)最大泄流量(代/s)设计泄流量(m3/s)溢洪闸泄洪放 空洞合计溢洪闸泄洪放 空洞合计589.42

21、305224252923252162541189. 5823462242570237221625880.0191.513306229353533592213580本次复核溢洪闸在设计洪水位与校核洪水位工况下，泄洪能力减少0.7%和1.3%,当水库水位在89. om以下时，泄洪能力大于原设计泄流能力，因此可认为 泄流能力满足泄洪要求。泄洪放空洞泄流能力复核大于原设计流量，其泄流能力满足设计要求。1.5.3调洪计算采用静库容调洪计算方法，水库淤积不严重，水位库容关系为原设计库容曲线(表l-4)o调洪计算成果见表1-5。表14水库水位容积关系表水位5)4143445060707478库容(万m3)4

22、51201806302020471061807830水位(m)sosi82鹉8485s()87库容(万旳8740921097001020010720112501178012320水位(m)8889909192939495库容(万m3)1290013500141001470015340160001666017320表1-5亭下水库调洪计算成果表项目单位各频率(%)计算值(m)0.010. 020. 050. 11520洪峰流量m3/s4018375433973114213214077321j81.0最高洪水位m91. 5191.2791.0291.0089. 5889. 2285. 02相应库容

23、10 m31.5031.4871.4711.471.3851. 3631. 126最大泄量m3/s35983474331328221620298130祗71洪峰流量mv s1155727426216i 82. 6最高洪水位m88. 6386. 2684. 7483. 68相应库容10 m31.3281. 1931. ill1.055最大泄量m3/s30622311876调洪计算成果比较台汛期不同阶段的调洪计算成果比较见表1-6。木次复核与原设计调洪成果基木一致,100年遇洪水水库水位略有抬高。表1-6台汛期不同阶段调洪计算成果比较阶段起调水位(m)项目齐频率(%)计算值0.010. 115初步

24、设计81.0最高洪水位(m)91.591. 189.589.4相应库容(10v)1.5031.4761.3791.378本次复核81.0最高洪水位(in)91. 5191.089. 5889. 22相应库容(108m3)1.5031.4701.3851.3631. 6坝顶高程复核现水库大坝实际坝顶高程93. om,防浪墙顶高程94. 0叭 本次复核100年一 遇设计洪水89. 58m,设计波高、波浪屮心线至计算水位高度和安全超高三项合 计为2. 62m,要求坝顶防浪墙顶高程92. 2m,低于现有防浪墙顶高程1. 80m； 10000 年一遇校核洪水位91.51m,三项超高合计为1.55m,耍求

25、防浪墙顶高程93. 06m, 低丁现冇防浪墙顶高程0. 94mo复核结呆表明：水库校核标准达到万年一遇，坝 顶高程和防浪墙顶高程均满足混凝土重力坝设计规范slj21-78和水利水 电工程等级划分及洪水标准sl252-2000的要求。1. 7评价结论复核结果表明：亭下水库拦河坝坝顶高程和防浪墙高程均满足规范要求，水 库泄洪设施的泄流能力满足设计要求，现有防洪能力已达到10000年一遇，符合 防洪标准(gb50201-94)标准，现状防洪安全性为“a”级。2工程质量评价2.1库区地形地质2.1.1亭下水库坝址位于四明山南麓的屮低山区，库区周围山岭环抱、山体宽厚, 分水岭高程多在400m以上。坝址以

26、上均为源短流急的山溪性河道，河床复盖为 沙卵石，两岸有部分基岩出露。库盆及库岸由不透水的火山岩及少量沉积层组成, 地层倾角一般较平缓，多在20度以下，虽冇马村俞村断层通向库外，但断层 处在回水线上，且大多被石英脉充填，胶结良好，不会造成永久性渗漏。2.1.2马村坍滑体马村下石山坍滑体位于库区右岸，距坝址直线距离2. 2km,总体积近1000 万na 80%分布在最高洪水位以上，滑动面大部分在天然地下水位以下，故水库 蓄水引起地卜水位的改变对它无多大影响。水库蓄水后，计算坍滑体的稳定安全 系数k=0. 98,仅降低2%。为了监视坍滑体的发展趋势，省水电设计院在坍滑体 内外设置了专门的位移监测设施

27、，经亭下水库管理局20年的定期监测和检查， 证实马村卜石山坍滑体从水库蓄水到现在尚未发生滑动。2. 2坝址区工程地质2. 2.1岩性与地质构造坝区分布的基岩为侏罗系上统磨石山组，a卜而上由层状蚀变角砾凝灰岩、 集块角砾岩、球泡、硅化流纹岩夹绢云母化脱玻珍珠斑岩和凝灰熔岩等组成，上 复第四系冲洪积砂卵右层。坝基范围有断层29条，多数分布于10坝段以右，以 顺河向陡倾角为主。破碎带一般较窄（0. 05iii0 4m）,个别断层达1 加2. 0m, 充填物质以角砾岩、糜棱岩为主，局部含断层泥。节理主要有n70°e、sel8o0和 n20°w nel8o0两组，与坝轴线呈35

28、76;55°交角。坝基以层状蚀变角砾凝灰岩分布最广（序1序坝段），倾角较缓（10°23°）, 单层一般0.5m2.0m,较厚的达4. 5mo由构造作用层面错动产生的层间挤压破 碎夹层，埋藏及出露于612坝段及0席坝段，一般间距在2m左右，局部 厚度为36cm；夹层主要由鳞片状、凸镜状的岩石碎屑、碎块及岩粉等组成，普 遍往绢云母化蚀变，一般在基岩面以下56m范围内有次生黄泥充填。河床坝段 的抗滑稳定受此夹层控制，设计取软弱夹层的f值为0. 350. 45。2. 2. 2水文地质坝基的地下水为基岩裂隙潜水，其渗透性能受断裂构造及层面和流面控制。左坝肩3二0.0550.

29、17 （l/min m m）,河床坝基3般为0. 020. 05 （l/min enim）,未软化的层间挤压破碎夹层的w为0. 0470. 063l/ minnio 其屮以断层与层理较发育之1114坝段，坝基的渗透性能较强，相对不透水界 线（30. 01l/minm. m）埠藏较深，在原基岩面以卜2540m,以1211坝段为 中心呈一漏斗形。其余各层岩石的3 般小于0. 02l/ min m m,但个别地段 的 co 二0.1 0. 22l/ min m mo 右坝肩 3 二0.1 0. 3l/ min m mo2. 3坝基和岸坡处理质量评价大坝坝基及坝肩开挖均按设计及施工规范进行，撬挖处理比

30、较彻底，大部分 坝基开挖采用预裂爆破，开挖尺寸规范，对基岩震动少，坝基及坝肩开挖合格。 对基础存在的特殊地质问题，如断层和破碎夹层均作了工程处理。坝基防渗采用二排水泥灌浆帷幕（左右坝肩各有两段为一排），单位吸水率 达到设计要求。坝基排水孔屮的层间挤压破碎夹层采用“组装式过滤体”加以保 护。2. 4坝術昆社工程质酬价大坝外型尺寸、平整度等符合设计要求，在大坝施工过程屮，采取了一定的 温控措施，但坝体某些部位仍产生裂缝，后采用低粘度环氧灌浆处理，处理结果 良好，殓强度满足规范要求。木次安鉴对坝体栓进行了钻孔取芯、冋弹测强及碳化深度测试，抽样部位为 上、下游坝体及闸墩顶等部位，检测成果见表2.1和表

31、2. 2。其测试龄期抗压强度及换算28d龄期抗压强度均满足设计要求。表2.1桧芯样抗压强度及碳化深度芯样 编号部位坝段号 及轴距桩号高程(m)碳化 深度 (mm)龄期混凝土 设计强度测试龄期抗 压强度(mpa)上游面3坝段轴距00+018. 074. 635$20年150"36.92*上游面7坝段轴距00+097. 074. 634220年200"43.73*上游面13坝段轴距00+202. 774. 633$20年150”36.94*下游面4坝段轴卜t6. 50+46. 470. 8010$20年100s34.65*闸墩顶轴 t19.00+83. 689. 007$20年

32、150”41.26#闸墩顶轴下19.00+103. 589. 007320年150340.87*f游面13坝段轴下42. 30+195. 440. 606220年100"25.2表2.2冋弹测强结果检验部位/检验口期 (2004 年/9 月/6f1)测奧/混凝土抗压强度换算值(mpa)现龄期混凝土强屢推律值(mpa)平均强度值标准差最小强度值v18. 00m11坝段廊道内上游面104& 98.537.435.0v18. 00m8坝段廊道内下游面1039.412.625.518.6 54. 00m12坝段廊道内下游面1045.08.633.730.9v54. 00m11坝段廊道

33、内上游面1032.76.326.222.3f孔右墩下游面837.04.831.531.5:r孔左墩侧面1056.93. 351.551.44”孔左墩侧面1054.64.247.847.85削右墩侧面1054.44.24&047.5v70. 00m14坝段廊道上游而1042.84.235. 135.9v70. 00m7坝段廊道下游面1037.75.531.328.7v70. 00m10坝段廊道上游面1036.03.032.731. 1 54. 00m15坝段廊道进口左侧面1029.32.925.324.62. 5其他建筑物_lw量评价(1) 电站主、付厂房及坝外引水管基础开挖及处理均按设

34、计要求进行；主、 付厂房浇筑栓土强度符合设计要求，厂房栓浇筑中曾产生过排架柱偏斜及机墩蜂 窝情况，施工过程中均已作了处理。(2) 溢洪闸、坝体泄洪放空洞：溢洪闸溢流面尺寸、表面平整度等符合设计 要求，现场检查中仅在挑流鼻坎上存在细微裂缝，无其它异常现象，溢洪闸工程 质量良好；泄洪放空洞尺寸、表面平整度等符合设计耍求，弧型闸门启闭室胸墙 上长约3m的垂直裂缝被人量的游离钙充填并阻塞，未见扩展迹象，栓结构良好, 无冲刷剥落痕迹。26闸门及启闭设备(1) 溢洪闸闸门、启闭机工作正常，溢洪闸弧门冇部分油漆脱落和部件锈蚀 现象。(2) 泄洪放空洞弧形工作闸门密封程度较差。检修闸门与启闭设备安装符合 设计

35、要求。(3) 输水洞四道分层取水钢丝网栓闸门在门槽内卡死，从未使用过。2. 7运行情况(1)个别测压管中的坝基扬压力超标河床坝段的s81孔和介于河床与岸坡之间的s131孑l, s151孔的坝基 扬压力偏高。其中s81孔最高，当库水位达到正常高水位82. 6m时，其渗压系 数达0.68左右，超过设计值0.25,但8#坝段整个观测断面上的坝基扬压力图形 仍小于设ilffi;此外，该孔的渗流量较小，呈滴水状。(2) 安全监测设施完好率低于50%亭下水库设计布置了大量的大坝安全监测设施，于1979年开始相继投入使 用，至今已运行25年，所积累的监测资料为分析大坝工作性态和进行大坝安全 鉴定提供了极有价

36、值的依据。随着吋间的推移，监测设施的火灵和损坏不断增加, 监测设施的损坏率已接近50%,对工程的运行管理非常不利。(3) “组装式过滤体”已出现老化层间挤压破碎夹层上的“组装式过滤体”是1983年陆续安装使用的，已运 行了二十余年，曲于缺乏有效的检查监测手段，对它的工作状况不很清楚。现场 检查发现坝基排水孔孔口有松动现象，即管道和过滤体结合得不紧，可以自由移 动，说明过滤体屮的海绵已失去弹性而硬化，过滤体作用已经减弱，软弱夹层是 否已经发生渗透变形，需采用合适的方法进一步查证。（4）排水孔析出物分析约冇一半以上的大坝排水孔（包括坝体和坝基）孔口冇析岀物，特别是河床 段坝基排水孔的析出量居多，估

37、计析出物最多的排水孔每年约析出100克左右的 析岀物，这些析出物多数呈颗粒状或片状，乳白色，经杭州农业部产品质量监督 检验测试屮心取样（取自113号排水孔）检验，证实其主要成分为钙（详见运 行管理报告附件）。可以认为游离钙主要来源于班溶蚀，与上游坝面岀现的“砂 化”现象也有关系，这些游离钙析出后在渗漏、排水孔等孔口沉淀，易堵塞排水、 渗漏、扬压力通道，可能是大坝渗排水量逐年减少及个别坝基测压管扬压力年变 幅越来越小的主要原因。（5）伸缩缝检查井渗漏1985年竣工验收时发现冇四条仲缩缝检查井明显渗水，莫屮渗流量最大的 是910缝，达到200mm/s以上。采取了通电加热沥青井和环氧树脂灌浆等手段,

38、 均不见成效，列为竣工遗留问题之一。二十年来的监测资料显示，伸缩缝检查井 渗水流量已冇所减少，最大的910=缝的渗水量已降至100mm/s以下。（6）大坝裂缝状况大坝的上下内外共有裂缝三百多条，总长度二千多米，绝大多数分布在廊道 顶拱，为纵向裂缝，冇些冇渗水，也冇少量横向裂缝，如18#坝段贯穿上下游坝 面的横向裂缝等，这些裂缝的存在和发展，是大坝的安全隐患。2. 8评价结论坝基及坝肩处理、拦河坝主体、泄洪放空洞、溢洪闸闸门及启闭机结构、电 站厂房和输水管工程质量合格。输水洞闸门工程质量为不合格。根据水库大坝 安全评价导则（sl258-2000）规定，亭下水库大坝工程质量综合评价为合格。3结构安

39、全评价3.1大坝变形观测分析3. 1. 1倒垂线资料分析亭下水库倒垂线观测值主耍受上游水位、温度变化的影响，受时效影响较小, 测值呈年周期性变化。同一垂线上的测点高程高的测值变幅比高程低的要大。开合方向变形主要受温度变化影响，坝顶测点温度分量占年变幅的比例大于 50%,其屮8号坝段的温度分量占年变幅的比例高达90%；而水位分量占年变幅 的比例仅在25%以下；挠度方向变形主要受水位变化影响，坝顶测点水压分量占 年变幅的比例大于50%,温度分量一般占年变幅的30%左右。时效对倒垂线测值影响较小，时效分量占年变幅的比例仅在10%左右，在 2002年底，向左岸的最大时效分量为l341mm（8号坝段坝基测点）；向右岸的 最大时效分量为2. 115mm（8号坝段坝中测点）；向下游的最大时效分量为1. 049mm （12号坝段坝顶测点）；向上游的最大时效分量为1.838mm（8号坝段坝顶测点）。倒垂线观测值变化规律符合混凝土重力坝一般规律。3.1.2水平位移资料分析坝休水平位移主要受上游水位、温度的影响，受时效影响较小。水压分量占 年变幅的25%50%,温度分量约占年变幅的45