钢结构原理与设计第2版__课后答案

1、4-1 解:12NgNgk qNqk 1.2 315 1.4 315 420kN33185N / mm2，焊缝质量为三级，用引弧板施焊。查表得 E43焊条的ftWQ235 钢的 f 215N /mm2。Nbf420 103200 18511.35mmlWlWtftWlWt 1.36NkNkft lwt1.36215 376 121.36713.3kN故取t 12mm。4-2 解：N gNgkqNqk 1.2 0.2Nk 1.4 0.8山 1.36焊缝质量为二级，ftW 215N / mm2未用引弧板施焊400 2 12376mm4-4 解:1）焊脚尺寸hf背部尺寸hf1 1.5 tmax 1.

2、5 .10 4.74mmhf1 1.2tmin 1.2 8 9.6mm趾部尺寸hf2 1.5 tmax 1.5.104.74mmhf2 gn1 28 1 2 6 7mm为方便备料，取hf1 hf2 hf 6mm,满足上述要求。2）轴心力N的设计值N gNgkqNqk 1.2 0.1 180 1.4 0.9 180248.4kN:等边角钢内力分配系按角钢背与趾部侧面角焊缝内力分配系数可知 数e 0.3 至 0.7bb对角钢趾部取力矩平衡得：Mb Ne2N1e2N 0.3N 0.3 248.4 74.52kNbN2 N Ni 0.7N0.7 248.4173.88kN3）焊缝长度。当构件截面为一只

3、角钢时，考虑角钢与节点板单面连接所引起的偏心 影响，ftW应乘以折减系数0-85。角钢趾：Iw1N174.52 1031W130mm 8hf 48mm0.7hf 0.85 fW 0.7 6 0.85 160取 l1140mm（130 2hf 142mm，取 10mm 的整数倍）角钢背：lW2N2173.88 103c“2W304mm 60hf 360mm0.7hf 0.85 fW0.7 6 0.85 160取 12 320mm （ 304 2hf 316mm，取 10mm 的整数）4-5 解：腹板受到轴心拉力Nk作用N gNgk qNqk 1.2 0.2 440 1.4 0.8 440598.

4、4kN焊脚尺寸hf8 9mmhf 1.5jtmax 5.6mm hf 也(12)取 hf 6mm 时，lWN2 0.7hffW598.4 1032 0.7 6 160445.2mm 60hf360mm不可行；取 hf 7mm时，匚 381,6mm， lw 60hf 420mm可行，I 381.6 2hf 395.6mm，取 |400mm取hf9mm时，lw 296.8mm， lw 60hf 540mm可行，I 296.8 2hf 314.8mm，取 |320mm故最小的焊脚尺寸可取7mm,钢板搭接长度为400mm最大的焊脚尺寸可取9mm，钢板搭接长度为320mm4-7 解：(1) 直接计算法M

5、 NI 50 0.2 10kN mM10 1061488.12f 22N / mm0.7hfl： 6 0.7hf 2402 6 hfN0.7hf lw50 1030.7hf 240297.6hfN / mm2160解得：hf 7.85mm米用hf 8mm1.51 tmaxtmin1.5 J18 6.36mm 可1 28 9mm (2)试算法t min1 28 9mm取hf8mmAvhel W0.7hf lw0.7 8 240 1344mm：ww1 h |2he|w丄0.78 240253760mm366M10 106186.36mm2f0.7hfk 6186.0N /mm0.7 8 2402

6、6hf 1.5 tmax1.5250 1030.7hf lw0.7 8 240 372N/mm2故hf8mm4-8 解：218622 37.22 156.9N /mm21.22W 160N/mm2R 1.2 25%Rk 1.4 75% Rk 405kNl 300mm lh80 1070mm取焊脚尺寸hf6mmhe0.7hf 4.2mm(1)几何关系水平焊缝计算长度lWhlhhf70664 mm全部焊缝计算长度lW2lWh3002 64428mm全部焊缝有效截面helW形心位置X2helWh2 he6.46.4 2he 42.80.96cm略去he3项lxhe212helWh30.42 3021

7、20.422154.6cm4Iy2 helwh12heI Wh2heX0.42 6.43120.426.464 0.9620.426.4 0.96247.8cm4焊缝有效截面对形心O的极惯性矩I0 lx Iy 2154.6 47.8 2202.4cm4(2)强度验算R-202.5kN a 80 x 70.4mm2Ra T2405 70.4臣 14.3kNX11 lwh x 64 9.6 54.4mmy12150 mmTx1143 106 54435.3N/mm242202.4 10Ty1I 014.3 106 150 97.4N/mm22202.4 10423V202.5 10A4.2 428

8、2112.7N /mm剪力和扭矩共同作用下的强度条件T 2 f235.3 112.71.222 297.4155.6N/mmW 160N /mm25-1 解：N gNgk qNqk 贝S： N 1.2 10% 560 1.4 90% 560 772.8kN查表，得：钢板螺栓孔壁承压承载力设计值：fcb 405N/mm2螺栓的强度设计值为：fvb 190N/mm2190 10 3119.32(kN)4螺栓孔承压破坏承载力：N： d tfcb 22 16 405 142.56kNbbNc d tfc20 20405 10 3162(kN)试取螺栓距 p 3d。61.5mm 65mmIn *礎648

9、最少采用n 7119.32(kN)需要的螺栓数目:端距 a 2do 41mm 45mm边距 c 1.5do 30.75mm 35mm12t 120mm 要因为板宽b 250mm，若边距为35mm则不满足间距不大于求，故最外排每列螺栓应设 3个，取螺栓横向间距为90mm，端距为45mm，螺栓数增加为8个。取螺栓纵向间距为65mm，边距为35mm第二列布置2个螺栓，符合不大于24t 240mm的构造要求已知，在最外侧螺栓处的截面，钢板受力最大，截面上有3个螺栓孔,其净面积为最小，即：An1 (b 3d)t (250 320.5) 2023770 mm净截面平均拉应力为：N772.8 103205N

10、 / mmf 205N/mm2，An1乙 U5/ 1111113770(An1为20mm钢板面积，f应该按照20mm钢板取)可下面再验算拼接板四角处有无块状拉剪破坏的危险。则每一块板呗抗剪破坏所需之力为N1 (45 2 65 2.5 20.5) 10 125 10 3 (35 0.5 20.5) 10 215 10 3 207.9(kN)拼缝一侧上、下两块拼接板同时有4角拉剪破坏时所需轴向力为N 4N1 4 207.9 831.6(kN) 772.8(kN)因而此处不会发生块状拉剪破坏。5-4 解：f；190N/mm2cb 405N/mm2设螺栓单列为n个。P 1.2 20% Pk 1.4 8

11、0%Pk 544kN(1)单个螺栓受剪承载力设计值:T 1 Pe 1 544 250 68kN m2 2螺栓杆被剪断承载力：疋 yd2 1 - 222 190 72.2kN单个螺栓受剪承载力：Nmin min N；,Nc72.2kN(2)求每列螺栓的个数n的值。取nt Nm.由修正公式(5-10):6 68 1066.35 12 72.2 103 706.355.836T n 1 mN p n取n=6(3) 强度验算:螺栓除受扭转作用外，还受到竖向的剪力。Tyi2 2xiyi68 106 17512 802 4 352 1 052 1 75247.93kNNTiTxi2 2xiyi68 106

12、 8012 802 4 352 1052 175221.91kN22.67kN2n由偏心剪力作用下强度条件:N 丁 2 N 丁 N Pxiyiy222h47.9321.91 22.6765.46 Nmin72.2kN，5-5 解：f： 140N / mm2ftb 170N / mm2fcb 305N / mm2设螺栓单列为n个。N 1.4Nk 560kN(1)单个螺栓受剪承载力设计值：螺栓杆被剪断承载力：Nb nvd2fvb 1 314 222 140 53.2kN 44螺栓孔承压破坏承载力：N： d tfcb 22 16 305 107.36kNbmin单个螺栓受剪承载力：Nlin min

13、N；,NC? 53.2kN(2)单个螺栓受拉承载力Ntb Aeftb 303.4 170 51.6kN (由附表 1-4得直径22mm的螺栓有效截面积303.4mm2)(3)单个螺栓受剪力和拉力的设计值：N； NN 、2 22n(4) 因为螺栓同时受剪和受拉，需满足:L2Nv；N：解得：n 5.34 取n 65-8 解：查表得：螺栓抗剪强度fvb 250N/mm2一个高强度螺栓的设计预拉力值P 150kN6TmNT p2,故两边一起算，T不钢板螺栓孔壁承压承载力设计值fcb 470N / mm：抗滑移系数0.45Nvb 0.9nf P0.9 20.45 150121.5( kN)Ncbd tf

14、cb22 16470 10 3165.44( kN)取 Nb minNb N bvc J121.5(kN)验算强度:y214 824 (72 142212) 3640(cm2)NxmaxTTy max22x y68 21 10039.23(kN)3640N ymaxTxmax22x y136 8 100364029.8(kN)P P 544Ny38.86(kN)mn 2 7NxP0强度:TP 2TP 2( Nxmax N x )( N y max N y )-22b78.46(29.8 38.86)104.26(kN) Nv 121.5(kN)可，每侧所需螺栓数目为7个5-9 解：预拉力值：P

15、 190kN螺栓杆被剪断承载力：N： 0.9nf P 0.9 1 0.45 190 76.95kN单个螺栓受拉承载力：N； 0.8P 0.8 190 152kN单个螺栓受剪力和拉力的设计值：肌“ NtN山 红 kN2nn因为螺栓同时受剪和受拉，需满足：Nv NtNT N?解得：n 3.9 取n 4摩擦型连接无需验算孔壁承压强度6-2 解：由结点b的力的平衡可得：Ab杆受压力F112.37KN Cb杆受拉力F212.37KN需要的构件截面面积:A1237 1000 102150.576cm2其中Ab杆为压杆，Cb为拉杆Cb杆需要的截面回转半径为lox3 、2 1004001.06cmly1 oy

16、32 1004001.06cm由截面面积和回转半径可选用截面如下 选用2 45 5供给 A 2 4.292cm22 28.584cm0.576cmix 1.37 cm 1.06 cmiy 2.18cm 1.06cmA,i x,i y均满足要求，无需验算Ab杆需要的截面回转半径为:lox3 一2 1002002.12cmiyl oy3 .2 1002002.12cm可选2 70 4供给 A 2 5.57cm211.14cm20.576cm2ix 2.18cm2.12cmiy3.14cm 2.12cm对X轴：lox32 100194.62ix2.18此截面为B类截面，查表知0.19512.37 1

17、000A 0.195 11.14 10056.67N / mm2215N /mm2，稳定性符合要求，（同理，可得对丫轴:lox 32 100匸 3.14此截面为B类截面，查表知 0.36512.37 10000.365 11.14 100230.42 N / mm215N/mm2，稳定性符合要求,可。）6-5 解:以实轴为X轴，虚轴为丫轴，则有:Ix337 42.8336.4 40lx1212347608.5cmIy31.4 37211819cm3121.4 37 20.640127.6cm2Ixl oxlx19.32cm800lyIy、A 9.62cm41.419.32l oy 400 y

18、iy9.6241.6此工字钢截面对x轴屈曲为B类截面，对y轴屈曲为C类截面。查表知:0.8930.83min A1.2 30% Nk1.4 70% Nk 1.34Nk1 .34 N k minAf0.83 215 127.6 100 1032277 KN解得：N K1699.3 KN6-6 解：N 1.2 1600 0.3 1.4 1600 0.7 2144000N2144KNlox 800cm ly 400cm此工字钢对x轴屈曲为b类截面，对丫轴屈曲为c类截面(1)试取 x y 60查附表1-20可知：xy0.8070.709ix 乞 13.3cm iy 旦 6.67 cmxy需要翼缘板宽度

19、：b上 27.78cm 0.24需要腹板宽度：h丄 31.01cm0.43需要截面面积：A 2144 10 10 2 140.65cm2min f 0.709 215试选截面：2 16 2802Af 89.6cm1 16 3202A 51.2cm2A Af Aw 140.8cm(2)试取 x y 50查表知：x 0.856y 0.775ix16cm i y8 cmlxh0.4337.21cm b 丄 33.33cm0.24x2144 1010 2128.67cm2min0.775 2152 100.111.1mm(b取340mm)考虑到容许宽厚比htw25 0.5235, tw不宜取太小，故取

20、t=14mm,fytw A9mm，取 tw 10mmhw试选截面：2 14 340Af 2 34 1.4 95.2cm21 10 370A, 1.0 37 37cm22 2A Af Aw 132.2cm128.67cm(3)40略经比较，方案二较为合理，采用第二个方案截面尺寸：2 14 3401 10370Ix1 3石 bh b twhw134 39.83 33 37339331.16cm412IyIyIx牛 16.42cm右 2tb3 hwtw123342 1.4 3437 19174.02cmIyA8.39cmoy_Ix46.4oy_iy48.02查表知:0.874，y 0.788(4)验

21、算整体稳定:Nmin2144 1030.788 132.2 10205.81N/mm2215N/mm2，可(5) 验算局部稳定:max x, y 48h。 37 tw 1.037250.52351049b tw2t34 12 1.411.790.114.8，可(6) 强度不需验算6-7 解：(1) 轴心压力设计值 N 1.2 30% 1.4 70%30004020kN2l0x l0y 7m， f 215N /mm(2) 对截面实轴的稳定性选用分肢的截面假设x 60，则0.807需要分肢截面面积：AN34020 103210 2115.8cm2 f2 0.807 215需要回转半径：ix l0x

22、70011.67cmx60根据 A，ix选择 I50a： A 119.304cm2，ix 19.7cm11.67cm说明所选 过大。假设x 40，0.899N2f4020 1032 0.899 21510 2103.99cm20xx700To17.5cm选用工字钢 145a： A 102.446cm2ix 17.7cm h 2.89cmI1 855cm4此处A略小于需要的，ix略大于需要的，工字钢合适的截面。tw 1.15cmI45a可能是(3) 由等稳定原则确定两工字钢中心线距 b对x轴和y轴屈曲时均为b类截面，等稳定原则要求lx 700匚17739.55由分肢长细比要求14010.5 x

23、19.77取 1 min 40,0.5 x 19.77a1i1 57.15cm取 a 57cm所以1 a釜19.72239.552 19.72234.28lyl0y卫0 20.42cm34.28Iy2 I1ly2ai12 b2解出：b 40.43cm 取整数b 41cm（4）截面验算:1）长细比i a 19.72iiix 17.7cml0x 700ix 17.739.55150lyi122.89220.5220.7cmoyl0yly70020.733.8115033.81219.72239.14 x 39.552）构件的稳定验算由 x 39.55 得到 0.9013N4020 10A 0.90

24、1 2 102.446 102217.76N/mm2f 215N /mm2在允许范围之内，可以3）分肢验算：40119.72，可10.5max 39.14,39.5519.77（5）缀板连接及验算1）确定缀板尺寸分肢轴线距b0410mm缀板高度 db21 b0 273.3 410mm3采用db 400mm（尽量取大的，使角焊缝不容易达到强度设计值）缀板厚度 tb b0 8.2 10.25mm5040采用tb 10mm缀板中心距 a1 a d0570 400970mm缀板长度bb b0 150 2 30320mm其中150mm为工字钢的翼缘长度- 采用缀板的尺寸为：10 320 4002）缀板内

25、力几角焊缝连接计算：柱中剪力：v Af852 血446 102 215 51.83kN85TV1 a125.9 97061.3kNb410M強25.9 970 10 3226.36mm8 9mm缀板的内力:12.56kN m,1.5 V18hft 1 2每个缀板平面分担的剪力：V1 V 25.9kN2其中18mm为工字钢45a的翼缘平均厚度-取 hf 8mm角焊缝长度:lw db 400mm6M0.7hfk6 12.56 1060.7 8 400284.16N/mm2T0.7hfl61.3 1030.7 8 40027.37N/mm22i 2f2 I 84 16222Lf取 1.22 . .

26、-f 827.37 74.21N / mm 160N /mm，可f . ff .1.23）缀板刚度验算：两缀板惯性距g 2兽2 g 1 403 1666.7卅及线刚度丄l066 260.16cm： bo41分肢工字钢Ii 855cm42(2)截面验算40线刚度11 855ai978.81cm3线刚度比 Ib 1126016 29.5 6，可。bo / a18.816-8 解：(1)由等稳定原则确定工字钢轴线间距bx 0y27 A Ady采用1 50 5查表Ad24.8cmimin0.98cmlyly2Ad224.8 9.6cmx 39.5527 A Ady. 39.552 27ly 700y

27、31.43i12 b222.27cm解出:b 44.16cm102446 231.439.622.27 cm取 b 45cm2i；2.89245222.68cmSyiy70022.6830.86oy27A Ady27102.446 29.638.2739.55由 x 39.55 得 x 0.90132217.76N/mm2215N / mm4020 1020.901 2 102.446 10在允许范围之内，可(3) 验算局部稳定为保证斜缀条与分肢轴线夹角为45左右，采用a 400mm13.840.7 max 0y，2.8900.7 39.5527.69，可(4) 缀条稳定验算两工字钢腹板内侧间

28、距b。b tw 450 11.5 438.5mm缀条长度 ldb： a2. 438.52 4002 593.5mm缀条内力 Nd 注 V2583 235.08kNsinb0/ld438.5 593.5ldd .i min478.948.871509.8查表得d 0.862单面连接等边角钢强度设计值折减系数f 0.6 0.0015 d0.6 0.0015 48.87 0.673稳定验算:Nd d Ad35.08 1030.862 4.8 102284.78N/mm20.673 215 144.7N/mm27-1 解：F Fk 1.412 1.416.8kN查表得槽钢36a :333W(660cm

29、 W min 63.5cm W max 186cmx 1 .05 y1 y41.2y2y4 1.05(1)抗弯强度初判断点1为最先达到强度最大值的点，Wy1Wy4WyminFyF cos3014.55kNFxF sin308.4kNMxl Fy21.8kN mlFxy12.6kN m2 2MxMy21.810612.6 106xWxy1Wymin1.05660 10321.2 63.5 103196N/mmf 215N/mm2(2)剪切强度VmaxFy7.27kN查表得:槽钢36 a :443I x 11900cm I y 455cm Sx 389.9cm tw 9mmVmax S7.27 1

30、03389.9 103I xt w11900 104 922.65N / mm:125N/mm2(3)挠度由两个方向合成VxFxl38.4 103 60003Vy48EIyFyl348EIx总挠度v48 2.06 105 455 104 40.33mm14.55 103 60003542.67 mm48 2.06 1 05 11900 1 042 2Vx vy40.42mm7-3 解：l 6m 156a 查表1-10可以得到（1）Q235，上翼缘承受满跨均布荷载，跨度中间无侧向支承点-36.1 13需要验算整体稳定性b 0.59 0.6b（2）Q345钢，丄36.1 10.5需要验算整体稳定性

31、，b235b 0.590.40.6345，跨中有一侧向支（3）Q345钢，集中荷载作用于跨中的下翼缘 承点，则自由长度li 3mb 22对于Q345钢22釜5 0.6b 1.070.2821.070.882b1.5（4）Q345,钢集中荷载作用于跨中的下翼缘2351.20.817 0.6345，无侧向支承点b 1.2对于Q345钢 bb 1.0701.07 珍b0.8170.7257-5 解：规范规定轧制普通槽钢简支梁的整体稳定性系数570bt 235570 90 16l1h6000 36010.4050.6Mx 21.8kNM y 12.6kN按照公式（7-32）整体稳定性要求验算此槽钢梁的

32、整体稳定性My21.8 106bWxy1Wymin0.405 660 103Mx126 忖 3247N/mm21.2 63.5 103f 215N/mm2不满足整体稳定要求采取措施：在跨中加侧向支承则可得I；3000mmMxMybWxy1Vy min21.8 1060.81 660 10312.61061.2 63.5荷 213.5N/mm2f 215N / mm2，可7-7 解：楼盖自重标准值 qGk 3.0kN/m2可变荷载标准值qQk 6.0kN/m2（1）荷载和内力何载标准值qkqGkqQk a3 63.632.4kN /m何载设计值q1 .2qGk1 .3qQka 1.2 31.3

33、63.641.04kN /m最大弯距标准值Mxk也21 32.482259.2kN m88最大弯距设计值Mx1 2 -q I1-41.0482328.32kN m88（2）试选截面假设次梁自重引起的弯距为0.02M。即最大弯矩标准值为1.02M x ,最大弯矩设计值1.02Mxk o次梁上铺设钢筋混凝土预制楼板，楼板与次梁的上翼缘牢固相 连，故对次梁不必计算整体稳定性。由抗弯强度确定需要的截面模量为WxMx1.02 328.32 1051.05 2151031483.4cm3由均布荷载下简支梁的挠度条件确定所需要的惯性矩5 Mxf lv48 Elx2505 2505 250644lxMxkl5

34、 1.02 259.2 106 8000 10 4 26737.9cm448E48 2.06 105按需要的Wc和Ix查附表2-4，得最轻的热轧普通工字钢为I45bW 1500cm3lx 33800cm4tw 13.5mm t 18mm 16mm 取f 205N/mm2自重：g187.485kg /m 9.81 N /kg 0.858kN / m(3)截面验算弯距设计值Mx1328.32 -81.2 0.85882336.56kN m弯矩标准值Mxk1259.2 -80.858 82266.06kN m剪力设计值V 12q 1.2g l141.04 1.2 0.858 8 168.28kN2抗

35、弯强度：Mx336.61062 2213.7N/mnf f 205N/mm2xW1.05 1500 105%以内，符合要求。抗剪强度:VSx 168.28 103 889 103lxtw33800 104 13.532.8N/mm2fv 125N / mm2，可。挠度：v5 Mxkl248 Elx 48 2.065 266.06 106 80002弓425.5mm105 33800 104250 32mm，可。7-9 解：l 8m a 3.6m L 3a 10.8m楼盖自重标准值 qGk 3.0kN/m2可变荷载标准值qQk 6.0kN/m2荷载和内力：何载标准值qk qGk qQk a3 6

36、3.632.4kN/m何载设计值q 1.2qGk 1.3qQk a 1.2g1.231.3 63.6 1.2 0.85842.07kN /m次梁梁端剪力设计值v 1q1.2g1 l141.04 1.2 0.858 8 168.28kN22(1)截面尺寸的选定1) 腹板截面主梁受到次梁传递过来的的荷载为集中力PP 2V 168.28 2 336.56kN弯矩 Mx 1.02Pa1.02 336.56 3.6 1235.85kN m1-02为主梁自重引起的弯矩增大系数假设翼缘板厚t 16mm，则取f 215N /mm2截面塑性发展系数x 1.05所需截面模量Wx Mx f1235.85 1061.

37、05 2151035474.42cm3梁的经济高度 he 73 W 30 7 3 5474.42 30 93.37cm由附表1-7得L职，n 400由(7-51)式hxnf 3 1.05 400 2151得梁的最小高度L min 1340 1031340 10314.81h i Lmin14.81彳72.92cm，梁最大咼度没有要求。14.81采用腹板高度hw 950mm考虑翼缘厚度后梁高h满足h hmin腹板厚度：1-tw8.81mm2-tw 7 0.003hw 9.85mm宜取为2mm的整数倍，故取tw 10mm腹板截面：10 9502）翼缘截面Wx 6twhwAf由（7-57）式得单个翼

38、缘所需截面bbbb26 23526时，翼缘不会局部失稳。tfyb宜在1丄内h62.5b260280300320t16-0714-9313-9313-06t取 16161414A41 -644-84244-813-811-25hw5474.42951 1 9541.79cm26k旦 型 16时，可不计算梁的整体稳定性。bbtb丄h3.393）综上采用翼缘截面：所以，梁截面为：1 102 16A22-8612.972 16 280950 95cm228089.6cm22184.6cm（2）强度、整体稳定、折算应力梁自重g1.2 184.6 10 4 7.85 9.811.706kN/mM max

39、PaVmax1 2 1 2g0L2 336.56 3.61.706 1 0.821 236.49kN m8 811-g0L 336.56 1.706 10.8345.77kN221）抗弯强度Ix28 98.231227 95280493.98cm4Ix280493.9898.2 235712.71cmMmax1236.49 106xWx1.05 5712.71103206.14N/mm222）抗剪强度Sx 28 1.695 1.695maxVmaxSxI xtw95313291.965cm4345.771033291.965 10340.6N/mm2280493.98 104 10v 125N

40、 / mm3）同位连接不需验算腹板计算高度边缘的局部承压强度4）整体稳定性：半b 1100 12.8 16，可不验算。5）折算应力次梁作用点处的主梁截面，该截面处的弯矩和剪力分别为11 2112M。g0La g0a2Pa1.706 10.8 3.61.7063.62336.56 3.6 1233.73kN m02切2切22Vo Vmax goa 345.77 1.706 306339.63kN验算该截面腹板顶端0点处的折算应力Ix4280493.98 10Vo Sx1339.63 10321996801 xtw280493.98410 102 3 2,208.9223 26.632950222

41、6.63N/mm1233.73 106Mo号2208.92N/mm213.95N/mm21.1f1.1 215 236.5N/mm26)挠度验算次梁对主梁的荷载标准值Pkqk g1 l 32.4 0.8588 266.06kN弯矩标准值Mxk罟 10.82266.06 3.6978.54kN mMxkL978.54 106 10.8 103挠度 L 10EIx 10 2.06 105 28049398 忖547400 综上可知所选板梁截面合适。(3)翼缘截面改变及改变后折算应力验算1)试改变截面M1L 1.8m处改变翼缘宽度，61.12?gLx 尹乂 Px此时弯矩设计值Af 1Whw6twhw

42、M1 x fhwb1A f1130681.6mm161 1.706210.8 1.8 -26619.63 101.05 215 9501.706101.8211h需11过小，不满足26336.56 1.8 619.63kN m9513.06cm2彳，不可采用此改变截面方法。2）取改变后翼缘宽bi - 160mm得实际改变点位置6改变后截面1 10 9502 16 160改变截面后板梁截面积Af1 16 1.6 2 95 1 146.2cm2改变截面段内梁自重g01 1.2 146.2 10 4 7.85 9.81 1.35kN/m33改变截面后梁惯性矩1x1 16 98.215 9519090

43、2.81cm412改变截面后梁截面模量 W“190902.81 3888.04cm3h298.22改变截面后截面能抵抗的弯矩M1xfWx1 1.05 215 3888.04 103 10 6 877.73kN m又因M1丄gLx丄gx2 Px，将M1值代入2 2解得x 2.55m构造要求由b过渡到b1需做成不大于1:2-5的斜坡，故2实际改变点位置x x 25专2.55 2.50.28 0.1622.4m3）截面改变后折算应力截面改变处的腹板顶端的正应力6877.73 10950丄190902.81 104218.39N /mm2考虑截面改变引起的自重改变对截面改变处剪力的影响V1 Vmax

44、g01x 345.77 1.35 2.55342.33 kNS116 1.6 951216cm321.81N/mm2V1Sx1 342.33 103 1216 1035tw190902.81 104 10截面改变处腹板和翼缘连接处的折算应力218.392 3 21.812221.63N/mm21.1f236.5N/mm2(4) 挠度验算由前面可知，未改变截面时相对挠度为vMx丄 978.54 106 10.8 10311L 10Elx 10 2.06 105 280493.98 104 547 400截面改变引起的挠度增大系数31 I xxv 11645 Ix1Lx48-L280493.98190902.8132.5510.8642.5548 -10.81.065截面改变后相对挠度V1L1.065 547514（5）翼缘焊缝的计算因在第（6）步中将设置横向加劲肋以传递集中力P，故在（7-61）式中取F为零则（7-61 ）式简化为怎fwf梁端截面:截面改变引起自重变化使梁端剪力Vmax变小，偏于安全考虑，仍取 Vmax 345.77kN， Sx1 1216cm3， I 対 190902.81cm40.98mmVmaxS,345.77 103 1216 1031.4ffwIx11.4 160 190902.81 104翼缘改变处截面:V1 342.33kN， Sx 3291