高速公路方案】高速公路挂篮悬浇施工方案

1、XX高速公路（XX标段）挂篮悬浇施工方案XX高速公路（XX标段）项目经理部二0XX年XX月目录1工程概况 42施工简述 43成桥目标 63.1质量目标 63.2工期目标 63.3安全目标 63.4环保目标 63.5文明施工目标 74资源需求计划 74.1主要施工材料 74.2设备配备计划 84.3人员配备 94.3.1主要管理人员配备 94.3.2劳动力需求计划 95箱梁悬浇进度计划安排 106施工工艺、方案 116.1三水河特大桥挂篮形式的选取 116.1.1挂篮结构布置 126.1.2主要技术性能 166.1.3工作原理 166.1.4 挂篮结构验算 166.2挂篮安装及使用 166.2.

2、1挂篮的安装 166.2.2挂篮的使用规定 196.2挂篮荷载试验 196.4箱梁的悬臂浇注施工 216.4.1 砼的浇注施工 22642普通钢筋施工 24643挂篮的测量就位与调整 256.5挂篮行走 256.6预应力施工 266.6.1 概述 266.6.2预应力控制 276.6.3 箱梁预应力施工工艺 286.7边跨现浇段施工 366.7.1 简述 366.7.2施工工艺流程图及工艺分析 376.7.3牛腿支架施工 396.8合拢段施工 436.8.1合拢段概述 436.8.2 施工工艺流程 436.8.3施工方法 456.8.4合拢段施工顺序 466.8.5合拢段施工注意事项 477线

3、型控制方案 477.1施工监控的意义和目的 477.2控制原则 487.3施工过程结构变位、应力、应变和温度观测 497.3.1主梁挠度观测 497.3.2墩顶水平变位测量 497.3.3主梁截面钢筋应力或混凝土应变观测 507.3.4温度场观测 517.4注意问题 518进度保证措施 529文明施工保障措施 53510冬、雨季施工安排及措施 5310.1冬季施工安排及措施 5310.1.1冬季施工时间 5310.1.2冬季施工安排 5310.1.3施工措施 5410.2雨季施工安排及措施 5510.3热期施工措施 551工程概况三水河特大桥主桥上部结构为七孔一联跨度98+5X 185+98m

4、三向预应力砼连续变截面连续箱梁，边中跨比为 0.530,横桥向采用单箱单室箱型梁断面。箱 梁顶面为平面，梁底按1.8次抛物线变化，箱梁中跨墩顶支点处梁高 11.5m （高 跨比为1/16.09），中跨跨中及边跨支点处梁高均为 4m （高跨比为1/46.25），箱 底宽6.6m，两侧翼板悬臂长2.7m,箱顶宽12.0m。箱梁顶板厚度除0#块部分为 0.5m外，其余梁段为0.3m；箱梁底板厚度由距墩中心5.0m处到合拢段处按1.8 次抛物线变化，由1.2m变化至0.32m，0#块底板厚度为1.4m。主桥横坡2%纵 坡为1.93%。其中0#块长10m 1#块长1.5m （墩顶现浇段总长13.0m），

5、6个临时“T”构各划分24对梁段，由0#块端部至跨中为1.5m+3nX 6+3.5mX 7 + 4mx 5+4.5mX 5,累计悬臂长度为86.5m。两边跨现浇段长度均为5.94m，中跨合拢段 长度均为2.0m。连续梁体设有三向预应力，箱梁顶板、底板、腹板纵向预应力束和箱梁横向 预应力筋采用符合ASTM标准的270级低松弛要求的 j 15.24mm钢绞线，标准强 度Rb=1860MPa腹板竖向预应力采用32高强精轧螺纹钢筋，标准强度为750MPa2施工简述根据工程的实际施工需要，本桥11#16#墩0#、1#块采用托架现浇（长度13m），其余块段用挂篮悬浇施工。根据刚构悬臂浇筑、合拢等施工要求，

6、对1116#墩同时进行施工，6个主墩共计12套挂篮同时施工，合拢分两次进行，第一次进行 1213 1415、1314 1011、1617 墩合拢，第二次进行 1112、1/2 X2+5X4.5+怡4墩X拢5+6 X 3+13+6X 3+7X 3.5+5 X4+5X4.5+1/2 X2梁段号0#1#2#3#4#5#6#7#8#9#10#11#12#设计梁段长度（m101.51.5333333.53.53.53.53.5理论梁段体积（m3395.2555.2686.5383.5980.7377.9675.2872.6981.6578.3875.2672.2969.47理论梁段重量（t）1027.7

7、143.7225217.3209.9202.7195.7189212.3203.8195.7188180.6箱梁中心高度（cm）115011501126.81081.21037994.2952.6912.4873.6830788.2748.4710.6674.6底板厚度（cm）120190117.3111.9106.8101.796.892.187.682.577.672.968.464.2腹板厚度（cm）80130808080808080808080808080预拱度000.30.91.62.12.73.33.94.55.15.76.26.9梁段号13#14#15#16#17#18#19#2

8、0#21#22#23#24#25#设计梁段长度（m3.53.5444444.54.54.54.54.52理论梁段体积（m366.7964.2767.6159.1854.2552.4550.8455.5354.0552.8652.0154.2622.84理论梁段重量（t）173.7167.1175.8153.9141136.4132.2144.4140.5137.4135.2141.159.4箱梁中心高度（cm）674.6640.7608.7574.7543.4514.9489.2466.4444.5426.5412.8403.7400400底板厚度（cm）64.260.256.552.548.

9、845.542.539.837.235.133.532.43232腹板厚度（cm）8090806550505050505050505050预拱度6.97.68.28.69.610.911.112.113.312.51111.111.111.16挂篮悬臂浇注各类梁段最重块段分别为：1、3.0m梁段为2#块，其重量约为225t;2、3.5m梁段为8#块，其重量约为212.3t ；3、4.0m梁段为15#块，其重量为175.8t ；4、4.5m梁段为20#块，其重量约为144.4t ；3成桥目标3.1质量目标1、标段工程交工验收的质量评定：合格；竣工验收的质量评定：优良。2、工程质量符合设计及国家颁

10、发的有关施工及验收规范要求；3、竣工验收资料与工程同步完成，内容详实、文本标准，一次通过交工验 收。4、加强施工监控量测，确保成桥线形。采取措施，杜绝裂缝产生。3.2工期目标合理安排、精心组织、正确投入，全桥 12个“T”构同时施工，确保2014 年9月底合拢（缩减合拢次数）。3.3安全目标1、不发生重大工伤、死亡、机损、交通责任事故；2、不发生重大火灾责任事故；3、1级和2级危害源得到控制和消除；4、工作环境符合国家规定；5、特种设备运行和操作人员符合国家规定。3.4环保目标做好本工程的生态、自然环境保护和水土保持工作，严格执行国家及当地有 关环境保护和水土保持方面的法律法规，接受当地环保、

11、林业等部门的监督、检 查，减少环境污染，杜绝对环境的破坏。3.5文明施工目标严格执行“五化”标准，实现标准化样板工地，创一流施工环境，不发生争 端事件和治安案件，体现一流施工管理水平，塑造我单位良好的外部形象。4资源需求计划4.1主要施工材料详见连续箱梁主要工程数量表连续箱梁主要工程数量表序号工程项目单位工程量备注10 j 15.24 钢绞线（Rb=1860MPaKg27386032纵向0 120mm波纹管M76522用于22根/束3纵向0 100mm波纹管M39180用于19根/束4纵向0 90mm波纹管M3749用于15根/束5横向50x 22mm波纹管M527176竖向0 50mm波纹管

12、M1229427OVM15-22 锚具套14888OVM15-19 锚具套12409OVM15-15 锚具套18410BM15-2锚具套448611YGM-32型锚具套1650412I级钢筋Kg33413n级钢筋Kg614744014D6钢筋网Kg758721532精轧螺纹钢Kg846960.21216C55砼m344347.417型钢及钢板Kg96362.4预应力钢绞线：均采用按预应力混凝土用钢绞线(GB/T5224-2003)标准生产的高强度低松弛钢绞线，公称直径 15.2mm工程截面积140mm2强度标准 值 fpk=1860Mpa,弹性模量为 Ep=1.95X 105Mpa预应力钢筋：

13、采用精轧螺纹钢筋JL32mm钢筋面积：A=804.2mm标准强度 fpk=785Mpa,弹性模量 Ep=2.0X 105Mpa锚具及波纹管：采用符合公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法 及检验规则(JT 329.2-1997)，主桥纵、横、竖向预应力钢绞线锚具采用符合 质量要求的群锚、扁锚及与之配套的螺旋钢筋等材料，主梁纵向预应力管道采用 复合真空压浆工艺的塑料波纹管。4.2设备配备计划投入的机械设备见机械设备配备表机械设备配备表序号设备名称型号单位数量备注1塔吊7035台62搅拌站75m3/h座23搅拌站90m3/h座14输送泵T90台65砼运输罐车9m3辆186砼输送接力泵60台12

14、7施工电梯双笼部128纵向预应力张拉设备套6张拉纵向预应力9横向预应力张拉设备套6张拉横向预应力10竖向预应力张拉设备套6张拉竖向预应力11真空压浆设备套612挂篮三角形副1213咼压泵管套2414穿心式液压千斤顶70t个12竖向预应力及挂 篮行走15汽车吊25t台4后场16塔吊7015台3后场17多级泵个6送水至桥面18钢筋加工设备套619平板运输车辆320装载机50辆421卷扬机10t台1222千斤顶32t个96挂篮吊杆及后锚 调整紧固23千斤顶50t个4824手拉葫芦5t个14425手拉葫芦20t个9626砂轮切割机个244.3人员配备431主要管理人员配备序号职务人数备注1项目经理12

15、项目副经理33项目总工14技术员125工长66测量工127试验工10合计454.3.2劳动力需求计划为保证2014年通车目标实现，施工采取“两班倒”，挂篮施工周期内劳动力需求计划见下表：人数5箱梁悬浇进度计划安排2013年进度计划目标为主墩0#、1#块施工完成，然后进行挂篮的安装及荷 载试验，14#主墩安排2#块的悬浇施工，具体计划安排如下：墩位任务名称工期开始时间完成时间挂篮安装及荷载试30个工作日2013年12月1日2014 年 12 月 30 1验日11#墩11#墩2#块悬浇10个工作日2014年2月17日2014年2月26日11#墩3#块悬浇9个工作日2014年2月27日2014年3月

16、7日11#墩4#块悬浇8个工作日2014年3月8日2014年3月15日11#墩524#块悬浇145个工作日2014年3月16日2014年8月7日挂篮安装及荷载试30个工作日2013 年 11 月 202014 年 12 月 20验日日12#墩12#墩2#块悬浇10个工作日2014年2月17日2014年2月26日12#墩3#块悬浇9个工作日2014年2月27日2014年3月7日12#墩4#块悬浇8个工作日2014年3月8日2014年3月15日12#墩524#块悬浇140个工作日2014年3月16日2014年8月7日挂篮安装及荷载试30个工作日2013 年 11 月 202014 年 12 月 2

17、0验日日13#墩13#墩2#块悬浇10个工作日2014年2月21日2014年3月1日13#墩3#块悬浇9个工作日2014年3月2日2014年3月10日13#墩4#块悬浇8个工作日2014年3月11日2014年3月18日13#墩524#块悬浇145个工作日2014年3月19日2014年8月10日挂篮安装及荷载试30个工作日2013 年 10 月 202014 年 11 月 20验日日14#墩14#墩2#块悬浇10个工作日2014 年 11 月 212014 年 11 月 31日日14#墩3#块悬浇10个工作日2014年2月19日2014年2月28日14#墩4#块悬浇10个工作日2014年3月1日

18、2014年3月10日14#墩524#块悬浇150个工作日2014年3月11日2014年8月7日15#墩挂篮安装及荷载试验30个工作日2013年12月1日2014 年 12 月 30日15#墩2#块悬浇10个工作日2014年2月17日2014年2月26日15#墩3#块悬浇9个工作日2014年2月27日2014年3月7日15#墩4#块悬浇8个工作日2014年3月8日2014年3月15日15#墩524#块悬浇140个工作日2014年3月16日2014年8月10日16#墩挂篮安装及荷载试验30个工作日2013年12月1日2014 年 12 月 30日16#墩2#块悬浇10个工作日2014年2月17日2

19、014年2月26日16#墩3#块悬浇9个工作日2014年2月26日2014年3月6日16#墩4#块悬浇8个工作日2014年3月7日2014年3月14日16#墩524#块悬浇145个工作日2014年3月15日2014年8月6日合拢段1213、1415 墩合拢20个工作日2014年8月12日2014年9月3日1314墩中跨合拢20个工作日2014年9月4日2014年9月23日1011、1617 墩边跨合拢20个工作日2014年9月4日2014年9月23日1112、1516 墩次边跨合拢20个工作日2014年9月24日2014 年 10 月 13日6施工工艺、方案6.1三水河特大桥挂篮形式的选取一般

20、来说，采用的挂篮须满足：结构简单，重量轻，安装、拆除方便，安全 可靠，灌注混凝土过程中变形小等特点。三水河特大桥在对比了平弦无平衡重挂篮、菱形挂篮、弓弦式挂篮、斜拉式 挂篮等结构形式，由于平行桁架式的材料利用系数不高；弓弦式挂篮虽受力合理 但杆件较多，故此次挂篮主要在斜拉式、菱形和三角形挂篮三者中进行选择。 斜 拉式挂篮的受力和传力机制最为合理，但是需要在底模纵梁和主梁的尾部设置限 位装置，同时在每个施工循环中需增加安装和拆卸斜拉杆、限位装置的工序，加大了施工难度。相比之下，三角形和菱形挂篮推移时相当方便， 安全性亦高于斜 拉式挂篮。虽然三角形挂篮在受力方面比斜拉式及菱形挂篮稍逊一筹，施工操作

21、面也不如菱形挂篮宽敞，但是菱形挂篮由于受力点较高，挂篮的横向稳定性要求 高，加工比较麻烦；而三角形挂篮的受力重心较低，挂篮的稳定性比菱形挂篮高， 节省了大量的横向联系钢材。三角形挂篮的加工量比菱形及斜拉式挂篮少， 加工 工艺要求低，加工方便。综合以上考虑，该桥最终采取三角形挂篮形式。从该挂篮与其它形式挂篮比较有如下突出特点：1） 三角形挂篮与菱形挂篮相比，降低了前横梁高度，即挂篮重心位置大 大降低，从而提高了挂篮走行时的稳定性。2）结构简单，拆装方便，重量较轻。 设计中三角形挂篮主桁架和主要结构 体系采用钢板和型钢焊制的箱形结构， 单件重量较轻，主桁架杆件间采用法兰结 构用高强螺栓连接，易于搬

22、运和拆装。3）该三角形挂篮平衡重系统利用已成形梁段竖向预应力钢筋作为后锚点， 取消了平衡重的压重结构。4）挂篮走行采用液压走行系统，由导梁、滑船、反压小车、走行油缸组成， 该系统具有挂篮就位准确、走行速度快、安全可靠等特点。5）该挂篮通用性强，稍做改装即可用于其它幅宽和梁高的桥上。6.1.1挂篮结构布置箱梁悬浇挂篮采用三角挂篮形式，挂篮由主桁、底篮、悬吊系统、后锚及行 走系统、模板系统等部分组成。挂篮具体结构图示见图6.1-1、6.1-2、6.1-3。图6.1-1挂篮立体结构图446.1-2挂篮侧面图6.1-3挂篮正面图1、主桁:主桁为三角桁片，由立柱、轨道横梁、斜拉带组成，每个挂篮有二片三角

23、形 组合梁，两片组合梁支架由桁架连接形成整体，立柱与主梁之间采用绞接。(1) 主梁由2根HN6(0X 200X 11X17型钢加工而成；(2) 立柱由2根HN6(0X 200X 11X17型钢加工而成；(3) 前斜拉带由1道250mX 40mm16Mi钢板加工而成，端部两侧各加焊 1.6cm厚的16Mn钢板；后斜拉带由2道250mX 20mm16M钢板加工而成，端部 两侧各加焊1.0 cm厚的16Mn钢板。(4) 立柱横联采用由桁片连接的形式。桁片单元件均采用工14型钢。2、底篮:底篮由前横梁、后横梁、纵梁等组成。(1) 前横梁：底篮前横梁采用2根HN60X 200X 11X17型钢；(2)

24、后横梁：底篮后横梁采用 2根HN60X 200X 11X17型钢；(3) 纵梁：底篮箱梁底部纵梁由 HM35X 250X 9X14型钢加工而成；工作 平台底部纵梁由HN20X 125X 6X 9型钢加工而成。3、悬吊系统：悬吊系统包括上前横梁、内、外模板滑梁和吊杆，上前横梁为型钢结构，通 过吊杆及铰座与底栏连接。内、外模板滑梁也为型钢结构，通过吊杆与上前横梁 及已浇筑混凝土箱梁连接。(1) 上前横梁：采用2根HN6(0X 200X 11X17型钢加工而成。(2) 滑梁：内、外滑梁均采用 2根HN35X 175X 7X 11型钢加工而成。(3) 底篮吊杆采用直径为 40精扎螺纹钢，其余为 32精

25、扎螺纹钢。4、锚固系统：挂篮后锚由锚固梁、锚杆组成，上端通过锚固梁锚于主梁尾部，下端通过精 轧螺纹钢筋和连接器锚于箱梁上。单片挂篮主桁的后锚共设 4根32精轧螺纹 钢，一套挂篮后锚总共需要16根32精轧螺纹钢锚固。5、行走系统：整个桁架结构支承在由型钢加工而成的前、后支腿上。每组主梁的支腿下设一套行走系统，行走系统主要包括：行走轨道、行走反压小车、行走滑船等。&模板系统：模板采用吊挂式，由内、外模板组成。内模：由加工的大块组合钢板模与桁架组成。 顶板由组合钢模、槽钢和木条、 木楔形成桁架，内顶模板通过钩头螺栓连接成整体； 侧板也由组合钢模组拼，槽 钢加劲，内侧模与顶模之间采用螺栓连接。外模：由

26、型钢和大块定型钢模板组成桁架式模板， 翼缘悬臂模板和腹板焊接 为一体，并采用斜撑加强。6.1.2主要技术性能98+185X 5+98M1续梁挂篮主要技术性能汇总表挂篮自适应最大梁段重适应最大梁段长适应最大梁宽走行方式8（重吨22量吨4度m顶板宽12.0无平衡重走米行6.1.3工作原理结构简单，受力明确.设置走行装置，移动方便，外模、内模及底模随同桁架 一同一次到位。取消平衡重，利用竖向预应力的锚具锚固轨道， 反扣轮沿轨道行 走。底模、外侧模随主桁架向前移动就位后，绑扎底板、腹板钢筋一安装预应力 管道一内模架前移就位，安装内模一绑扎顶板钢筋并安装预应力管道一进行梁段 悬臂浇筑施工。当新浇梁段张拉

27、锚固及孔道压浆后，挂篮再往前移动就位进行下 一节段施工，如此循环推移。6.1.4挂篮结构验算挂篮结构验算见附件三水河特大桥主桥箱梁施工挂篮结构验算6.2挂篮安装及使用6.2.1挂篮的安装1）、挂篮安装工艺流程2）安装走道梁首先确定走道中心线，左右走道线的高差，利用工字钢调平左右走道的高差， 低侧用两根工字钢平焊在一起，工字钢内需加肋板焊接，高侧用两根槽钢焊在一 起，内加筋板焊接；对于走行系统的前支点处，此为走道梁受力最大位置，走道 梁下面的工字钢支撑需加强。相邻走道梁的接头应平顺，安装反压分配梁，利用 精扎螺纹钢连接器将走道梁锚固在腹板的竖向精扎螺纹钢筋上。3）安装走行系统的前滑板和后钩板根据

28、挂篮组装图在走道梁上放出前后板得位置并安装固定，安装反压小车时 注意方向性，使走行反力作用点位置面向前进方向。4）安装主桁架挂篮左右个有一道主桁架，现安装主桁架的纵梁，纵梁与滑船和反压小车采 用销轴连接，在纵梁上安装反压分配梁连接在箱梁腹板的精扎螺纹钢筋上面，在横桥向方向需设置缆风绳；再安装另外一侧的纵梁。安装完成后于后锚位置安装 一根横向通长的分配梁，每侧的后锚加设2根纵向分配梁，安装4根精扎螺纹钢 锚固在0#块段的顶板上，对每根后锚用千斤顶打紧，确保后锚4根精扎螺纹钢受力均匀。再安装左右桁架间横向连接，横向连接安装后才能拆除纵梁的缆风绳。 安装完成后再安装主桁架的前后斜吊带，斜吊带采用销轴

29、连接。安装后应检查各 销轴的防脱销装置是否安装。5）安装上前横梁上前横梁起吊后由工人辅助就位，前横梁与纵梁采用焊接连接，同时在纵梁 上采取阻挡措施，防止上前横梁在挂篮行走的时候下滑坠落。6) 安装底模平台(1) 、吊装前下横梁在墩旁场地上把前下横梁和吊带框提前组装好， 在吊带附近安装钢丝绳，钢 丝绳直径不小于 22.5mm且应双头使用，在前上横梁的前边吊带孔附近，栓挂 1只10t导链，安装起吊钢丝绳，将前下横梁起吊至与前上横梁齐平。将10T导链挂在下前横梁钢丝绳上，塔吊缓慢松钩，直至钢丝绳带劲后，塔吊自然脱钩。 收紧导链，以调整前下横梁的高度。(2) 、吊装后下横梁在墩旁场地上将后下横梁和4个

30、吊带框提前组拼好，在后边吊带框的外侧安 装钢丝绳。钢丝绳直径不小于 22.5mm且应双头使用，利用箱梁翼缘板上的外 滑梁后吊带预留孔，安装栓挂10t导链。方法：在梁面上摆放分配梁，通过孔洞 下放一根钢丝绳，10t导链吊挂在钢丝绳上。安装起吊钢丝绳，将后下横梁起吊 至0#块底板前端附近，将打梢钢丝绳吊挂在 10t导链上。根据挂篮图纸，后下 横梁的设计位置位于0#块梁端内侧50cm处，塔吊缓慢松钩，直至钢丝绳带紧、 横梁摆正后，塔吊自然脱钩。(3) 、安装底模吊带后吊挂安装：边吊带利用塔吊辅助安装，中吊带由人工安装。吊带底孔插入 吊带框内，安装销轴完成连接。吊带的上锚固端安装前，首先对梁面进行抄平

31、， 依次安装垫梁、30t螺旋千斤顶、扁担梁。前吊挂安装：塔吊将吊带从前上横梁的顶面穿入，吊带底孔插入吊带框内， 安装销轴完成连接。吊带的上锚固端，依次安装垫梁、30t螺旋千斤顶、扁担梁。 千斤顶同步顶升，收紧吊带，完成与钢丝绳的受力转换。(4) 、将底板纵梁起吊，架设在前后下横梁之间，单端挂篮底板纵梁采用 360mm的工字钢，于8.65m范围内均匀分布。纵梁前后与前后下横梁焊接，形成 整体。(5) 、底模板单块吊装，模板之间用螺栓连接。模板点焊在底模纵梁上。底 模平台安装完成后，30t千斤顶顶升前后吊带，按照设计坡度和标高，将底模平台调整到位。7）、安装外滑梁及外模本标段挂篮外模直接采用 0+

32、1#段外模，塔吊吊装外滑梁从外模的桁架设计 位置穿过，外滑梁前吊位置先采用导链临时挂接在上前横梁上。后吊位置用导链临时挂接在另段外模桁架上，0+1#块外模长度13米，最长块段为4.5米，挂篮 外模采用4.8米，模板从端头至中间5米位置割开，拆除外模支撑托架，外模下 放使外模支撑点在外滑梁上面，利用导链将外模通过外滑梁拉出，安装外滑梁吊 带，后吊带通过0+1#块预留孔锚固在翼缘板上，前吊带锚固在上前横梁。8）、安装内滑梁及内模塔吊吊装内滑梁，通过1#段顶板上预留孔用精扎螺纹钢锚固内滑梁后吊点， 前吊点锚固在上前横梁。挂篮单端采用2根内滑梁，内滑梁安装完成后，安装内 模，内模采用大块钢模，内模用槽

33、钢加背杠，腹板加固采用拉杆对拉。6.2.2挂篮的使用规定悬灌严格执行两端平衡施工、对称灌注、对称移动的原则，两端的不平衡偏 差不大于设计给定的偏差。施工时为有效的控制线形，减少挂篮在灌注混凝土过程中的变形调整， 挂篮 前端预留沉落量，并根据挂篮现场施工前 12个梁段灌注过程中的变形观测结 果来修正挂篮沉落量。具体办法如下：首次使用挂篮前按照试验数据对挂篮前端预留沉落值；灌注混凝土前于挂篮 前横梁上设定观测点；根据混凝土的灌注过程分级对观测点的标高进行观测，当观测结果与预留沉落值相差超过施工规范要求的5mm时，对挂篮前吊带进行调整；对观测结果进行分析，确定挂篮的底模板和主桁架的变形。 为下一梁段

34、的施 工反馈数据。在挂篮的使用过程中坚持对挂篮的悬吊系统进行检查，对观测点的标高进行 监测，杜绝安全事故。6.2挂篮荷载试验荷载试验的目的主要为消除挂篮的非弹性变形，检验挂篮的强度、刚度，掌 握弹性变形，为线形控制提供依据。常规对挂篮的荷载试验主要有以下几种:1) 预应力反力架预压：操作容易，容易模拟真正受力状态；2) 底模下挂水箱预压：不太容易操作，难于模拟真实受力状态；3) 堆载预压：常规预压方案，但难于模拟真实受力状态，容易压坏底模4) 仅预压主桁，吊带及底篮变型通过计算确定。操作更容易，可在地面上操作，或在梁顶面上操作 。根据本工程的特点，拟采用第一种预压方式。挂篮预压采用预应力张拉用

35、的液压千斤顶加载， 千斤顶加载在底板范围内进 行。反力梁设置在1#块端面上，即在1#块端面腹板内预埋工56工字钢三角架 作为预压反力点，为了防止该处的混凝土在加载试验过程中开裂， 将在预埋工字 钢及反力梁顶部预埋钢板的腹板全断面范围内架设三层 机61(0 10cm防裂钢筋 网。挂篮预压方案参见下图。6.2-1预压反力架侧面图6.2-2预压反力架正面图根据方案模型加载，通过荷载计算的数值确定，加载至120%千斤顶选用100t千斤顶，四个千斤顶加载力分别为：896.5kN, 341.85kN, 341.85kN, 896.5kN。6.4箱梁的悬臂浇注施工箱梁悬臂浇筑施工工艺流程图见图6.4-1 :

36、挂篮前移原材料检验挂篮锚固、底篮提升外侧模就位成品加工模板修整原材料检验绑扎底板、腹板钢筋及预应力管道、 n竖向筋安装内模配合比审查绑扎顶板钢筋，安装预应力、预埋件检查签证1养护强度达设计要求预应力张拉管道压浆混凝土试件强度评定张拉设备校验混凝土拌制、输送一混凝土节段施工验收挂篮前移图6.4-1悬臂挂篮施工工艺流程图6.4.1砼的浇注施工1）砼设计要求箱梁节段C55砼量均在54.26m386.53m3之间，砼净保护层为 3.0cm,砼的 坍落度控制在1822cm按实际生产能力2030m/h计算，要求砼的初凝时间不 低于9小时，要求3天强度达到设计强度的90%上，弹性模量达到100%以便 尽早张

37、拉预应力束，缩短施工周期。2）材料要求水泥选用普硅52.5水泥，粗骨料选用粒径在 520mn范围的碎石，严格控 制石料粉尘含量，必要时对石料进行冲洗，细骨料选用武功八一砂，砼中外加剂 的掺入根据试验确定。3）挂篮的对称浇注挂篮悬臂施工时，要求对称浇注两侧砼节段，特别是处于大悬臂时，不平衡 弯矩对墩身变位最敏感，由于施工中往往难于同步进行，不可避免地出现偏载现 象，但需按设计方提供悬浇施工时最不利节段的最大偏载值进行控制。施工中两侧的不平衡荷载必须控制在梁段重量的 30%以内。4）砼供料及浇注顺序砼采用拌合站集中拌和，采用拖泵对称浇筑，箱梁泵送考虑在0#块上进行接力，地面上为90泵垂直泵送，0#

38、块上采用60泵进行接力水平泵送，同时在 0#块上采用一三通接头供两端轮流供料。箱梁节段砼原则上按下层到上层，先底 板后腹板，再由腹板至顶板，由远端到近端分层浇注，最后与已浇箱梁节段接缝 处终止的顺序浇注。箱梁底板砼布料由箱梁前端伸入箱体内多点固定布料，应注意在由下料孔下料过程中，尽量避免砼残留在下料孔四周，须随时清理或做归料 斗（槽）下放底板砼料。5）箱梁振捣挂篮箱梁悬浇，特别注意顶板波纹管密集部位，因骨料粗，构件净距小，易 欠振和不密实，影响质量，底板腹板交接处最易流坍产生模内不严密现象，在振捣腹板时，让砼从斜压模漏出，使腹板密实，且待初凝前小心清理翻出的砼，尽 量减少扰动，以防止腹板砼流坍

39、，模内不实。由于腹板高度较高，在浇筑过程中 在腹板内膜上开观察窗，确保混凝土浇筑质量，观察窗每2m留一个，浇筑过程中随时检查振捣质量。锚头处锚下垫板附近需加强振捣， 但振捣过程中，不得碰 撞预应力管道，防止管道变位及至被振破、振脱漏入水泥浆将波纹管堵塞， 给后 续张拉锚固预应力带来困难，最后在新旧砼梁段接缝处结束砼浇注，趁砼未初凝， 振捣密实，可以防止浇注动荷载影响造成衔接裂缝。6）箱梁砼养护砼浇注完成之后应做好箱梁外露砼的收面及砼的养护工作。箱梁内底板进行 二次收面，保证设计标高及平整度；箱梁顶板原则上进行二次收面，在砼初凝前 进行表面拉毛，保证顶面标高不高于设计标高。 收面完成后，在砼初凝

40、时即在砼 表面覆盖土工布进行洒水养护，养护采用自动喷淋系统加人工配合进行。 养护时 间一般夏季为7天，秋冬季视气温及砼强度增长而定，养护期间必须保证砼面保 持湿润。冬季施工采用蒸汽养护，箱梁外全封闭包裹。7) 注意事项(1) 为达到悬浇施工的对称性要求，设置三通泵管，使泵送能通过闸阀实现两端均匀布料，将不对称浇注方量控制在 10m3以内，且保证两侧施工不平衡 荷载不超过梁段重量的30%(2) 严格按底板一腹板一顶板的顺序进行砼浇注；混凝土浇注从悬臂端向墩侧顺序浇注，30cm厚分层浇注振捣，在腹板内侧模板开观察窗，确保混凝土 浇筑质量，观察窗每2m留一个。(3) 严禁采用通过腹板布料，用振捣棒赶

41、料浇注底板砼；(4) 在浇注至底板与腹板倒角处，适当将砼坍落度降低，并减缓浇注速度， 避免砼在浇注时从倒角翻出，造成人力和物力的浪费；(5) 由于桥面铺装层较薄，砼浇注完后注意拉线收面，确保箱梁顶面标高， 最后在砼初凝后拉毛；(6) 混凝土配比试验除强度指标外，还应做弹性模量指标，确定100%单模 的龄期时间，以作为节段张拉时间的依据。主墩及上部结构箱梁采用高性能混凝 土。(7) 雨季施工时，依托挂篮搭设防雨棚，保证浇注不受天气影响。6.4.2普通钢筋施工普通钢筋的加工，安装和质量验收等均应严格按规范的有关规定进行， 悬浇 段的普通钢筋均为现场绑扎，相邻段间的钢筋必须按设计要求进行焊接接长，

42、焊 接长度必须满足施工技术规范要求，即单面焊玄 10d，双面焊玄5d,焊接时必须 注意焊接高度及焊接质量。埋置预埋件时应严格保证预应力波纹管道位置准确和不受破坏， 当普通钢筋 和预应力管道在空间发生干扰时，可适当移动普通钢筋的位置，以保证钢束位置 准确。钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时， 可适当弯折，但待预应力施 工完毕之后再及时恢复原位。在钢筋施工过程中如发生钢筋空间位置冲突， 可适当调整其布置，但应确保 钢筋的根数和净保护层厚度。当锚下螺旋筋与分布筋相干扰时，可适当移动分布 钢筋或调整分布钢筋间距。643挂篮的测量就位与调整在挂篮行走之前，首先放出已浇节段的中轴线及行走轨道的中轴线，

43、防止偏位，在挂篮行走到位之后利用已浇箱梁纵轴线点与挂篮平台的纵轴线点测量重合 定位，使各个悬浇节段纵轴线顺直，减少累积误差，使底模平台准确到位，测量 时间选择在相同的早晚时段进行， 避开日照，对箱梁因气温变化不均产生变形而 造成的假象进行有效控制。每一节段的测量工作均需进行四次，第一次是行走前安装滑轨时，必须对滑 轨进行测量，使之准确定位；第二次是挂篮行走到位之后对挂篮底标高进行测量， 预留预拱度；第三次是砼浇筑之后对各部位标高进行复测； 第四次是在张拉前后 对砼的顶底标高进行复核与节段设计标高相对应，建立完整的档案资料。6.5挂篮行走挂篮滑移是悬浇施工重点控制环节， 涉及主梁结构安全及施工安

44、全，挂篮前 移控制重点：（1已浇块段钢束张拉及压浆完毕；（2）行走轨道下的反压梁、螺栓及竖向预应力筋无漏锚或锚固不紧情况；（3）挂篮后锚行走小车及外侧模滑轮小车工作状态正常；（4）主要结构构件及连接点完好，牵引设备、钢丝绳完好；（5）专职安全员、技术员、作业队伍班组长，在滑移前对挂篮进行检查， 填写检查记录，经过现场技术负责人及生产副经理认可，方能进行挂篮前移。当箱梁节段砼达到设计强度的90鸠后，完成预应力张拉锚固，灌浆封锚工 序，准备前移挂篮，挂篮移动的步骤和方法如下： 调节挂篮悬吊系统千斤顶，使主梁底平台及外模板下降io 20cm 下降内、外模悬吊工作平台，并与模板骨架临时连接固定； 在前

45、支点安好千斤顶，两侧同步顶起主桁架前支点，使滑船脱离轨道，起顶时必须采取措施保证结构稳定，解除锚固钢筋，轨道前移。 锚固轨道锚固梁上的钢筋，前支点处千斤顶下降，使主桁架滑船落于轨 道面上； 安装后锚小车，解除后锚杆，挂好牵引手动葫芦，解除后下横梁上与已 浇节段相连接的拉杆，均匀拉动手拉葫芦，牵引挂篮前段就位； 安装后锚杆与竖向预应力筋连接，前支点调整倾斜度横向位置，固定好 前支点； 两侧外模随挂篮牵引就位，安装并调整标高。调好底平台前、后吊杆。在行走中注意必须匀速，平稳，同步进行。挂篮在移动过程中，挂篮移动步差不大于半个本施工节段两端长度。6.6预应力施工6.6.1概述本桥上部结构为三向预应力

46、砼结构，砼的设计抗压强度为55Mpa纵向预应力和横向预应力均采用高强度低松驰 j15.24mm钢绞线，标准强度Ry=1860Mpa 纵向张拉控制应力S k=1302Mpa横向设计张拉力为 195KN竖向预应力采用 32精轧螺纹钢筋，张拉控制力为540KN纵向预应力力均采用 OVM15-22/19/15 锚具，横向预应力力均采用 BM15-2锚具，竖向预应力采用YGM苗具，全桥预应 力系统分布如下：1）纵向预应力系统纵向预应力系统包括顶板束、腹板束、底板束三个部分，顶板束通过0#块分布在箱梁负弯矩区，底板束分布在箱梁跨中受拉区。 顶板束采用OVM15-22!，两端张拉，全桥共744束。 腹板束采

47、用OVM15-19锚，两端张拉，全桥共360束。 底板束底板束包括中跨底板束和边跨底板束，中跨底板束采用OVM15-19型锚具和OVM15-15型锚具，边跨底板束均采用 OVM15-1翌锚具，全桥共356束。2）横向预应力系统横向预应力钢束采用0VMBM15型扁锚体系，全桥共4486束。3）竖向预应力系统竖向预应力钢筋采用32mm精轧螺纹钢，采用 YGM型锚具和梁顶一端张拉 的方式，沿桥轴线方向布置在箱梁腹板上，全桥共13712根（含0#块800根）。6.6.2预应力控制本桥要求预应力的张拉和锚固实行张拉应力与伸长值双控，其中应力控制为主，以伸长值进行校核。设计对各向预应力的张拉控制应力已有明

48、确的规定，施工过程中应按规范和设计方提供的伸长计算公式计算出各钢束的理论伸长值相 比较，其误差必须在土 6%，当操作时误差超过土 6%寸，应停止张拉，查找原因， 计算复核伸长值。1）理论伸长值的计算公式 L=RL/Ap.Ep式中：AL:理论伸长值（mrhPp：预应力筋平均张拉力（N）L:预应力筋长度（mmEp：预应力筋弹性模量（N/mm）Ap：预应力筋截面面积（mrf）2）预应力筋的平均张拉力计算公式（曲线筋张拉时用此公式）-（kx+ g9）Pp=P1-e/ （kx+uB）式中：P:预应力筋张拉端的张拉力（N）x :从张拉端至计算截面的孔道长度（m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（

49、rad）k :孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，见下表。卩：预应力筋与孔道壁的摩擦系数。系数K及卩值表孔道成型方式K值预埋波纹管0.00150.200.25 （钢绞线）0.50 （精轧螺纹钢）663箱梁预应力施工工艺 663.1预应力管道的埋设悬浇节段预应力管道纵横交错，施工难度大，必须精心施工。管道的安装质 量将直接影响后期预应力穿束、 张拉及压浆质量。在以往施工中，经常发生因管 道漏浆、变形、移位导致穿束困难，甚至无法穿束而必须开仓等情况发生，严重 影响箱梁质量和施工进度。预应力管道安装是施工的重点控制和检查的环节。1）纵向预应力管道的埋设纵向预应力束为高强度低松弛 270级22 j15.

50、24mm 19 j15.24mm 15j 15.24mm钢冈绞线，埋设内径120mm、100mm、90mm勺波纹管成孔；波纹管埋设必须准确，误差不大于5mm为保证波纹管正位，沿箱梁纵向每 1.0m间距设定 位钢筋一道，定位钢筋用 10圆钢，按设计图纸制作线“井”字形，波纹管从 方格中间通过。施工时定位钢筋尽可能与箱梁其它钢筋点焊 （绑扎）以形成整体， 以防止管道的上浮或下沉等变形，当相互干扰时，可适当调整定位钢筋的位置。2）横向和竖向预应力管道的埋设横向预应力钢束为高强度低松驰 270级2 j15.24m m钢绞线，埋设内径50x 22mm的扁波纹管成孔，横向预应力管道通过设置架立筋和“# ”

51、字形钢筋网片固定。竖向预应力 32精轧螺纹钢筋，采用内径50mn波纹管道。3）在埋设管道的过程中的注意事项： 在制作及管道运输过程中，应注意轻放，避免变形和开裂，管道存放顺直，无严重的锈蚀现象。 施工过程中施工人员、机械、振动棒等均不应硬撞管道，防止裂缝。 管道接长采用大一号短管过渡对接，接头长度不小于5d，并用胶带缠紧， 防止毛边和漏浆，造成穿钢绞线困难。 管道内预穿入比管道略小的 PVC管，防止管道不慎漏浆，砼浇注完后取 出。6.6.3.2压浆孔、排气孔的设置纵向预应力压浆从压浆孔进浆，预应力管道的最高点应留置排气孔， 排气孔 为硬塑管、排气孔按设计位置及数量设置。横向预应力管道从梁箱外侧较低处锚垫板压浆孔进浆，另一端设置排气孔， 竖向预应力管道靠近底部相邻两根管道设置连通管，靠近顶部锚板处设置压浆孔及排气孔。663.3预应力钢筋下料、安放预应力钢筋通过塔吊调至 0#块顶面，通过运输小车用卷扬机拉至待张拉节 段前一节段，预应力筋布置在箱梁中心线附近，悬臂梁段放置位置对称于桥墩中 心线，堆载数量不宜过大，以满足一个节段预应力筋需要量为宜（不超过10t）预应力在下料时必须制作固定架对钢绞线进行固定。 纵向预应力筋的下料长度为设计理论值加两端的工作长度，每端约7080cm 采用整束穿束。 横向预应力筋下料长度为设计