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四连杆式独立前悬架承载和导向机构设计

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编号:108612810    类型:共享资源    大小:1.89MB    格式:ZIP    上传时间:2021-01-02 上传人:机****料 IP属地:河南
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连杆 独立 悬架 承载 导向 机构 设计
资源描述:
四连杆式独立前悬架承载和导向机构设计,连杆,独立,悬架,承载,导向,机构,设计
内容简介:
多连杆独立悬架承载与导向机构设计摘要Abstract第一章 绪论1 毕业设计内容及题目(1)题目内容:结合给定的对标车辆参数,经文献阅读、方案论证、设计计算、强度校核、图纸绘制与说明书编写等工作,完成四连杆独立悬架承载与导向机构的设计。(2)车辆的主要参数:整备质量: 1610 Kg总质量: 1910 Kg轴距L: 2869 mm 前轮距: 1564 mm前桥负荷: 966 Kg前桥簧下质量: 参数对标车辆:奥迪A4L整备质量1610Kg总质量1910Kg轴距L2869mm前轮距1564mm后轮距1550mm前桥负荷后桥负荷前簧下质量55后簧下质量58整车质心高度h0.545制动力分配系数前悬架弹簧刚度K(线性区间的)28N/mm,曲线类型见下图1前悬架减震器阻尼系数C见图2关于总布置参数,请参考以下A级车;CIVICGOLFFOCUS整车质量Kg123313001294四个车轮的载荷分配整备轮荷-左前curb mass-LF(N)N363340593845整备轮荷_右前curb mass-RF(N)N359839913751整备轮荷_左后curb mass-LR(N)N245323232616整备轮荷_右后curb mass-RR(N)N241223822485轴距m2.6982.5222.635前轴距m1.0850.931.059后轴距m1.6131.5921.576前轮距m1.4951.511.526后轮距m1.511.4781.503图1减震器特性图2-1410-5008-720-3436-390-2324-210-1792-90-1008-20-22820228905962007843901100760179611602560电算程序说明书吉林大学本科生毕业设计电算程序说明书学生姓名:专 业:学 号:班 级:指导教师:学位类别: 工学学士 起止年月: 2012 年2月 至 2012 年 6 月目 录1、程序内容简介12、程序流程图221 设计计算程序流程图:22.2 校核计算程序流程图:33、电算源程序43.1 横向稳定杆设计计算和校核程序43.2 横向稳定杆设计计算和校核程序运行结果:73.3 螺旋弹簧设计计算和校核源程序83.4 横向稳定杆设计计算和校核程序运行结果:101、程序内容简介本文程序共分为两个计算部分。一、横向稳定杆的设计计算和校核。根据横向稳定杆需要提供的侧倾角刚度,设计稳定杆的截面直径;根据所选材料的许用应力,计算悬架在最大动挠度位置时的扭转应力,校核是否满足要求。二、螺旋弹簧的设计计算和校核。根据簧上质量和弹簧材料的许用应力,设计弹簧钢丝的截面直径和旋绕直径;然后计算弹簧在最大动挠度处时的应力,校核其是否满足使用要求。2、程序流程图21 设计计算程序流程图:2.2 校核计算程序流程图:开始输入各参数数据计算符合要求否是结束3、电算源程序3.1 横向稳定杆设计计算和校核程序clccleardisp(横向稳定杆的设计计算)hw=input(侧倾中心高度(mm)hw=);h=input(汽车质心高度(mm)h=);g=9.8;j=0.4*g;ma=1910;T=ma*g*j*(h-hw)/1000;theta=input(汽车侧倾角度()theta=);k=T/(theta*pi/180);d=0.025;I=pi*d4/64;E=205e9;a=0.22;mu=0.28;l=1.072;alpha=115*pi/180;k1=3*E*I*(1-2*a*cos(alpha)2)/(a2*(3*(1+mu)*l*(sin(alpha)2)+2*a);disp(汽车侧倾力矩(Nm);disp(T);disp(汽车侧倾角刚度(Nm/rad);disp(k);disp(横向稳定杆提供的侧倾刚度(Nm/rad);disp(k1);disp(横向稳定杆的截面直径(mm);disp(d);disp(横向稳定杆的校核)Fmax=8180;Tmax=Fmax*a*sin(alpha);taom=800;Ip=2*I;tao=Tmax*d/2/Ip/1e6;if tao=taom disp(扭转应力为) disp(tao) disp(横向稳定杆截面直径d=25mm)else disp(扭转应力为) disp(tao) disp(不满足强度要求)end3.2 横向稳定杆设计计算和校核程序运行结果:3.3 螺旋弹簧设计计算和校核源程序clearclcdisp(螺旋弹簧的设计计算);ma=1910;g=9.8;m=0.27;n=0.37;p=1.15e5;l=1.15e5;G=80;ks=40.4;Fz=ma*g/4;theta=12*pi/180;Fs=Fz*p*n/(l*m*cos(theta);C=8;K=(4*C+2)/(4*C-3);taoc=700;taom=1200;dmin=sqrt(8*Fs*C*K/(pi*taoc);d=0.014;D=C*d;n1=G*d/(8*C3*ks)*1e6;disp(螺旋弹簧钢丝直径 (mm);disp(d);disp(螺旋弹簧旋圈直径 (mm);disp(D);disp(螺旋弹簧工作圈数);disp(n1);disp(螺旋弹簧的校核);fc=0.205;fd=0.08;fcs=fc*m*cos(theta)/n;fds=fd*m*cos(theta)/n;Fsmax=G*d*(fcs+fds)/(8*C3*n1);taomax=G*d*(fcs+fds)*K/(pi*D2*n1);if taomax=taom; disp(最大扭转应力为); disp(taomax); disp(弹簧
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