桥式起重机主梁设计说明书

课程设计说明书二零一五年十二月二零一六年一月学校代码10128学号201110412030题目课程设计说明书学生姓名王志亭学院材料科学与工程系别材料成型及控制工程专业焊接技术与工程班级焊民11指导教师牟取晗讲师内蒙古工业大学课程设计说明书前言桥式起重机是横架于车间、仓库和料场上空进行物料吊运的起重设备。由于它的两端坐落在高大的水泥柱或者金属支架上，形状似桥。桥式起重机的桥架沿铺设在两侧高架上的轨道纵向运行，可以充分利用桥架下面的空间吊运物料，不受地面设备的阻碍。在室内外工矿企业、钢铁化工、铁路交通、港口码头以及物流周转等部门和场所均得到广泛的运用，是使用范围最广、数量最多的一种起重机械。本书主要介绍了跨度28M,起重量10T的通用桥式起重机箱型梁的设计生产过程，同时对车间的布置情况作了较为粗略的参考设计。设计过程较为详细地考虑了实际生产与工作中的情况。内蒙古工业大学课程设计说明书目录第一章箱型梁式桥架结构的构造及尺寸1一、桥架的总体构造1二、主梁的几何尺寸21、梁的截面选择和验算22、箱形主梁截面的主要几何尺寸3三、主梁的受力分析41、载荷计算42、强度验算53、主梁刚度的验算84、焊缝的设计和验算10第二章主梁的制造工艺过程12一、备料12二、下料13三、焊接13四、检验与修整18第三章主梁焊接车间设计21一、焊接生产的过程及特点21二、焊接生产组成部分的确定22三、车间平面布置23第四章焊接工艺卡错误未定义书签。结束语37参考文献38桥式起重机设计说明书第0页第1章桥式起重机零件表序号名称数量材料标准备注图号A0比例110桥式起重机设计说明书第1页第一章箱型梁式桥架结构的构造及尺寸桥式起重机设计说明书第2页一、桥架的总体构造箱型梁式桥架结构主要是两根主梁和两根端梁组成。主梁主梁是桥式起重机桥架中主要受力元件，由左右两块腹板，上下两块盖板以及若干大、小隔板及加强筋板组成。主要技术要求有主梁上拱度当受载后，可抵消按主梁刚度条件产生的下挠变形，避免承载小车爬坡。主梁旁变在制造桥架时，走台侧焊后有拉深残余应力，当运输及使用过程中残余应力释放后，导致两主梁向内旁弯；而且主梁在水平惯性载荷作用下，按刚度条件允许有一定侧向弯曲，两者叠加会造成大弯曲变形。腹板波浪变形受压区，受拉区，规定较低的波浪变形对于提高起重07021机的稳定性和寿命是有利的。上盖板水平度，腹板垂直度，B为盖板宽度，H0为梁高。25/B/0端梁端梁是桥式起重机桥架组成部分之一，一般采用箱型结构，并在水平面内与主梁刚性连接，端梁按受载情况可分下述两类（1）、端梁受有主梁的最大支承压力，即端梁上作用有垂直载荷。（2）、端梁没有垂直载荷，端梁只起联系主梁的作用。图11桥梁的构造示意图桥式起重机设计说明书第3页二、主梁的几何尺寸1、梁的截面选择和验算通常按刚度和强度条件，并使截面积最小（经济条件），满足建筑条件要求（如吊车梁及平台焊接梁最大高度受建筑条件限制），来确定梁的高度，然后初步估算梁的腹板、盖板厚度，进行截面几何特征的计算，然后进行验算，经适当调整，直到全部合格。图12主梁的几何尺寸计算项目计算过程及说明结果第4页中部高度H端梁连接处高度H1梯形高度C端梁宽度腹板的壁间距B0腹板厚度0盖板宽度B大隔板间距A小隔板高度H2小隔板间距A1纵向加筋角钢H3腹板厚122、箱形主梁截面的主要几何尺寸ML412801H751ML820HC3507521B0467M6M51920647200靠近端梁处MHA15跨中为1048330MH725150602查表并根据实际需要确定14M07M28M035M467MM6MM519MM1450MM2175MM483MM725M3625MMM821计算项目计算过程及说明结果第5页均布载荷集中固定载荷移动载荷F每个轮子的轮压F1、F2小车自重GX水平均布载荷QSH水平集中载荷FSH集中载荷0G三、主梁的受力分析1、载荷计算桥梁自重GQ10T,自重均布载荷Q1GQ/L35N/CM局部重量Q20065T/M65N/CM,集中重量为075T则均布载荷为QQ1Q2415N/CM运行机构重量G1，间距L1司机室重量G2，间距L2电气设备重量G3，间距L3其中为确KNTTFTQ40875341/12021定小车自重的系数，Q5100T的小车，035，动力系数取12GX35KNQCMNQSH/1540KFSH821由于起重机运行轨道不平造成桥梁和主梁的震动，从而引起集中的和分布的固定载荷产生动力加载作用，也应估计在固定载荷中。动力加载作用可按一个冲击系数K来考虑，K取11KN14893100参文献（一）参文献（一）G1045TL115MG213TL228MG306TL359M参文献（一）计算项目计算过程及说明结果第6页均布载荷KNG0859701246/CMQ2、强度验算（一）、支座反力RA包括两部分固定集中载荷引起的支座反力LGLQRGA20则主梁距左支座X处由固定载荷引起的弯矩为002LXGLLMG移动载荷F1、F2引起的支座反力为LBXLRA移动载荷在X截面的弯矩为XLFLMFA21由移动载荷和固定载荷共同作用引起距支座X处的截面弯矩为022102LGXQLFLQBLG将上式对X求导并令解得DMFCMQLLBFL1422106541088248023221001计算项目计算过程及说明结果第7页将此X值代入得CMKNMAXGF9760418241420512886431当小车的一个车轮处于左支座上时，主梁截面上最大剪力为，并且X0，则GAFQRKNLGLQLB615285314205816542840221MAX计算水平方向的弯矩时，可以认为桥架是一个超静定刚架结构，最大弯矩为234214MAXLLQLFMSHSHSH其中238YGJKBCL可简化计算，令CMKNGFSH9760410MAXMAX尺寸确定后惯性矩的计算中性轴至梁最外边缘距离HZ702/14/惯性矩44233211012898706592656CMZBJX惯性矩计算项目计算过程及说明结果第8页4433200017265961552/2CMBHBJY抵抗矩3370189CZJWX抵抗矩332/52/CBY由产生的主梁跨中截面的正应力分MAXAXSHGFM和别为PAWXFGF53716904AYSHSH2MAAX故水平和垂直弯矩同时作用时，在主梁上下盖中引起最大正应力为MPASHGF563MAX经过查参考资料优质碳素结构钢低碳合金钢的力学性能和对比，取Q235钢比较合适，则许用应力为PAPS5671562351主梁截面最大剪应力在腹板中部，0MAX2MAXDGFJSQ主梁端部截面对X轴的静矩为21111087342048362CMHBHS主梁端部截面对X轴的惯性矩41101538HBHJXD故962534MAXMPA计算项目计算过程及说明结果第9页对于Q235钢，故为安全。MPA45903（二）、主梁稳定性的计算整体稳定性问题由于；1467/10/BH，故可以不考虑整体失稳5280L问题。局部稳定性问题由于，故应配置SH/23517096/1450/0横向和纵向加筋。由于，需设置纵4H向加筋一根，布置在距上盖板276MM处。3、主梁刚度的验算图13主梁垂直挠度的计算简图计算项目计算过程及说明结果第10页图14主梁水平挠度计算简图主梁在满载小车轮压下，在跨中产生最大垂直挠度XEJLFF48321简支梁垂直下挠度的精确计算可按下式进行式中XJLF463231905871/12F604LB则52120894864917433FCMF80L故符合要求。4、焊缝的设计和验算（1）、盖板和腹板的连接角焊缝通常不开坡口，平角焊缝，焊脚K不大于腹板厚，如取K6MM，则角焊缝计算厚度K042CM，如为气体保护焊或自动焊K0（081）K04806CM。则剪力作用下，MAXGFQ计算项目计算过程及说明结果第11页角焊缝最大剪应力式中XDGFGFQJKS02MAMAX319761952CHBS则6013542384MAXMPAQGF约为钢焊缝集中载荷产生的剪应力可用下式计算85274201ZKF验算折合应力63PAFQ折合大小横加筋在纵加筋以上部分与腹板的焊缝，大小横加筋与上盖板的焊缝，全部采用K6MM连续角焊缝。（2）、验算支承加筋与盖板焊缝时，可假定全部集中载荷由加筋与盖板，以及加筋两端各长的SF/2351腹板与盖板角焊缝传递，则有参文献一）为钢的2016567530MPANALKNWFJWFJ（3）、验算支承加筋与腹板的连接焊缝是假定它承担全部支座反力与集中载荷，并且在焊缝全长上均匀分布WFJPALKN6924506130上式中，只包含了小隔板与腹板的焊缝长度，省略了L大隔板与腹板的焊缝长度，安全系数更高（4）、验算盖板拼接焊缝时，主梁在起吊货物时，受到向下的拉力，从而使上盖板受压而下盖板受拉，故上盖板焊缝不必校核，只需校核下盖板对接焊缝计算项目计算过程及说明结果第12页（参文献一）为钢对接焊缝抗剪（切MPAMNLQWFVWFV1851674167503桥式起重机设计说明书第13页第二章主梁的制造工艺过程桥式起重机的制造任务为单梁龙门吊，跨距21MM，起吊质量为50T。由Q235钢板焊接而成。梁的上拱度为28MM旁弯14MM。焊条电弧焊通常采用E4301、E4303酸性焊条；埋弧焊采用焊剂焊丝为F4A2H08A；气体保护焊焊丝采用ER506。材料验收钢材处理备料装配焊接修整处理喷漆包装成品质量检验图21主梁的制造工艺过程一、材料验收对主梁制造所用材料查看标签同时取试样在实验室中进行强度与刚度的复检验。再次确定是否符合要求。桥式起重机设计说明书第14页二、钢材处理钢结构零件进行组装焊接前，应进行型材预处理，清除氧化皮、锈和其它表面污物。板板材还要用平板矫正机矫平，通常规定板厚大于6MM的，用1M平尺测量，波浪度应小于3MM。三、备料1、盖板（22MM）12（1）对已选定的Q235材料上盖板下料加长量按加长量2L/1000219500/100039MM，下盖板下料加长量按加长量1L/1000119500/100020MM，板宽允许偏差小于2MM，在对接长度方向上放400MM的工艺余量。用自动火焰切割。（2）切割选用市场上规格为22MM1400MM的材料，切成两均等份，对边缘进行精整切割，对于盖板，剪切后出现波浪变形大于3MM/M；水平弯曲，在6M长内弯曲量大于3MM,应采用平板矫正机矫正。（3）开坡口板厚为22MM时，采用单Y型坡口，允许用火焰气割，但坡口面应将熔渣等清除干净。（4）采用CO2焊对板材进行拼接至22MM（对接前先将各板材点固焊住，或采用夹具固定均可；且可采用压具以防止波浪变形，两端使用引弧，收弧板）。（5）预置拱度FSL/100019500/100020MM以上FS为理论值，实际下料时，FS（23）FS，FS（3959）MMFSXL/2L图4拱度示意图2、腹板（6MM）（1）对已选定的Q235腹板下料的加长量按15L/10001519500/100030MM，目的是使主梁有规定的上拱度，在腹板下料时有相应的上拱度，且上拱度应大于主梁的上拱度。（在离中心200MM处不得有接头，为避免焊缝集中，上、下盖板与腹板的接头应错开，距离不小于200MM。腹板下料后长度误差为10MM。）用火焰切割。桥式起重机设计说明书第15页（2）切割选用市场上规格为6MM1800MM的钢板，切去多余的部分，然后对材料进行精整（气割）。用1M平尺复查板材的波浪变形，大于3MM应重新用平板矫正机矫正。腹板下料腹板矫平后，首先在长度方向拼接，然后左右两侧腹板对称气割以防主梁两侧腹板尺寸不同引起主梁的扭曲变形。（3）下料拱度FS（1/10003/1000）L（2059）MM3、大小隔板（6MM）注意下料时合理组合尺寸，尽量减少板材的消耗。长短肋板下料主梁的长短肋板的宽度尺寸只能小不能大1MM左右。长度尺寸可允许有一定的误差2MM以内。肋板的4个角度应为90。，尤其是肋板与上盖板联接处的2个角更应严格保持直角，以使装配后主梁的腹板与上盖板垂直，同时主梁在长度方向上不会发生扭曲变形。按设计尺寸对板材进行数控切割。四、装配装配顺序如下图所示上盖板大隔板小隔板焊缝装大小隔板隔板焊接装腹板腹板点焊焊缝下盖板焊缝焊缝1234点焊接下盖板焊接腹板与盖板焊接测量挠度焊接变形检验矫正图5装配顺序图即（1）上盖板置于支撑平台上，并加压板固定。在地上铺好已拼接好的上盖板，在两端加凸台，使其中间向下弯曲，弯曲程度等于预置的上拱度，即中点处向下挠L/1000。（2）装配焊接大隔板和小隔板（3）装腹板桥式起重机设计说明书第16页（4）角钢固定（5）腹板与隔板的焊接（6）装配下盖板及盖板与腹板的焊接（7）测量挠度（8）焊接变形检验校正。五焊接（一）焊接工艺要点要保证箱形主梁的焊接质量及合理的上拱度，并有效控制其焊接变形。1、施焊前，先检查坡口及组对质量，如发现尺寸超差应及时处理后再施焊。2、焊前必须清除坡口及焊缝两侧各20MM范围内的油、污、水、锈及其他杂质。3、焊接顺序先焊上、下盖板及腹板的对接焊缝再焊两腹板与下盖板的2条纵缝；焊接过程中，应尽量采用2名或4名焊工同时对称地进行焊接，以防止主梁发生扭曲变形。4、选用合理的焊接工艺参数焊接方法采用焊条电弧焊，焊条直径为40MM，焊接电流为160200A，电弧电压为2225V。（二）焊接的顺序1盖板的拼接和对接将盖板放在平台上，边缘拉尼龙丝线对齐，接头处间隙小于2MM定位焊，并要求接口处两端定位焊引弧板和引出板。焊接前，两端用螺栓压板压紧在平台上，用埋弧焊进行焊接。焊接方向背面反方向焊接。焊后矫平，铲去引弧板和引出板，进行无损检测，合格后转入下道工序。2腹板的拼接和对接腹板不够宽的板料要预先拼接宽度，拼接间隙小于2MM定位焊。并要求接口处两端定位焊引弧板和引出板，采用埋弧焊，焊完一面翻转焊接另一面，要求焊透，焊后矫平，要求任1M内波浪度小于3MM，铲去引弧板和引出板，进行无损检测。按下料的编号依次将腹板放在平台上，以号料时的基准线为准，将各块板料对齐，检查调整拱度和翘度。然后定位焊。同样接缝两端定位焊引弧板和引出板。焊后处理，对接焊产生的角变形，可采用重磅压的方法矫正。然后割掉引弧板和引出板。再进行无损检测，应符合要求。3大小隔板的焊接为了保证邻边成90度，可采用定位胎组装定位焊。对接焊缝要求焊透。如采用焊条电弧焊，背面应清根后焊接。隔板内部镶边采用断续焊。为了防止隔板产生瓢曲变形，可先将靠近上盖板的镶边焊桥式起重机设计说明书第17页缝焊好，其余三面可先定位焊，待形梁焊接内壁焊缝时，再焊接镶边焊缝。隔板焊后，以上盖板接合边为准，两邻边的垂直偏差。M914形梁组装焊接将腹板吊放在平台上，并画出大小隔板的定位线和角钢的定M650位线，组装后定位焊角钢，并完成角钢焊缝。在一个腹板上按定位线组装定位焊大小隔板。注意隔板与腹板的垂直度。将上盖板吊放在平台上，按隔板间距加焊接收缩量1/1000画出大小隔板、跨度中点、支腿零点的定位线，以及腹板和角钢的定位线，组装焊接角钢M6590（角钢的焊接为了减小变形，从而需减少线能量的输入，角钢采用断续焊，且由于空间较小，采用CO2半自动焊），再将上盖板用吊卡吊起，与腹板和大小隔板组装定位焊。在另一腹板画线，组装定位焊角钢，并焊接矫正焊后变形，在这一腹板上画出大小隔板、跨度中点、支腿零点的定位线，然后用永磁吊具将其吊起，与大小隔板和上盖板组装定位焊。组装时注意，要使腹板、上盖板的跨中点和支腿中点对准。组装时可应用腹板装配卡具，由跨中向两边组装定位焊。5焊接形梁内壁焊缝首先焊接腹板侧内壁焊缝，通常用半自动焊或焊条电弧焊。隔板焊接方向由下盖2CO板指向上盖板。然后翻转90度，使上盖板朝下，焊接大隔板与上盖板的焊缝，仍采用半自动焊或焊条电弧焊。再翻转90度，使另一腹板朝下，焊接此腹板内壁焊缝，焊接2CO方法同上。6形梁组装定位焊下盖板将下盖板放在平台上，画出两端折弯定位线，可垫钢轨用重磅压弯。将下盖板垫起，然后将形梁吊放在下盖板上，测量形梁的上拱度和上翘度。如不合适，可采用螺旋拉紧器顶、压方法调整。下盖板与形梁组装定位焊后，卸去螺旋拉紧器、压重和千斤顶。然后检查拱度、翘度和腹板、盖板倾斜。按图样装配定位焊下盖板的角钢及大小隔板与盖板上需要焊接的焊缝7形梁四条纵向焊缝的焊接将主梁吊放在埋弧焊胎架上，胎架应垫在支腿中心、跨中、悬臂端的位置。胎架将梁垫成45度位置焊接。焊接方法采用埋弧焊。焊接顺序原则上是先焊下盖板与腹板的焊缝，后焊上盖板与腹板的焊缝。在装配压紧力的作用下，预弯成所需形状，使用撑具等辅助设备以保证盖板的倾斜度和腹板的垂直度，然后用点固焊住。测量挠度桥式起重机设计说明书第18页在上盖板平面上的两端固定一根细钢丝绳，使其滑移到不同的位置，在这个过程中钢丝绳保持水平，检验大梁的上拱度。测量挠度后，若上挠度大于允许值，则先焊1、2，使焊后产生一定量的下挠，与上挠度有一定的抵消，从而使上挠度符合预置挠度。若上挠度小于允许值，则先焊3、4，使焊后产生一定上挠，与原上挠度值相叠加，使上挠度等于预置挠度。若上挠度正好，则按1423的顺序来焊接，可防止扭曲变形。（三）其他要求1焊接人员参加焊接的焊工应具备相应的操作资格除此之外还应配备专门的焊接技术人员进行现场指导、焊接检验人员进行全程跟踪检查。2焊接材料焊条使用前必须严格按使用说明书的规定进行烘干。然后放在保温筒内，随用随取。焊条烘干后在保温筒内存放超过4H应重新烘干烘干次数不得超过2次。3接头形式上盖板对接接头形式，当板厚68MM时，采用I型坡口；板厚1020MM时，采用单Y型坡口；板厚2030MM时，采用双Y型坡口。开坡口允许用火焰切割，但坡口面应将熔渣等清除干净。六对主梁的检验及修整对焊后的焊缝进行表面清理及打磨等工序。主梁制成后，如有超出规定的挠曲变形，需进行修理，可用锤击法和重击法，但应用最多的是火焰矫正。桥式起重机设计说明书第19页再按合同要求对其进行探伤。对焊后的焊缝进行表面清理及打磨等工序。主梁制成后，如有超出规定的挠曲变形，需进行修理，可用锤击法和重击法，但应用最多的是火焰矫正。再按合同要求对其进行探伤。1质量检验1、对接焊缝进行100X射线检验。质量应达到射线探伤标准GB3323规定的级或超声探伤标准JB1152规定的级。2、上盖板下料后，毛刺和凹凸不平应铲除，毛刺高度不应大于05MM，划痕不得大于1MM。采用气割下料，气割后气割面与轨制面直偏差不应超过2MM，气割表面不平度不应超过114MM。3、对接后要对余高进行机械加工，从而减小应力集中。4、对于14MM的下盖板，采用热弯方法进行折弯，加热时应加热到9001000，弯曲完成时温度不低于700。对于16MN等低合金钢应注意缓冷。5、上拱度的检验在上盖板平面的两端固定一根细钢丝绳，使其水平，将其滑移到不同位置在此过程中保持水平，检验大梁的上拱度。6、挠度的检验在垂直腹板的两端一米高的地方，固定一根悬线，检查大梁在水平面内的挠度，在安装大隔板的地方测量大梁挠度，其值不应超过L/200014MM7、变形量的检验检验各板的变形量腹板波浪变形受压区07042MM，其余区域12072MM，上盖板水平度0328MM，腹板垂直度6MM。8、焊缝质量检验对主要的工作焊缝进行100的X射线检验。其他联系焊缝采用抽检进行超声或磁粉探伤。箱形主梁的质量检验主要是制造过程中的工序检验及制造完成后的专检。箱形主梁焊接完毕，经质检部门联检，其几何尺寸、上拱度及焊缝质量均符合质量要求。对于此大型桥式起重机的箱形主梁的制造，在不具备大型吊装设备的情况下，作者采用合理的装焊顺序及工艺措施，成功地弥补了设备方面的不足，避免了对箱形梁的反复翻转，保证了箱形梁的焊接质量并满足了尺寸要求。桥式起重机设计说明书第20页2、整体修整1、防止大梁在水平面内弯曲，将悬臂支撑（即走台支撑）焊上大梁之前给予大梁一定程度的预弯，在它这样的位置上支撑焊到大梁上。配重3的重量根据实际规定在大梁的两端没有与部支柱4接触以前，配重可以继续往上加。2、焊接大梁时，应尽量避免变形。大梁断面允许的最大扭转（或通常所说的螺线形）可以按比例关系A002H确定范围。为满足这个要求，采用下列方法在隔板和上盖板装配的时候，所有的隔板应与盖板严格地装成90，而且在一条直线上；翼缘焊缝用两台自动电焊机，以同样的速度，同时由大梁中线向边缘施焊，若采用埋弧焊（船型焊），应注意支撑的位置。大梁构件在焊接前的装配以及焊接，须在调整后的架子上进行。3、上拱度的修正若拱度过小，在梁下翼板背面沿纵长用火焰烤两条加热带，或者在梁的腹板下弦区部位，用火焰烤若干个三角形的加热区，同时加热相应部位的下翼缘板，如下图所示4、焊缝的补焊修整若X射线检验出未焊透、裂纹、夹杂等缺陷时，若不符合焊接检验级标准。需对其进行补焊，采用碳弧气刨对缺陷进行彻底的清理、清除，然后再补焊。5、焊材的保存为防止焊剂的潮湿引起的气孔时，对熔炼型焊剂在150350烘培，烧结型焊剂则可控制在200400。烘培时间均以一小时为宜。6、对焊丝和焊剂的保存应按照材料的牌号、种类标注，避免混乱，焊材贮存库内，应设置温度计、湿度计。按照焊材质量管理规程（JB323383）规定，控制室内温度有相对湿度，允许存放时间不应超过24小时。桥式起重机设计说明书第21页第三章无损探伤检测原理一、磁粉检测1磁粉检测的原理铁磁性材料和工件被磁化后，由于不连续性的存在位于已磁化表面或近表面的取向有利的缺陷处，使工件表面和近表面的磁力线发生局部畸变而产生漏磁场，吸附施加在工件表面的磁粉，形成在合适光照下目视可见的磁痕，从而显示出不连续性的位置、形状和大小，从而探出缺陷。2磁粉检测的适用性和局限性A磁粉探伤适用于检测铁磁性材料表面和近表面尺寸很小、间隙极窄（如可检测出长01MM、宽为微米级的裂纹），目视难以看出的不连续性；B磁粉检测可对原材料、半成品、成品工件和在役的零部件检测，还可对板材、型材、管材、棒材、焊接件、铸钢件及锻钢件进行检测；C可发现裂纹、夹杂、发纹、白点、折叠、冷隔和疏松等缺陷；D磁粉检测不能检测奥氏体不锈钢材料和用奥氏体不锈钢焊条焊接的焊缝，也不能检测铜、铝、镁、钛等非磁性材料。对于表面浅的划伤、埋藏较深的孔洞和与工件表面夹角小于20的分层和折叠难以发现。二、射线探伤1射线探伤原理射线探伤方法有照相法、透视法荧屏显示和工业射线电视法。目前生产中广泛应用射线照相法。射线照相检验法的原理射线能穿透肉眼无法穿透的物质使胶片感光，当射线照射胶片时，与普通光线一样，能使胶片乳剂层中的卤化银产生潜影，由于不同密度的物质对射线的吸收系数不同，照射到胶片各处的射线能量也就会产生差异，便可根据暗室处理后的底片各处黑度差来判别缺陷。2射线照相法的优点和局限性总结如下A可以获得缺陷的直观图像，定性准确，对长度、宽度尺寸的定量也比较准确；B检测结果有直接记录，可长期保存；C对体积型缺陷（气孔、夹渣、夹钨、烧穿、咬边、焊瘤、凹坑等）检出率很高，对面积型缺陷（未焊透、未熔合、裂纹等），如果照相角度不适当，容易漏检；D适宜检验厚度较薄的工件而不宜较厚的工件，因为检验厚工件需要高能量的射线设备，而桥式起重机设计说明书第22页且随着厚度的增加，其检验灵敏度也会下降；E适宜检验对接焊缝，不适宜检验角焊缝以及板材、棒材、锻件等；F对缺陷在工件中厚度方向的位置、尺寸（高度）的确定比较困难；G检测成本高、速度慢；H具有辐射生物效应，能够杀伤生物细胞，损害生物组织，危及生物器官的正常功能。三、超声波检测1超声波工作的原理主要是基于超声波在试件中的传播特性。A声源产生超声波，采用一定的方式使超声波进入试件；B超声波在试件中传播并与试件材料以及其中的缺陷相互作用，使其传播方向或特征被改变；C改变后的超声波通过检测设备被接收，并可对其进行处理和分析；D根据接收的超声波的特征，评估试件本身及其内部是否存在缺陷及缺陷的特性。2超声波检测的优点A适用于金属、非金属和复合材料等多种制件的无损检测；B穿透能力强，可对较大厚度范围内的试件内部缺陷进行检测。如对金属材料，可检测厚度为12MM的薄壁管材和板材，也可检测几米长的钢锻件；C缺陷定位较准确；D对面积型缺陷的检出率较高；E灵敏度高，可检测试件内部尺寸很小的缺陷；F检测成本低、速度快，设备轻便，对人体及环境无害，现场使用较方便。3超声波检测的局限性A对试件中的缺陷进行精确的定性、定量仍须作深入研究；B对具有复杂形状或不规则外形的试件进行超声检测有困难；C缺陷的位置、取向和形状对检测结果有一定影响；D材质、晶粒度等对检测有较大影响；E以常用的手工A型脉冲反射法检测时结果显示不直观，且检测结果无直接见证记录。4实验步骤A探头连接将直探头、斜探头或其它类型探头与超声波探伤仪相连接。B超声波探伤仪基本参数的设定根据探伤构件的材料、外形尺寸及选用的探头类型，调节、设定超声波探伤仪的声速、声程等检测参数。C仪器校准利用标准校准试块，校准仪器，设定仪器零点。D涂耦合剂在探伤区域内涂抹耦合剂。E进行探伤操作。四、渗透检测1液体渗透检测的基本原理零件表面被施涂含有荧光染料或着色染料的渗透剂后，在毛细管作用下，经过一段时间，渗透液可以渗透进表面开口缺陷中；经去除零件表面多余的渗透液后，再在零件表面施涂显像剂，同样，在毛细管的作用下，显像剂将吸引缺陷中保留的渗透液，渗透液回渗到显像剂中，在一定的光源下（紫外线桥式起重机设计说明书第23页光或白光），缺陷处的渗透液痕迹被现实，（黄绿色荧光或鲜艳红色），从而探测出缺陷的形貌及分布状态。2渗透检测的优点A可检测各种材料，金属、非金属材料，磁性、非磁性材料，焊接、锻造、轧制等加工方式；B具有较高的灵敏度（可发现01M宽缺陷）；C显示直观、操作方便、检测费用低。3渗透检测的缺点及局限性A它只能检出表面开口的缺陷；B不适于检查多孔性疏松材料制成的工件和表面粗糙的工件；C渗透检测只能检出缺陷的表面分布，难以确定缺陷的实际深度，因而很难对缺陷做出定量评价。检出结果受操作者的影响也较大。4实验步骤A表面预处理去除油污、涂层、腐蚀产物、氧化皮、金属污物、焊剂、化学残留物等。B涂渗透剂施加渗透剂方法有浸涂、喷涂、刷涂和流涂。受检表面应被渗透剂覆盖，渗透时间内保持湿润状态。C清除多余渗透剂保证缺陷中的渗透剂不被清除。D涂显像剂作为吸出剂，将渗透液从开口吸出，呈现放大的缺陷显示。E观察显示。第三章主梁焊接车间设计焊接车间按工作内容来分，一般可分为备料和装配焊接两大部分。在备料工序中产生的有害物很少。装配焊接部分一般有焊接、钳工装配、装配临时点焊、试验和检验、验收、清理、油漆、干燥等工序。焊接工序中随产品结构的不同而分别采用手工焊、自动焊、半自动焊、二氧化碳气体保护焊、氩弧焊、电渣焊等。在一般车间中以手工焊占的比例较大，其次是二氧化碳气体保护焊。焊接过程中产生的主要化学有害物是焊接烟尘，其次是有害气体。一、焊接生产的过程及特点焊接生产和所有生产一样，也由生产的要素所组成。即由劳动者（既有体力劳动者，也有脑力劳动者）利用工具、机器设备，在一定生产场所，将原材料或零件毛坯，经过一系列的加工过程，其中包括装配焊接过程，制成焊接结构焊接生产的产品。其中很多桥式起重机设计说明书第24页是最终的产品，如大型球罐、广播电视钢塔、煤气柜、热风炉、洗涤塔、钢水包等。这些产品的加工工艺过程包括原材料的检验（复验）入库，按产品技术要求合格的材料才许可转入下一道工序；接着是按图纸划线（号料）、下料（冲剪或切割）、校正、坡口加工、卷板（弯曲）或冲压（成型）以及号孔、钻孔等零件加工的过程；再将上述加工合格的零件、毛坯实行装配焊接。这一步充分体现了焊接生产的特点，是其中心环节。由产品结构、生产规模以及焊接技术的发展情况决定采用何种装配焊接工艺和方法。贯穿整个生产过程的还有检验工序。在生产加工的各工序之后都要进行检验，称为工序间的检验。最后，制成品还要进行总检成品检验。检验室对生产实行有效监督，从而保证产品质量的重要手段。焊接生产检验中发现的不合格工艺、工序及成品，一般可以进行改进或修整。在推行全面质量管理的条件下，依靠改进生产工艺、修改设计、改进原材料供应等措施。返修率可缩减到最小。产品的涂饰和包装通常是焊接生产过程的嘴鸥一个环节。整个生产过程如下图所示。材料入库零件加工中间仓库装配焊接成品入库修整涂漆成品库检验图11焊接生产过程图焊接生产已成为一些工业部门的主体或最主要的加工部门之一。其装配焊接车间或金属结构车间成为最主要的车间之一，它往往是工厂的准备车间、机加工车间、金属及某些仓库的“消费者”，又是工厂最终产品总装加工车间或成品库的“供应者”，其主要关系见下图。桥式起重机设计说明书第25页仓库生产车间动力设施变电站氧气乙炔站压缩空气站采暖锅炉站机械加工车间准备车间铸造车间锻压车间购进零件仓库半成品仓库金属仓库装配焊接车间油漆车间成品库机械装配车间图12工厂中焊接车间与其他车间的关系二、焊接生产组成部分的确定1、工作制度与年时基数我国机械制造厂中焊接车间一般采用两班工作制，每班工作8小时，第三班可用来做准备工作，如设备维修，机床（冲床）调整等。但