模板支撑体系施工方案

模板支撑体系施工方案一、工程概况本工程为广安市岳池县工业园区狮子坡村6、7、8组还建房工程，建筑结构为砖混结构，结构安全等级为二级，抗震设防烈度为6度，抗震类别为丙类，耐火等级为二级，屋面防水等级为三级；建筑规划总用地面积1851053平方米，建筑占地面积730461平方米，总建筑面积5164324平方米，为其中含A、B、C三个户型共计456户，本工程由岳池县人民政府修建，宏峰集团（福建）有限公司承建，并由成都安彼隆建设工程监理有限公司监理，工程计划工期365天。二、模板设计1、方柱模法一方柱模板由四块18MM厚木料板依据柱子几何尺寸，现场加工拼制而成；50100MM方木做竖肋、间距不超过23CM；4835钢管作柱箍，间距不超过50CM（背楞、柱箍规格及间距须经计算确定）；采用16对拉螺栓；用预埋地锚、钢管斜撑校正模板垂直度，具体做法如附图所示。法二方柱由四块15MM厚酚醛覆面木质胶合板根据柱几何尺寸现场加工拼装，次龙骨采用50100MM方木，200，槽钢做柱箍（背楞、柱箍规格及间距须经计算确定），采用钢管斜撑。2、顶板模板为了保证板底面的平整、光洁度，今后装修时不再抹灰，板模板面板采用木质胶合板，次龙骨、主龙骨采用方木，配扣件式脚手架支撑体系，竹编板规格及龙骨间距、支撑间距通过计算确定。如楼板的形状不规则，弧形边界较多，木质胶合板应预先加工成要求形状，以便加快拼模速度。主、次龙骨均采用多功能扣件式脚手架满堂支撑，支撑间48钢管501方木厚多层板图9A柱模板剖面图扫地箍距根据楼板厚度的不同而定，主、次龙骨间距按照计算确定。为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的木质胶合板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨,且拼缝严密。3、梁模板31直线梁依据梁截面尺寸,梁模用15MM厚木质胶合板现场加工而成；底模包侧模，顶板模压梁侧模；50100MM方木作背肋，间距不超过300MM；侧模采用48钢管三角撑加固，三角撑间距小于400MM；梁底承重采用扣件架,上垫100100MM方木,立杆间距根据梁截面尺寸由计算确定；梁底模板中间按3跨度进行起拱；当梁高超过700MM时,根据高度加设相应数量的16穿墙螺杆，螺杆间距将根据梁高由计算确定。32弧形梁拟在现场放样加工弧形多层板梁模，在结构层上进行组装；侧模面板为15MM厚竹编板；竖肋采用50100MM木方、间距300MM；横肋采用两根22钢筋弯曲成型，采用16对拉螺栓、纵横向间距将根据梁截面尺寸由计算确定；底模、支撑方间距不大于60扣件体系图12高于0M梁支撑图双排钢管间距60M10方木间距2M穿墙螺栓间距不大于6方木套管式同直线梁。33不同构件接头处模板梁柱接头、梁板接头、梁墙接头、主梁次梁接头、柱墙接头、墙板接头、变标高板接头模板要通过细部放样、加工或定做,确保接缝严密、棱角方正。4、楼梯模板1、直楼梯楼梯间底板模板采用15MM厚木质胶合板，用100100MM方木及48钢管组成支撑体系。楼梯踏步板及侧模板采用6MM钢板加工成定型工具式楼梯模具。为加快施工进度，可采用定型钢制直楼梯模板，如附图S015所示。2、木模加工的直楼梯采用现场加工的木模板。楼梯间踏步板底模采用15MM厚多层板，用50MM100MM方木、100MM100MM方木及48钢管组成支撑体系；踏步侧模采用15MM厚多层板，三角撑钉牢加固；踏步之间加设吊木、斜撑、反扶梯基以确保其几何尺寸。拆模时要注意保护边角。楼梯模板均采用木质胶合板及扣件式钢管脚手架，墙体混凝土先浇。楼梯板筋先埋入墙内，墙模拆除后剔出扳直与梯板筋焊接，楼梯混凝土与上层梁板一同浇筑。在浇筑墙体混凝土时在楼梯梁位置预留木盒，待墙体模板拆除后，再进行楼梯施工。有楼梯梁的休息平台钢筋预先弯在墙里，待墙体模板拆除后，将预留水平筋剔凿出墙面，然后焊接进行休息平台施工，休息平台施工要将墙体剔进50MM。踏步宽度踏步高度图15楼梯支撑图、5、门窗洞口模板为保证门、窗洞口的位置及尺寸正确，洞口采用便于拆装的木模。角部设活动角，模板两侧设定位钢支撑，窗洞口下要设50排气孔。门窗洞口模板采用50MM厚木板拼装，转角采用定型窗夹具用螺栓调节拆装，木板外表面贴塑料板，自攻螺丝固定。模板内侧水平支撑、斜撑均采用50100MM或100100MM方木，在窗下口模板设置20MM气孔，防止产生气泡影响外观，6、预留孔洞模板61顶板及墙体留洞，圆洞采用圆钢管，方洞采用多层板钉制木盒子。踢面板（多层板制作）三角模板5木板木条纵肋踏步宽度多层板面板木板梯步板踏步高度图13楼梯踏步板支撑图图14斜三角定位卡如下图所示、0315050H等分间距不超过65M12螺栓L7520M透气孔设于中部，当跨距大于8时可向两边增加30505X1方木厚烘干柏松板50厚烘干柏松板L1250501M厚多层板上平模支点间距超过50M时加中立撑铁夹具501方木15厚多层板50厚烘干柏松板M厚多层板图17预留洞模板组拼图三、模板安装1、框架柱模板安装弹线柱模就位并作临时固定检查柱模位置并纠正自下而上安装柱箍并加设斜撑预检（1）安装条件柱钢筋验收合格，并办理完隐检手续；柱边线、模板控制线齐全；柱内杂物清理干净。（2）将加工好的定型柱模板就位，阳角接缝处粘贴密封条，做临时固定。（3）柱根部模板处调整就位加固。（4）柱模板调整、加固、支撑。（5）安装柱控制箍。（6）检查验收。2、梁、板模板安装21梁安装工艺流程弹出轴线及标高线搭设梁底支架安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模安装锁口立管、加固横管及对拉螺栓复核梁模尺寸位置并安装斜撑与相邻模板连接22板安装工艺流程搭设支架安装主龙骨安装次龙骨调整模板下皮标高铺设面板检验模板上皮标高及平整度（1）梁底模安装柱模板拆除后，即放上轴线和水平控制线（50线）,搭设梁模支撑，安装梁底模，并按规定起拱。（2）绑扎梁钢筋。（3）安装梁侧模，并加固牢固。（4）支顶板模板。（5）检查验收。四、模板安装质量要求（1）模板安装牢固、严密、准确、不变形。（2）脱膜剂要刷均匀，不得漏刷。（3）合模前和浇筑混凝土前要把模内的杂物清理干净。（4）施工缝留置的位置要符合规范和设计的要求，接缝处混凝土要及时剔凿清理到位，避免出现冒头灰。（5）浇筑混凝土后，对漏浆等污染要及时清理干净。五、模板的拆除1、侧模的拆除在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后拆除，冬施时混凝土必须达到受冻临界强度方可拆模。2、梁底模的拆除1）一般情况下，混凝土强度符合下表的规定且上一层顶板混凝土浇筑完毕后，方可拆模。现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（M）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（）2502，875板8100875梁81002100悬臂构件21002）拆模注意事项梁、板拆模前必须要有拆模申请，经现场实验员提供的混凝土强度实验报告及栋号技术负责人签字同意后，报监理审批同意后，方可进行拆模。拆模时要先拆除斜撑、加强件后再拆除支撑和模板。地下室梁、板拆模时所用的照明必须是小于36V的低压照明设备。梁、板拆模时，必须上下配合作业。拆除的方木、钢管、竹编板、塑料板按照不同的规格堆放整齐，严禁随地抛掷。六、计算书1、柱模板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图计算对象地下室KZ2，位于D8/DL轴，柱截面宽度BMM25000；柱截面高度HMM50000；柱模板的总计算高度H29M；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为200KN/M2；计算简图11、参数信息111基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目1；柱截面宽度B方向竖楞数目3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目1；柱截面高度H方向竖楞数目5；对拉螺栓直径MMM12；112柱箍信息柱箍材料钢楞；截面类型圆钢管4835；钢楞截面惯性矩ICM41219；钢楞截面抵抗矩WCM3508；柱箍的间距MM450；柱箍合并根数2；113竖楞信息竖楞材料木楞；竖楞合并根数2；宽度MM6000；高度MM8000；114面板参数面板类型胶合面板；面板厚度MM1800；面板弹性模量N/MM2950000；面板抗弯强度设计值FCN/MM21300；面板抗剪强度设计值N/MM2150；115木方和钢楞方木抗弯强度设计值FCN/MM21300；方木弹性模量EN/MM2950000；方木抗剪强度设计值FTN/MM2150；钢楞弹性模量EN/MM221000000；钢楞抗弯强度设计值FCN/MM220500；12、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值F157246KN/M2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F22KN/M2。13、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为L220MM，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。面板计算简图131面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距其中，M面板计算最大弯距NMM；L计算跨度竖楞间距L2200MM；Q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q112572504509027822KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2142000450901134KN/M；式中，090为按施工手册取用的临时结构折减系数。QQ1Q227822113428956KN/M；面板的最大弯距M012528956220220175105NMM；面板最大应力按下式计算其中，面板承受的应力N/MM2；M面板计算最大弯距NMM；W面板的截面抵抗矩B面板截面宽度，H面板截面厚度；W450180180/6243104MM3；F面板的抗弯强度设计值N/MM2；F13000N/MM2；面板的最大应力计算值M/W175105/2431047209N/MM2；面板的最大应力计算值7209N/MM2小于面板的抗弯强度设计值13N/MM2，满足要求132面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下其中，面板计算最大剪力N；L计算跨度竖楞间距L2200MM；Q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q112572504509027822KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2142000450901134KN/M；式中，090为按施工手册取用的临时结构折减系数。QQ1Q227822113428956KN/M；面板的最大剪力06252895622003981389N；截面抗剪强度必须满足下式其中，面板承受的剪应力N/MM2；面板计算最大剪力N3981389N；B构件的截面宽度MMB450MM；HN面板厚度MMHN180MM；FV面板抗剪强度设计值N/MM2FV13000N/MM2；面板截面受剪应力计算值33981389/24501800737N/MM2；面板截面抗剪强度设计值FV1500N/MM2；面板截面的受剪应力0737N/MM2小于面板截面抗剪强度设计值FV15N/MM2，满足要求133面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下其中，Q作用在模板上的侧压力线荷载KN/MQ57250452576KN/M；面板最大挠度MM；L计算跨度竖楞间距L2200MM；E面板弹性模量（N/MM2）E950000N/MM2；I面板截面的惯性矩MM4；I450180180180/12219105MM4；面板最大容许挠度220/250088MM；面板的最大挠度计算值0521257622004/100950002191050151MM；面板的最大挠度计算值0151MM小于面板最大容许挠度设计值088MM,满足要求14、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为30M,柱箍间距为450MM，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60MM，高度80MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W608080/664CM3；I60808080/12256CM4；竖楞方木计算简图141抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式其中，M竖楞计算最大弯距NMM；L计算跨度柱箍间距L4500MM；Q作用在竖楞上的线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q112572502209013602KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2142000220900554KN/M；Q136020554/27078KN/M；竖楞的最大弯距M01707845004500143105NMM；其中，竖楞承受的应力N/MM2；M竖楞计算最大弯距NMM；W竖楞的截面抵抗矩MM3，W640104；F竖楞的抗弯强度设计值N/MM2；F13000N/MM2；竖楞的最大应力计算值M/W143105/640104224N/MM2；竖楞的最大应力计算值224N/MM2小于竖楞的抗弯强度设计值13N/MM2，满足要求142抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下其中，竖楞计算最大剪力N；L计算跨度柱箍间距L4500MM；Q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q112572502209013602KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2142000220900554KN/M；Q136020554/27078KN/M；竖楞的最大剪力06707845001911067N；截面抗剪强度必须满足下式其中，竖楞截面最大受剪应力N/MM2；竖楞计算最大剪力N1911067N；B竖楞的截面宽度MMB600MM；HN竖楞的截面高度MMHN800MM；FV竖楞的抗剪强度设计值N/MM2FV1500N/MM2；竖楞截面最大受剪应力计算值31911067/26008000597N/MM2；竖楞截面抗剪强度设计值FV1500N/MM2；竖楞截面最大受剪应力计算值0597N/MM2小于竖楞截面抗剪强度设计值FV15N/MM2，满足要求143挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下其中，Q作用在竖楞上的线荷载KN/MQ57250221259KN/M；竖楞最大挠度MM；L计算跨度柱箍间距L4500MM；E竖楞弹性模量（N/MM2）E950000N/MM2；I竖楞截面的惯性矩MM4，I256106；竖楞最大容许挠度450/25018MM；竖楞的最大挠度计算值0677125945004/100950002561060144MM；竖楞的最大挠度计算值0144MM小于竖楞最大容许挠度18MM，满足要求15、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管4835；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为钢柱箍截面抵抗矩W508CM3；钢柱箍截面惯性矩I1219CM4；柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）B方向柱箍计算简图其中P竖楞方木传递到柱箍的集中荷载KN；P1257250914209022045/2319KN；B方向柱箍剪力图KN最大支座力N4949KN；B方向柱箍弯矩图KNM最大弯矩M0100KNM；B方向柱箍变形图MM最大变形V0028MM；151柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值M01KNM；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩W508CM3；B边柱箍的最大应力计算值1866N/MM2；柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2；B边柱箍的最大应力计算值1866N/MM2小于柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求152柱箍挠度验算经过计算得到0028MM；柱箍最大容许挠度250/2501MM；柱箍的最大挠度0028MM小于柱箍最大容许挠度1MM，满足要求16、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积MM2；F对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；查表得对拉螺栓的型号M12；对拉螺栓的有效直径985MM；对拉螺栓的有效面积A76MM2；对拉螺栓所受的最大拉力N4949KN。对拉螺栓最大容许拉力值N1701057601051292KN；对拉螺栓所受的最大拉力N4949KN小于对拉螺栓最大容许拉力值N1292KN，对拉螺栓强度验算满足要求17、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管4835；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为钢柱箍截面抵抗矩W508CM3；钢柱箍截面惯性矩I1219CM4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）H方向柱箍计算简图其中P竖楞方木传递到柱箍的集中荷载KN；P1257250914209016045/2232KN；H方向柱箍剪力图KN最大支座力N7231KN；H方向柱箍弯矩图KNM最大弯矩M0273KNM；H方向柱箍变形图MM最大变形V0095MM；171柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值M027KNM；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩W508CM3；H边柱箍的最大应力计算值51249N/MM2；柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2；H边柱箍的最大应力计算值51249N/MM2小于柱箍的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求172柱箍挠度验算经过计算得到V0095MM；柱箍最大容许挠度V350/25014MM；柱箍的最大挠度V0095MM小于柱箍最大容许挠度V14MM，满足要求18、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积MM2；F对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；查表得对拉螺栓的直径M12；对拉螺栓有效直径985MM；对拉螺栓有效面积A76MM2；对拉螺栓最大容许拉力值N1701057601051292KN；对拉螺栓所受的最大拉力N7231KN。对拉螺栓所受的最大拉力N7231KN小于N1292KN，对拉螺栓强度验算满足要求2、梁模板扣件钢管架计算书支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。梁段L2。21参数信息211、模板支撑及构造参数梁截面宽度BM025；梁截面高度DM030；混凝土板厚度MM11000；立杆沿梁跨度方向间距LAM100；立杆上端伸出至模板支撑点长度AM010；立杆步距HM150；板底承重立杆横向间距或排距LBM100；梁支撑架搭设高度HM343；梁两侧立杆间距M060；承重架支撑形式梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数0；采用的钢管类型为4835；立杆承重连接方式单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数100；212、荷载参数新浇混凝土重力密度KN/M32400；模板自重KN/M2030；钢筋自重KN/M3200；施工均布荷载标准值KN/M220；新浇混凝土侧压力标准值KN/M2178；振捣混凝土对梁底模板荷载KN/M220；振捣混凝土对梁侧模板荷载KN/M240；213、材料参数木材品种东北落叶松；木材弹性模量EN/MM2100000；木材抗压强度设计值FCN/MM150；木材抗弯强度设计值FMN/MM2170；木材抗剪强度设计值FVN/MM216；面板材质胶合面板；面板厚度MM1200；面板弹性模量EN/MM295000；面板抗弯强度设计值FMN/MM2130；214、梁底模板参数梁底方木截面宽度BMM400；梁底方木截面高度HMM700；梁底纵向支撑根数2；215、梁侧模板参数主楞间距MM500；次楞根数2；主楞竖向支撑点数量2；固定支撑水平间距MM500；竖向支撑点到梁底距离依次是120MM，180MM；主楞材料圆钢管；直径MM4800；壁厚MM350；主楞合并根数2；次楞材料木方；宽度MM4000；高度MM7000；22、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F022T12V1/2FH其中混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取2000H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取1500M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0750M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。分别计算得17848KN/M2、18000KN/M2，取较小值17848KN/M2作为本工程计算荷载。23、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。面板计算简图单位MM231、强度计算材料抗弯强度验算公式如下M/WF其中，W面板的净截面抵抗矩，W501212/612CM3；M面板的最大弯矩NMM；面板的弯曲应力计算值N/MM2F面板的抗弯强度设计值N/MM2；按照均布活荷载最不利布置下的简支梁计算M0125QL2其中，Q作用在模板上的侧压力，包括新浇混凝土侧压力设计值Q11205178510709KN/M；振捣混凝土荷载设计值Q21405428KN/M；计算跨度L300110/21190MM；面板的最大弯矩M01251070928300110/212610104NMM；面板的最大支座反力为N05QL05107092800300110/21/10001283KN；经计算得到，面板的受弯应力计算值610104/12010451N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的受弯应力计算值51N/MM2小于面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求232、挠度验算5QL4/384EIL/250Q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值QQ110709N/MM；L计算跨度L300110/21190MM；E面板材质的弹性模量E9500N/MM2；I面板的截面惯性矩I50121212/1272CM4；面板的最大挠度计算值510709300110/214/38495007201040266MM；面板的最大容许挠度值L/250300110/21/250076MM；面板的最大挠度计算值0266MM小于面板的最大容许挠度值076MM，满足要求24、梁侧模板支撑的计算241、次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q1283/05002567KN/M本工程中，次楞采用木方，宽度40MM，高度70MM，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W1477/63267CM3；I14777/1211433CM4；E1000000N/MM2；计算简图剪力图KN弯矩图KNM变形图MM经过计算得到最大弯矩M0064KNM，最大支座反力R1412KN，最大变形0097MM（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下M/WF经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值642104/3271042N/MM2；次楞的抗弯强度设计值F17N/MM2；次楞最大受弯应力计算值2N/MM2小于次楞的抗弯强度设计值F17N/MM2，满足要求（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值500/400125MM；次楞的最大挠度计算值0097MM小于次楞的最大容许挠度值125MM，满足要求242、主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1412KN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48MM，壁厚35MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W250781016CM3；I2121872437CM4；E20600000N/MM2；主楞计算简图主楞弯矩图KNM主楞变形图MM经过计算得到最大弯矩M0085KNM，最大支座反力R2000KN，最大变形0012MM（1）主楞抗弯强度验算M/WF经计算得到，主楞的受弯应力计算值847104/10210483N/MM2；主楞的抗弯强度设计值F205N/MM2；主楞的受弯应力计算值83N/MM2小于主楞的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0012MM主楞的最大容许挠度值120/40003MM；主楞的最大挠度计算值0012MM小于主楞的最大容许挠度值03MM，满足要求25、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W2501212/6600103MM3；I250121212/12360104MM4；251、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算M/WF钢筋混凝土梁和模板自重设计值KN/MQ11224002000300300252430KN/M；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值KN/MQ2142002000251400KN/M；Q243014003830KN/M；最大弯矩及支座反力计算公式如下MMAXQL2/81/83832502299104NMM；RARB05QL053830250479KNMMAX/W299104/6001035N/MM2；梁底模面板计算应力5N/MM2小于梁底模面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求252、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下5QL4/384EIL/250其中，Q作用在模板上的压力线荷载QQ1/122025KN/M；L计算跨度梁底支撑间距L25000MM；E面板的弹性模量E95000N/MM2；面板的最大允许挠度值25000/2501000MM；面板的最大挠度计算值52432504/38495003601040361MM；面板的最大挠度计算值0361MM小于面板的最大允许挠度值1MM，满足要求26、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。261、荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q0479/0251915KN/M262、方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W477/63267CM3；I4777/1211433CM4；方木强度验算计算公式如下最大弯矩M01QL201191502520012KNM；最大应力M/W0012106/32666704N/MM2；抗弯强度设计值F13N/MM2；方木的最大应力计算值04N/MM2小于方木抗弯强度设计值13N/MM2,满足要求方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足3V/2BH0其中最大剪力V0619150250287KN；方木受剪应力计算值302871000/240700154N/MM2；方木抗剪强度设计值16N/MM2；方木的受剪应力计算值0154N/MM2小于方木抗剪强度设计值16N/MM2,满足要求方木挠度验算计算公式如下0677QL4/100EIL/250方木最大挠度计算值067719152504/100100001143331040004MM；方木的最大允许挠度02501000/2501000MM；方木的最大挠度计算值0004MM小于方木的最大允许挠度1MM，满足要求263、支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力P1RA0479KN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力P206000250/402501201102400014200012202500300011003000165KN简图KNM剪力图KN弯矩图KNM变形图MM经过连续梁的计算得到支座力N1N20644KN；最大弯矩MMAX0113KNM；最大挠度计算值VMAX0179MM；最大应力0113106/5080222N/MM2；支撑抗弯设计强度F205N/MM2；支撑小横杆的最大应力计算值222N/MM2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/MM2,满足要求27、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W508CM3；I1219CM4；E206000N/MM2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P0644KN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图KN支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算变形图MM最大弯矩MMAX0242KNM；最大变形MAX0678MM；最大支座力RMAX2174KN；最大应力M/W0242106/508103475N/MM2；支撑钢管的抗弯强度设计值F205N/MM2；支撑钢管的最大应力计算值475N/MM2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度MAX0678MM小于1000/150与10MM,满足要求28、扣件抗滑移的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN，扣件抗滑承载力系数100，该工程实际的单扣件承载力取值为800KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取800KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R2174KN；R800KN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式N/AF281、梁两侧立杆稳定性验算其中N立杆的轴心压力设计值，它包括横向支撑钢管的最大支座反力N10644KN；纵向钢管的最大支座反力N22174KN；脚手架钢管的自重N312012930465KN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重N412100/2060025/4100030100/2060025/4100011020024002228KN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值N514200020001000/206000250/410003290KN；NN1N2N3N4N5064421740465222832988KN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158；A立杆净截面面积CM2A489；W立杆净截面抵抗矩CM3W508；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；LO计算长度M；根据扣件式规范，立杆计算长度LO有两个计算公式LOKH和LOH2A，为安全计，取二者间的大值，即LOMAX11551715,152012945M；K计算长度附加系数，取值为1155；计算长度系数，参照扣件式规范表533，17；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M得到计算结果立杆的计算长度LO/I294525/158186；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0207；钢管立杆受压应力计算值；880006/0207489869N/MM2；钢管立杆稳定性计算869N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求3、板模板扣件钢管架计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。31、参数信息311、模板支架参数横向间距或排距M100；纵距M100；步距M150；立杆上端伸出至模板支撑点长度M020；模板支架搭设高度M275；采用的钢管MM4835；板底支撑连接方式方木支撑；立杆承重连接方式可调托座；312、荷载参数模板与木板自重KN/M20350；混凝土与钢筋自重KN/M325000；施工均布荷载标准值KN/M21000；313、材料参数面板采用胶合面板，厚度为12MM；板底支撑采用方木；面板弹性模量EN/MM29500；面板抗弯强度设计值N/MM213；木方弹性模量EN/MM29000000；木方抗弯强度设计值N/MM213000；木方抗剪强度设计值N/MM21400；木方的间隔距离MM300000；木方的截面宽度MM4000；木方的截面高度MM7000；托梁材料为钢管单钢管4835；图2楼板支撑架荷载计算单元32、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W100122/624CM3；I100123/12144CM4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图321、荷载计算1静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重KN/MQ1250111035131KN/M；2活荷载为施工人员及设备荷载KN/MQ2111KN/M；322、强度计算计算公式如下M01QL2其中Q1231141512KN/M最大弯矩M01512300246080NMM；面板最大应力计算值M/W46080/24000192N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的最大应力计算值为192N/MM2小于面板的抗弯强度设计值13N/MM2,满足要求323、挠度计算挠度计算公式为0677QL4/100EIL/250其中QQ131KN/M面板最大挠度计算值0677313004/10095001441040124MM；面板最大允许挠度300/25012MM；面板的最大挠度计算值0124MM小于面板的最大允许挠度12MM,满足要求33、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为WBH2/6477/63