灵石县政法业务办公大楼脚手架专项施工方案

灵石县政法业务办公大楼脚手架施工方案编制审核审批灵石政法业务办公大楼项目部目录1编制依据2工程概况3施工部署4构造要求及技术措施5安全防护措施6劳动力、材料及机具配备7质量保证8安全施工措施9文明施工要求10落地式、悬挑式脚手架计算书11质量及安全保障体系1编制依据11主要规程、规范111建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302010）112建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）113建筑施工安全检查评分标准（JGJ5999）114安全网（GB57252009）115其他现行标准、规范12参考手册121建筑施工手册（缩印本第4版，20039）122简明施工计算手册（19997）123实用建筑施工安全手册（19997）2工程概况灵石县政法业务办公大楼，位于山西省灵石县。由山西华鼎建筑设计有限公司设计，山西鲁班工程项目管理有限公司监理，山西建筑（集团）总公司承建。该工程上部由A、B、C三座高层塔楼与下部大底盘群房组成。地下一层层高48M，地上一层42M，地上二层、十二层高48M，地上三层高45M，四十一层38M。结构形式为框架结构体系，抗震设防烈度为7度。建筑总高度5485M。脚手架工程概况二层以下采用落地式脚手架,脚手架内立杆距离结构墙面至少300MM，横杆采用4828钢管，内立杆距墙03米，立杆纵距15M，立杆横距09M，纵向水平杆步距18M；地上部分采用悬挑式脚手架，悬挑从三层开始,内立杆距墙03米，立杆纵距12M，立杆横距105M，纵向水平杆步距12M3施工部署31安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤频率控制在6以内”安全生产目标的必然保障，也是我项目部创建“山西省安全质量标准化工地”的根本要求。为此项目部成立以现场项目经理为组长的安全生产领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下组长王光文（项目经理）现场施工总指挥副组长郭柱云（技术总负责人）技术总指导组员郑国伟郑宝瑞吴有权史燕刚梁广胜任凯山武前斌32设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，脚手架施工及使用划分为两个阶段地下室结构施工阶段依据基坑工作面情况决定使用落地式双排脚手架，脚手架内立杆距离结构墙面至少300MM，横杆采用4828钢管，内立杆距墙03米，立杆纵距15M，立杆横距09M，纵向水平杆步距18M；地上结构层施工阶段采用悬挑扣件式双排脚手架作为外围护杆直接支撑在型钢上，型钢端部100MM处焊接100MM高25钢筋头；内部模板采用钢管扣件脚手架支撑体系；挑梁型钢采用16B工字钢（沿楼层外缘间距15M（模数排设，悬挑长度15M，锚固长度25M,每根长40M，楼层拐角处型钢长60M），从一层顶板开始搭设，脚手架立杆，横杆采用4828钢管，内立杆距墙03米，立杆纵距12M，立杆横距105M，纵向水平杆步距12M，其间增设一道水平护栏。每五层一倒，高度为15M。悬挑式脚手架预埋吊环分别在每层预埋吊环，吊环用16钢筋制作，锚固长度为30D，吊环沿大楼周边每隔15M设一处，每一处预埋两个吊环，第一个距板边500MM，第二个吊环距第一个吊环1300MM，吊环高出楼板70MM，便于钢管穿过。型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点,定位点离悬挑梁端部不应小于100MM；锚固位置设置在楼板时，楼板的厚度不宜小于120MM，如果楼板的厚度小于120MM时，应采取加固措施。4构造要求及技术措施41扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施411落地式脚手架地基处理回填土应按照要求采用28灰土分层夯实，压实系数094，分层取样试验合格后方可进行下一步回填土。412立杆立杆各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。每根立杆底部设置底座或垫板。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500MM；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1M，必须等间距3个旋转扣件固定。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步2跨。端部扣件盖板的边缘25M06M06M设一道通长大横杆，沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯。53楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道12M高的护身栏杆，侧边底部设20CM高的挡脚板。54防雷接地措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ462005）采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度15M，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用440的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50M设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于4，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3M，以避免发生击穿事故。6质量保证61构配件允许偏差62质量保证注意事项621脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。622脚手架搭设完毕后必须经过验收合格方可使用，在使用过程中必须进行日常检查。在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时，必须立即停止使用消除隐患后方可继续使用。623操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。624在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。625外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。7安全施工措施71材质及其使用的安全技术措施711扣件的紧固程度宜在4050NM，并不大于65NM，对接扣件的抗拉承载力为3KN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。712各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100MM。713钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。714外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。715严禁将外径48MM与51MM的钢管混合使用。72脚手架搭设的安全技术措施721脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75以上才能施工。722搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当拆开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。723脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日下班前，一定要确保架子稳定。724脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。725在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。73脚手架上施工作业的安全技术措施731结构外脚手架每搭设一层完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。732严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3KN/，确保较大安全储备。733结构施工时不允许三层同时作业，临时使用的悬挑脚手架同时作业层数不超过一层。734当作业层高出其下连墙件30M以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。735各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。736定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。74脚手架拆除的安全技术措施741脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。742拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。743架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。744拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。745拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当拆开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。746拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。747每天拆架下班时，不应留下隐患部位。748六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。749在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。7410所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。7411所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。7412拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。8安全文明施工81进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。82进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿设施和标识牌，不得随意拆除和移动标识牌。83严禁酗酒人员和有心脏病人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。84脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。85上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。86护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。87脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。88不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。89不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。810在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。拆除作业应按确定的程序进行拆除安全网挡脚板及脚手板防护栏杆剪刀撑斜撑杆小横杆大横杆立杆。不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再拆端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。811拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。812要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。813施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。814使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。815脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。816施工人员做到工完场清脚下净，确保脚手架施工材料不浪费。817运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。818六级以上含六级大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。9落地式、悬挑式双排外脚手架计算书91落地式双排外脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。计算参数双排脚手架，搭设高度160米，立杆采用单立管。立杆的纵距150米，立杆的横距090米，内排架距离结构030米，立杆的步距180米。钢管类型为4828，连墙件采用2步2跨，竖向间距360米，水平间距300米。施工活荷载为30KN/M2，同时考虑4层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为015KN/M2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为015KN/M，安全网荷载取00050KN/M2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压045KN/M2，高度变化系数12500，体型系数06000。地基承载力标准值10KN/M2，基础底面扩展面积0250M2，地基承载力调整系数040。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10036KN/M脚手板的荷载标准值P201500900/30045KN/M活荷载标准值Q30000900/30900KN/M静荷载的计算值Q11200361200450097KN/M活荷载的计算值Q21409001260KN/M大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下跨中最大弯矩为M100800970101260150020301KNM支座最大弯矩计算公式如下支座最大弯矩为M2010009701171260150020353KNM我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算0353106/4248083199N/MM2大横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值Q1003600450081KN/M活荷载标准值Q20900KN/M三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V0677008109900900150004/10020610510195002279MM大横杆的最大挠度小于15000/150与10MM,满足要求二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P1003615000053KN脚手板的荷载标准值P2015009001500/30068KN活荷载标准值Q300009001500/31350KN荷载的计算值P1200531200681413502035KN小横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下M12003609002/820350900/30615KNM0615106/42480144723N/MM2小横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1500036900004/3842060105101950000001MM集中荷载标准值P0053006813501471KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V214707509000390002490002/9/7220610510195001812MM最大挠度和VV1V21826MM小横杆的最大挠度小于9000/150与10MM,满足要求三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取80KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1荷载值计算横杆的自重标准值P1003609000032KN脚手板的荷载标准值P2015009001500/20101KN活荷载标准值Q300009001500/22025KN荷载的计算值R1200321201011420252995KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达4065NM时,试验表明单扣件在12KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取80KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取120KN。四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN/M；本例为00998NG10100180001797KN2脚手板的自重标准值KN/M2；本工程采用竹笆片脚手板，标准值为015NG201504150009000300/20540KN3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；本工程采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为015NG3015015004/20450KN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG400051500180000135KN经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG42922KN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ3000415000900/28100KN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表D4的规定采用W00450UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表721的规定采用UZ1250US风荷载体型系数US0600经计算得到，风荷载标准值WK070450125006000236KN/M2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG08514NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N12292208514810013146KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N12292214810014847KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW08514WKLAH2/10其中WK风荷载标准值KN/M2；LA立杆的纵距M；H立杆的步距M。经过计算得到风荷载产生的弯矩MW085140236150018001800/100137KNM五、立杆的稳定性计算1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N14847KN；I计算立杆的截面回转半径，I160CM；K计算长度附加系数，取1155；U计算长度系数，由脚手架的高度确定，U1500；L0计算长度M,由公式L0KUH确定，L01155150018003118M；A立杆净截面面积，A3974CM2；W立杆净截面模量抵抗矩,W4248CM3；由长细比，为3118/16195；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I的结果查表得到0191；钢管立杆受压强度计算值N/MM2；经计算得到14847/019397195144N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值，F20500N/MM2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算NL，连墙件的设计计算满足要求连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到NL8572KN大于扣件的抗滑力80KN，不满足要求连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG其中P立杆基础底面的平均压力KN/M2，PN/A；P5939N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值KN；N1485A基础底面面积M2；A025FG地基承载力设计值KN/M2；FG6000地基承载力设计值应按下式计算FGKCFGK其中KC脚手架地基承载力调整系数；KC040FGK地基承载力标准值；FGK15000地基承载力的计算满足要求92悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。计算参数双排脚手架，搭设高度150米，立杆采用单立管。立杆的纵距120米，立杆的横距105米，内排架距离结构030米，立杆的步距150米。采用的钢管类型为4828，连墙件采用2步2跨，竖向间距300米，水平间距240米。施工活荷载为30KN/M2，同时考虑5层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为015KN/M2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为015KN/M，安全网荷载取00050KN/M2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压045KN/M2，高度变化系数12500，体型系数06000。悬挑水平钢梁采用16B号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度150米，建筑物内锚固段长度250米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物120M。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10036KN/M脚手板的荷载标准值P201501050/20079KN/M活荷载标准值Q30001050/21575KN/M静荷载的计算值Q11200361200790137KN/M活荷载的计算值Q21415752205KN/M大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下跨中最大弯矩为M100801370102205120020333KNM支座最大弯矩计算公式如下支座最大弯矩为M2010013701172205120020391KNM我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算0391106/4248092100N/MM2大横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值Q1003600790114KN/M活荷载标准值Q21575KN/M三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V0677011409901575120004/10020610510195001616MM大横杆的最大挠度小于12000/150与10MM,满足要求二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P1003612000043KN脚手板的荷载标准值P2015010501200/20095KN活荷载标准值Q300010501200/21890KN荷载的计算值P1200431200951418902811KN小横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下M12003610502/828111050/40744KNM0744106/42480175055N/MM2小横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V15000361050004/3842060105101950000003MM集中荷载标准值P0043009518902027KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V22027100105001050010500/4820610510195002328MM最大挠度和VV1V22355MM小横杆的最大挠度小于10500/150与10MM,满足要求三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取80KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1荷载值计算横杆的自重标准值P1003610500037KN脚手板的荷载标准值P2015010501200/20095KN活荷载标准值Q300010501200/21890KN荷载的计算值R1200371200951418902804KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达4065NM时,试验表明单扣件在12KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取80KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取120KN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN/M；本例为01033NG10103150001549KN2脚手板的自重标准值KN/M2；本例采用竹笆片脚手板，标准值为015NG201504120010500300/20486KN3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为015NG3015012004/20360KN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG400051200150000090KN经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG42485KN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ3000512001050/29450KN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表D4的规定采用W00450UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表721的规定采用UZ1250US风荷载体型系数US0600经计算得到，风荷载标准值WK070450125006000236KN/M2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG08514NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N12248508514945014228KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N12248514945016212KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW08514WKLAH2/10其中WK风荷载标准值KN/M2；LA立杆的纵距M；H立杆的步距M。经过计算得到风荷载产生的弯矩MW085140236120015001500/100076KNM五、立杆的稳定性计算1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N16212KN；I计算立杆的截面回转半径，I160CM；K计算长度附加系数，取1155；U计算长度系数，由脚手架的高度确定，U1500；L0计算长度M,由公式L0KUH确定，L01155150015002599M；A立杆净截面面积，A3974CM2；W立杆净截面模量抵抗矩,W4248CM3；由长细比，为2599/16162；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I的结果查表得到0268；钢管立杆受压强度计算值N/MM2；经计算得到16212/027397152097N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值，F20500N/MM2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算NL，连墙件的设计计算满足要求连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到NL7381KN小于扣件的抗滑力80KN，满足要求连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050MM，内侧脚手架距离墙体300MM，支拉斜杆的支点距离墙体1200MM，水平支撑梁的截面惯性矩I93450CM4，截面抵抗矩W11680CM3，截面积A2515CM2。受脚手架集中荷载P1621KN水平钢梁自重荷载Q1225150000178510024KN/M1悬挑脚手架示意图300120025001621KN1621KN024KN/MAB悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到00041625162855853710841091061002悬挑脚手架支撑梁剪力图KN24422486悬挑脚手架支撑梁弯矩图KNM00760104悬挑脚手架支撑梁变形图MM各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R121866KN,R211522KN,R30015KN最大弯矩MMAX2486KNM抗弯计算强度