悬挑式扣件钢管脚手架计算书(范本)

悬挑式扣件钢管脚手架计算书（范本）依据规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011建筑结构荷载规范GB500092012钢结构设计规范GB500172003混凝土结构设计规范GB500102010更多建筑工程技术资料请加群（303362541）计算参数钢管强度为2050N/MM2，钢管强度折减系数取100。双排脚手架，搭设高度200米，立杆采用单立管。立杆的纵距120米，立杆的横距105米，内排架距离结构050米，立杆的步距120米。采用的钢管类型为48336，连墙件采用2步2跨，竖向间距240米，水平间距240米。施工活荷载为20KN/M2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为010KN/M2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为016KN/M，安全网荷载取00100KN/M2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压030KN/M2，高度变化系数12500，体型系数06000。悬挑水平钢梁采用5号槽钢U口水平，建筑物外悬挑段长度250米，建筑物内锚固段长度150米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用ID4D4/64，抵抗距计算采用WD4D4/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10040KN/M脚手板的荷载标准值P201001050/20052KN/M活荷载标准值Q20001050/21050KN/M静荷载的计算值Q11200401200520111KN/M活荷载的计算值Q21410501470KN/M大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下跨中最大弯矩为M100801110101470120020224KNM支座最大弯矩计算公式如下支座最大弯矩为M2010011101171470120020264KNM我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算0264106/5260050114N/MM2大横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值Q1004000520092KN/M活荷载标准值Q21050KN/M三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V0677009209901050120004/10020610512710000873MM大横杆的最大挠度小于12000/150与10MM,满足要求二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P1004012000048KN脚手板的荷载标准值P2010010501200/20063KN活荷载标准值Q200010501200/21260KN荷载的计算值P1200481200631412601897KN小横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下M12004010502/818971050/40504KNM0504106/5260095906N/MM2小横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V15000401050004/3842060105127100000002MM集中荷载标准值P0048006312601371KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V21370640105001050010500/4820610512710001263MM最大挠度和VV1V21287MM小横杆的最大挠度小于10500/150与10MM,满足要求三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,单扣件取80KN,双扣件取120KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1004010500042KN脚手板的荷载标准值P2010010501200/20063KN活荷载标准值Q200010501200/21260KN荷载的计算值R1200421200631412601890KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达4065NM时,试验表明单扣件在12KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取80KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取120KN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN/M；本例为01538NG10154200003076KN2脚手板的自重标准值KN/M2；本例采用竹笆片脚手板，标准值为010NG201004120010500500/20372KN3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为016NG30160120040768KN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0010NG400101200200000240KN经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG44456KN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ2000212001050/22520KN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0基本风压KN/M2，W00300UZ风荷载高度变化系数，UZ1250US风荷载体型系数US0600经计算得到，风荷载标准值WK0300125006000225KN/M2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG0914NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N124456091425208522KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N1244561425208875KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW0914WKLAH2/10其中WK风荷载标准值KN/M2；LA立杆的纵距M；H立杆的步距M。经过计算得到风荷载产生的弯矩MW09140225120012001200/100049KNM五、立杆的稳定性计算1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N8875KN；I计算立杆的截面回转半径，I159CM；K计算长度附加系数，取1155；U计算长度系数，由脚手架的高度确定，U1500；L0计算长度M,由公式L0KUH确定，L01155150012002079M；A立杆净截面面积，A5060CM2；W立杆净截面模量抵抗矩,W5260CM3；长细比，为2079/161310允许长细比K取1，为1800/16113NL，连墙件的设计计算满足强度设计要求经过计算得到NF2292060KNNF2NL，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到NL4814KN小于扣件的抗滑力80KN，连墙件扣件满足要求连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中KM/L,KLML/L,K2M2/L。本工程算例中，M2500MM，L1500MM，ML500MM，M21550MM；水平支撑梁的截面惯性矩I2600CM4，截面模量抵抗矩W1040CM3。受脚手架作用集中强度计算荷载N888KN水平钢梁自重强度计算荷载Q126930000178510007KN/MK250/150167KL050/150033K2155/150103代入公式，经过计算得到支座反力RA30228KN支座反力RB12217KN最大弯矩MA18398KNM抗弯计算强度F18398106/1051040001684824N/MM2水平支撑梁的抗弯计算强度大于2150N/MM2,不满足要求建议减小立杆纵距或重新设置锚固长度等受脚手架作用集中计算荷载N446252698KN水平钢梁自重计算荷载Q6930000178510005KN/M最大挠度VMAX690629MM按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011表518规定水平支撑梁的最大挠度大于50000/250,不满足要求,建议减小立杆纵距或重新设置锚固长度等八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用5号槽钢U口水平,计算公式如下其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算经过计算得到B57070370235/155005002350191由于B大于06，按照钢结构设计规范GB500172011附录B其值B1070282/B0922经过计算得到强度1840106/09221040000191881N/MM2；水平钢梁的稳定性计算F,不满足要求建议重新选择钢梁九、锚固段与楼板连接的计算1水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R12217KN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中F为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范976F65N/MM2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D122174/31416650021/211MM水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30CM以上搭接长度。2水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固深度计算公式其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N1222KN；D楼板螺栓的直径，D20MM；FB楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取15N/MM2；H楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到H要大于1221653/3141620151296MM。3水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N1222KN；D楼板螺栓的直径，D20MM；B楼板内的螺栓锚板边长，B5D100MM；FCC混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取095FC1359N/MM2；经过计算得到公式右边等于1316KN楼板混凝土局部承压计算满足要求4水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下锚固压点处楼板负弯矩数值为M1222150/2916KNM