单层双跨工业厂房结构设计

目录1单层工业厂房结构设计任务书111设计题目112设计任务113设计内容114设计资料12单层厂房结构设计421屋面结构4211屋面结构4212排架柱及基础材料选用情况5213梁柱的结构布置7214基础平面布置922排架结构计算10221计算简图及柱的计算参数10222荷载计算10223内力分析13224最不利内力组合2423排架柱的设计31231AC柱31232B柱4224基础设计44241AC柱44242B柱493施工图5431结构布置图5432柱施工图5433基础施工图544参考文献55单层工业厂房结构设计1单层工业厂房结构设计任务书11设计题目装配车间双跨等高厂房12设计任务121单层厂房结构布置122选用标准构件123排架柱及柱下基础设计13设计内容131确定上、下柱的高度及截面尺寸132选用屋面板，天窗架，屋架，基础梁，吊车梁及轨道车接件133计算排架所承受的各项荷载134计算各种荷载作用下排架的内力135柱及牛腿的设计，柱下单独基础设计136绘制施工图结构布置图（屋架，天窗架，屋面板，屋盖支撑布置，吊车梁，柱及柱间支撑，墙体布置）基础施工图（基础平面图及配筋图）柱施工图（柱模板图，柱配筋图）14设计资料141某车间该车间为双跨等高有天窗厂房，柱距为6M，车间总长为120M，中间设有一道伸缩缝，厂房跨为（见表11），剖面如图11所示。L表11组别跨度（M）轨顶标高（M）吊车起重量（KN）3240960150/30200/50142吊车每跨设二台中级工作制软钩桥式吊车，吊车起重量及轨顶标高见表11143建设地点北部某城市（基本风压为050KN/。基本雪压030KN/）144工程地质及水文地质条件该厂址位于大黑河二级阶地，地形平坦，厂区地层自上而下为耕土层粘土，中砂，软石，基岩，其中耕土层厚约05M，粘土层厚约3M，地基承载力标准值180KN/，可KF作持力层，厂区地层地下水位较低，且无腐蚀性145建筑材料供应条件建设厂房使用的钢材，水泥，砖，砂石，石灰等材料均可按设计要求供应主要材料有钢材钢筋混凝土结构和预应力混凝土结构所有的钢筋种类，型钢及钢板可保证供应并具备有各种规格水泥普通硅酸盐水泥，可配制C10C40级混凝土砖普通粘土砖MU75其他如砂石，石灰等地方材料均能按设计要求供应，柱子，屋架可在现场预制，其他预制件均在预制厂制作，预制构件安装架设由该地机械化施工公司负责施工，该项目的施工单位有较高的施工水平，如设计采用国家标准图及普通做法，其施工质量均能达到设计及施工验收规范的要求146建筑构造屋面卷材防水屋面，其做法如下SBSIV改性油毡20MM厚水泥砂浆找平层100MM厚水泥珍珠岩制品保温层一毡二油隔气层预应力混凝土大型屋面板墙体240MM厚清水砖墙，钢门窗地面室内混凝土地面，室内外高差300M建筑构造见图12147选用材料混凝土强度等级为C20，柱中受力主级为级钢筋，箍筋及基础底板钢筋为级钢筋A结构平面布置图轨顶B剖面图图112单层厂房结构设计21屋面结构211屋面结构屋面板采用全国通用工业厂房结构构件标准图集92G410（一）15M6M，预应力钢筋混凝土大型屋面板，卷材防水。板重（包括灌缝在内），标准值为14KN/屋面板的选用方法（包括檐口板，嵌板）是计算该板所受外加荷载的标准值，在图集中查出的允许外加荷载标准值应比它大但又最接近的板代号，其选用结果见表21天沟板采用92G410（三）15M6M预应力钢筋混凝土屋面板（卷材防水天沟板）又屋面排板计算，天沟板的宽度为680MM，该厂房一侧设有6根落水管，天沟板内坡度为5，垫层最薄处为20MM厚，则最厚处为80MM，如图21所示，按最厚处的一块天沟板计算其所受的外加荷载标准值，见图22选用方法同屋面板，其选用结果见表21，但需要注意天沟板的开洞位置图21图22天窗架采用94G316中的型钢筋混凝土天窗架GJ903，自重标准值236KN/榀，天窗端选用94G316中的DB93，自重标准值257KN/榀（包括自重，侧板，窗档，窗扇，支撑，保温材料，天窗，电动起动机，消防栓等），其选用见表21屋架采用95G415（三）预应力钢筋混凝土折线形屋架（跨度24M），选用时应根据屋面荷载大小，有无天窗及天窗类别，檐口类别等进行选用，其选用见表21屋盖支撑可不设屋架上弦横向水平支撑，但须保证屋面板与屋架的连接不少于三个焊接点并沿板缝灌注不低于C15的细石混凝土，否则，应在该厂房的两端第一柱间设置上弦横向水平支撑屋架间的垂直支撑与水平系杆，可在该厂房两端的第一柱间的端中及两端设置垂直支撑，并在各跨跨中下弦处设置通长的纵向刚系杆，在各跨两端下弦处设置通长的钢筋混凝土系杆屋架下弦的横向及纵向水平支撑均不可设吊车架采用G323（二）标准图集中的钢筋混凝土吊车梁（中轻级工作制），吊车梁高1200MM，构件自重DL92（中间跨）395KN/根，DL913（边跨）408KN/根，轨道及零件重1KN/M，轨道及垫层构造高度200MM，见表21212排架柱及基础材料选用情况柱混凝土采用C20,96N/,154N/CFTKF钢筋纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋（300N/，2105N/），箍筋采YFSE用HPB235级钢筋基础混凝土采用C20,96N/,154N/CFTKF钢筋采用HRB335级钢筋（300N/）Y表21构件名称标准图集选用型号外加荷载允许荷载构建自重G410一15M6M预应力混凝土屋面板YWB2（中间跨）YWB2S（端跨）SBSIV改性油毡防水层03520MM水泥砂浆找平层20002040100MM水泥珍珠岩保温层4801048一毡二油防水层00520MM水泥砂浆找平层040恒载168KN/70307取最大值雪载屋面活载238KN/246KN/板自重130KN/灌缝重01KN/屋面板G410一15M6M预应力混凝土屋面板（卷材防水嵌板，檐口板）KWB1（中间跨）KWB21S（端跨）同上250KN/板自重165KN/灌缝重01KN/天沟板G410三15M6M预应力混凝土屋面板（卷材防水天沟板）TGB681（中间跨）TGB681A（中间跨右端有开洞）TGB681B（中间跨左端有开洞）TGB681SA（端跨右端有开洞）TGB681SB（端跨左端有开洞）积水深为230MM（与高肋齐）SBSIV改性油毡035090321002304610620MM水泥砂浆找平层20002009036100MM水泥珍珠岩保温层4801005024一毡二油隔气层00511800620MM水泥砂浆找平层20002118047251KN/305KN/191KN/屋架G415三预应力钢筋混凝土折线形屋架（跨度24M）YWJA241AA屋面板以上恒载168KN/活载070KN/屋架以上荷载238KN/350KN/106KN/榀支撑重025KN/天窗架G316中型钢筋混凝土GJ903天窗架天窗端壁236KN/榀257KN/榀吊车梁G323（二）钢筋混凝土吊车梁（中轻级工作制）DL9Z（中间跨）DL9Z（边跨）395KN/根408KN/根213梁柱的结构布置排架柱尺寸的选定计算上柱高及柱全高由工艺要求，轨顶标高为96M,吊车为20/5T,LK2415225M,中级工作制，查吊车有关资料，轨顶至吊车顶距H2136M柱顶标高轨顶标高吊车顶端与柱顶的净空尺寸96002136022011956M由牛腿顶面标高及模板要求，吊车梁高为12M，轨道及垫层构造高度取02M，故牛腿顶面标高轨顶标高吊车梁高度轨顶垫高9600120002008200M取8400M依次，柱顶标高牛腿顶面高吊车梁高轨顶垫高H02208400120002002136022012156M取12300M综上，则柱顶标高为12300M，上柱高HU柱顶标高轨顶标高吊车梁高轨道构造高12396120241M,全柱高H柱顶标高基顶标高123（05）（02）130M,下柱高HLHHU1304189M,实际轨顶标高84120298M与96M要求相差在02M范围内，故满足要求，11剖面图见图23图23上柱与全柱高的比值03150134HU初步确定柱截面尺寸根据教材表27（6M柱距单层厂房矩形，工字形截面柱截面尺寸限值）对于下柱截面宽度356MM，可取B400MM25890LHB对于下柱截面高度，有吊车时742MM12890LHH无吊车时780MM535L根据表28厂房柱截面形式和尺寸参考（中级工作制）取边柱AC轴上柱BH400MM400MM下柱IBHBIHI400MM800MM100MM150MM中柱B轴上柱BH400MM600MM下柱IBHBIHI400MM800MM100MM150MM验算初步确定的截面尺寸，满足要求I字形截面其余尺寸如图24图24上下柱截面惯性矩及其比值排架平面内边柱上柱4931024012MIU下柱41023335258ML中柱上柱493102762MIU下柱410233352058ML排架平面外上柱4931022MIU下柱4233109731502055ML牛腿尺寸初选由牛腿几何尺寸的构造规定45,HLH/3,且HL200MM,故取45，HL450MM，则AC轴柱C750B/2C1800750150100800200MM；H450200650MMB轴柱C750B/2C1400750150100400600MM；H4506001050MM牛腿尺寸见图25图25牛腿尺寸示意图柱间支撑可在该厂房中部轴线间设置上柱支撑和下柱支撑吊车梁、柱及柱间支撑、墙体布置可参考以上选型及布置画出结构布置图见附图01214基础平面布置基础编号首先应区分排架类型，分标准排架、端部排架、伸缩缝处排架等，然后对各类排架的中柱和边柱的基础分别编号，还有抗风柱的基础也须编入基础梁单层厂房钢筋混凝土基础梁通常采用预制构件，可按图集G320钢筋混凝土基础梁选之，选时应符合图集的适用范围，本设计中跨选为JL3,边跨为JL18基础平面布置图可参考以上选型及布置画出22排架结构计算221计算简图及柱的计算参数计算简图见图26图26排架柱计算简图及工字形截面尺寸柱的计算参数根据柱子的截面尺寸，可列出计算参数如下表22表22柱的计算参数柱号计算参数截面尺寸（MM）面积（MM2）惯性矩（MM4）自重（KN/M）上柱4004001610521310940A、C下柱I4008001001501775105144109444上柱400600241057210960B下柱I4008001001501775105144109444222荷载计算永久荷载屋盖自重预应力混凝土大型屋面板1214168KN/M220MM水泥砂浆找平层1220002048KN/M2一毡二油隔气层12005006KN/M2100MM水泥珍珠岩制品保温层12401048KN/M220MM水泥砂浆找平层1220002048KN/M2SBSIV改性油毡12035042KN/M2G360KN/M2天沟板1220261454KN天窗端壁1257684KN屋架自重1210612720KN则作用于柱顶的屋盖结构自重G1360624/2145468412720/240574KNE1HU/2150400/215050MM柱自重A、C轴上柱G2AG2CGGKHU1240411968KNE2AE2C200MM24082ULH下柱G3AG3CGGKHU12444905115304KN考虑下柱仍有部分400MM800MM的矩形截面而乘的增大的系数11E3AE3C0B轴上柱G2B1260412952KNE2B0下柱G3B12444905115304KNE3B0吊车梁及轨道自重G412（4081060）5616KN各项永久荷载及其作用位置见图27屋面活荷载由荷载规范查得屋面活荷载标准值为07KN/M2（因屋面活活荷载大于雪荷载，故不考虑雪荷载）Q1405026127056KN活荷载作用位置于屋盖自重作用位置相同，如图27括号所示吊车荷载吊车计算参数见表23，并将吊车吨位换算为KN表23跨度（M）起重量QKN跨度LKM最大轮压PMAXKN最小轮压PMINKN大车轮距KM吊车最大宽度BM吊车总重GKN小车重GKN轨顶至吊顶距离HM200/5022520260445632477213624150/302251765544566312732047根据B与K，算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的坐标值如图28所示，依据该图求得作用于柱上的吊车竖向荷载图28吊车竖向荷载DMAXQPK,MAXYI142021026717608006757194KNDMINQPK,MINYI1460102675508006717319KN吊车横向水平刹车力1）当吊车起重量在Q150500KN时，010T20097KN720414GQT15078KN352）当一台20/5T,一台15/3T吊车同时作用时，TMAXTYI9710267780800671905KN当一台20/5T吊车作用时，TMAXTYI97102671229KN风荷载由设计资料该地区基本风压为0050KN/M2，按B类地面粗糙度，从荷载规范查得风压高度变化系数为Z柱顶标高H123M,查得1064，Z天窗檐口标高1891M，查得1226，Z风荷载标准值为10081064050043KPASZ20041064050026KPASZ则作用在排架计算简图的风荷载设计值为361KN/M64311BQQ218KN/M2022FWQ13H104H212H30BZ14132304119122671226050603435KN风荷载作用下的计算简图如图29所示图29风荷载体型系数图29风荷载计算简图223内力分析剪力分配系数的计算A、C轴柱,148014329IN3150421H/35/30N则EHEHCIA329932023107541B轴柱，41792IN35021，9/350/30NC则EHEHIB3299202310441各柱的剪力分配系数0321024102793939HIACA61CAB永久荷载屋盖自重作用将图27屋盖自重荷载简化为图210（A）其中G1AG1CG140574KN,G1B2G181148KNM1AM1CG1E1405740052029KNM,M2AM2CG1E240574028115KNM由于图210（A）所示排架的计算简图为对称结构，在对称荷载作用下排架无侧移，各柱可按上端为不动铰支座计算，故中柱无弯矩由A、C柱N0148，0315，查表或计算得，0321/5132N709211KNHMR查表或计算得，15/15323NC97081232KNHR则RAR1R23177191036KN,RCRA1036KN在R与M、M共同作用下，可以作出排架的弯矩图、轴力图及柱底剪力图，如图210（B）、（C）所示图210B柱N05,0315,查得C1160,C3131柱及吊车梁自重作用由于在安装柱子时尚未吊装屋架，此时柱顶之间无联系，没有形成排架，故不产生柱顶反力，则按悬臂柱分析其内力计算简图如图211（A）所示A柱M2AG2AE2196802394KNM,G3A5304KN,G4A5616KN,M4AG4AE5616031685KNMB柱G2B2952KN,G3B5304KN,G4B5616KN,排架各柱的弯矩图、轴力图如图211（B）、（C）所示图21屋面活荷载作用AB跨作用有屋面活荷载由屋架传至柱顶的压力为Q7056KN，由它在A、B柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为M1AQ1E7056005353KNM,M2AQ1E7056021411KNM,M3AQ1E70560151058KNM,计算简图如图212（A）所示计算不动铰支座反力A柱由前知C1203，C3115，5012KNHRAA234232MAA则RAR1AR2A05512518KNB柱由前知C1160,310586121KNHMCRBB则排架柱顶不动铰支座总反力为RRARB181331KN将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（AB032,C036）VARAAR1803231081KNVBRBBR1303631018KNVCRCCR003231099KN排架各柱的弯矩图、轴力图如图212（B）、（C）所示图21BC跨作用有屋面活荷载由于结构对称，故只需将AB跨作用有屋面活荷载情况的A柱与C柱的内力对换并将内力变号即可，其排架各柱内力见图213图213吊车荷载作用（不考虑厂房整体空间工作）DMAX作用于A柱由前，DMAX57194KNDMIN17319KN,由吊车竖向荷载、在柱中引起的弯矩为MADMAXE571940317158KNM,MBDMINE1731907512989KNM,计算简图如图214（A）所示计算不动铰支座反力A柱N0148,0315,查表得C3115，B柱N05,0315,查表得C3131，581071523KNHCRAA9323MB则不动铰支座总反力为RRARN将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（AB032,C036）VARAAR15180322091451KNVBRBBR13090362091384KNVCRCCR0032209067KN排架各柱的弯矩图、轴力图如图214（B）、（C）所示图图图214DMAX作用于B柱左由吊车竖向荷载，DMAX57194KNDMIN17319KN,在柱中引起的弯矩为MADMAXE5719407542896KNM,MBDMINE173190305196KNM,计算简图如图214（A）所示计算不动铰支座反力A柱N0148,0315,查表得C3115，B柱N05,0315,查表得C3131，60419523KNHCRAA23823MB则不动铰支座总反力为RRARB46043233863KN将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（AB032,C036）VARAAR46003238631696KNVBRBBR422303638632832KNVCRCCR003238631236KN排架各柱的弯矩图、轴力图如图215（B）、（C）所示图215图图DMAX作用于B柱右根据结构的对称性，其内力计算同“DMAX作用于B柱左”情况，只需将A、C柱内力对换一下，并全部改变弯矩及剪力符号即可，其结果如图216所示图216图图DMAX作用于C柱同理，将“DMAX作用于A柱”情况的A、C柱内力对换，并注意改变符号，得出各柱的内力，如图217所示图217图图AB跨的二台吊车刹车计算简图如图218（A）所示A柱由及N0148,0315,查表Y07HU得C50563,查表Y08HU得701492UHYC50550,内插后得C50562RATMAXC5190505621071KNB柱由及N05,0315,查表Y07HU得C50658,查表Y08HU得701492UHYC50613,内插后得C50655RBTMAXC5190506551248KN则RRARB107112482319KN排架各柱的内力如图218（B）所示图图218BC跨的二台吊车刹车根据结构的对称性，内力计算同“AB跨的二台吊车刹车”情况，仅需将A柱和C柱的内力对换排架各柱的内力如图219（B）所示图219图AB跨与BC跨各有一台200/50KN吊车同时刹车时，计算简图如图220（A）所示A柱同前C50562，RATMAXC512290562691KNB柱同前C50655，RBTMAXC51229065521610KNC柱同A柱，RC691KN则RRARBRC691216102992KN将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（AB032,C036）VARAAR6910322992266KNVBRBBR16100362992533KNVCRCCR6910322992266KN排架各柱的弯矩图、轴力图如图220（B）所示图20图风荷载作用风自左向右吹时，计算简图如图221（A）所示A柱N0148,0315,查表得C110336，RAQ1H2C1136113003361577KNC柱同A柱，C110336，RCQ2H2C112181300336952KN则RRARCFW157795234355964KN将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（AB032,C036）VARAAR15770325964337KNVBRBBR003659642147KNVCRCCR9520325964956KN排架各柱的内力如图221（B）所示图图21风自右向左吹时，此种荷载情况的排架内力与“风自左向右吹”的情况相同，仅需将A、C柱的内力对换，并改变其内力的符号即可排架各柱的内力如图222所示图图2224最不利内力组合首先，取控制截面，对单阶柱，上柱为截面，下柱为、截面考虑各种荷载同时作用时出现最不利内力的可能性，进行荷载组合，在本设计中，取常用的荷载组合有三种，即永久荷载09（可变荷载风荷载）；永久荷载其它可变荷载；永久荷载风荷载在每种荷载组合中，对柱仍可以产生多种的弯矩M和轴力N的组合由于M和N的同时存在，很难直接看出哪一种组合为最不利但对I字形或矩形截面柱，从分析偏心受压计算公式来看，通常M越大相应的N越小，其偏心距E0就越大，可能形成大偏心受压，对受拉钢筋不利；当M和N都大，可能对受压钢筋不利；但若M和N同时增加，而N增加得多些，由于E0值减少，可能反而使钢筋面积减少；有时由于N偏大或混凝土强度等级过低，其配筋量也增加。本设计考虑以下四种内力组合MMAX及相应的N、V；MMAX及相应的N、V；NMIN及相应的M、V；NMAX及相应的M、V在这四种内力组合中，前三种组合主要是考虑柱可能出现大偏心受压破坏的情况；第四种组合考虑柱可能出现小偏心受压破坏的情况；从而使柱能够避免任何一种形式的破坏分A（C）柱和B柱，组合其最不利内力，在各种荷载作用下A（C）柱内力设计值及标准值汇总见表24及表25；B柱内力设计值及标准值汇总见表26及表27A（C）柱内力设计值组合表见表28，而内力按短期效应组合表见表29；B柱内力设计值组合表见表210，而内力按短期效应组合表见表211表24A（C）柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表截面内力值荷载类别序号MKNMNKNMKNMNKNMKNMNKNVKN屋盖自重12219405745896405743324405741036柱及吊车梁自重201968129175841291128880AB跨有30217056139070567117056081屋面活荷载BC跨有44060406012870099AB跨A柱55949011209571941705571941451AB跨B柱左66554017581731916852173191696BC跨B柱右750680506801606801236吊车竖向荷载DMAX作用于BC跨C柱8275027508710067AB跨二台吊车刹车9937093701496401576BC跨二台吊车刹车10304203042096460742吊车横向荷载TMAX两跨各有一台200/50KN吊车刹车1125650256501587101495自左向右吹1244160441603488605030风荷载自右向左吹1357520575203084903790表25A（C）柱在各种荷载作用下内力标准值值汇总表截面内力值荷载类别序号MKKNMNKKNMKKNMNKKNMKKNMNKKNVKKN屋盖自重1184833798491133798276933798863柱及吊车梁自重201639107563171075107360AB跨有30165402106354025445402062屋面活荷载BC跨有4290029009190071AB跨A柱5424808003408371217408371036AB跨B柱左64680012551236612032123661211BC跨B柱右73619036190114730883吊车竖向荷载DMAX作用于BC跨C柱8196019606220048AB跨二台吊车刹车9669066901068401125BC跨二台吊车刹车10217202172068870530吊车横向荷载TMAX两跨各有一台200/50KN吊车刹车1118310183101133201067自左向右吹1236790367902906004190风荷载自右向左吹1347910479102569703157表26B柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表截面内力值荷载类别序号MKNMNKNMKNMNKNMKNMNKNVKN屋盖自重10811480811480811480柱及吊车梁自重202952082560138720AB跨有3984705698470568247056018屋面活荷载BC跨有4984705698470568247056018AB跨A柱5567407315173195003173191384AB跨B柱左611611031285571946080571942832BC跨B柱右711611031285571946080571942884吊车竖向荷载DMAX作用于BC跨C柱8567407315173195003173191384AB跨二台吊车刹车9593059301381201492BC跨二台吊车刹车10593059301381201492吊车横向荷载TMAX两跨各有一台200/50KN吊车刹车11764076401789701925自左向右吹1288030880302791102147风荷载自右向左吹1388030880302791102147表27B柱在各种荷载作用下内力标准值汇总表截面内力值荷载类别序号MKKNMNKKNMKKNMNKKNMKKNMNKKNVKKN屋盖自重10675960675960675960柱及吊车梁自重202459068770115550AB跨有3753540275354026235402014屋面活荷载BC跨有4753540275354026235402014AB跨A柱540510522312366357212366988AB跨B柱左68290022337408374341408372022BC跨B柱右78290022337408374341408372022吊车竖向荷载DMAX作用于BC跨C柱840510522312366357212366988AB跨二台吊车刹车942304230990501065BC跨二台吊车刹车1042304230990501065吊车横向荷载TMAX两跨各有一台200/50KN吊车刹车11545054501277801374自左向右吹1273330733302325001788风荷载自右向左吹1373330733302325001788表28A（C）柱内力设计值组合表荷载组合类别内力组合名称MKNMNKNMKNMNKNMKNMNKNVKN12090868091013120930981013120930868091113MMAX5533354371393653241501776335449551209340971012120940857091012120940857091112MMAX131094856314903939134507799217670812094097101212090981013120940971012NMIN12727354371169940115572284453470811209340971012120934095912120934095912永久荷载09（可变荷载风荷载）NMAX13109488928322100836472701061405826120868091012309（810）12308（68）0911MMAX63533543783425394721244654451812123409（710）12408（57）091012408（57）0911MMAX95324926912545871373167699217221012409（710）1209（710）12409（710）NMIN95533543734634011529037534622915123409（710）123409（59）123409（59）永久荷载其他可变荷载NMAX9532495985342106689171241119931508121312131213MMAX390435437105734689127005445342927121212121212MMAX6224422137964138239501534626066121212131212NMIN62543543795884011538730445345893121212131212永久荷载风荷载NMAX663542542103574815839501534626066注1、表中1及2表示序号为1及2荷载，因其效应对结构有利，故取G10的内力值（此处与该荷载的内力标准值相等）2、截面中，120930981013比120930868091013不利；12309810比1208680910不利3、截面中，120930868091113比12093096913不利；12308680911比1230969不利表29A（C）柱内力按短期效应组合表荷载组合类别内力组合名称MKNMNKNMKNMNKNMKNMNKNVKN12090868091013120930981013120930868091113MMAX1869390450346291420813753312231919901209340971012120940857091012120940857091012MMAX18693904503462914208137533122319199012094097101212090981013120940971012NMIN136578410111738448931841891673272120934097101212093409591212093095912永久荷载09（可变荷载风荷载）NMAX136579680193631427703182914305019921230971012309（69）12308（68）0911MMAX1196877111296741330042581914581755612409（69）12409（710）12408（57）0911MMAX1196877111296741330042581914581755612409（710）1209（710）12409（710）NMIN784270055508185602169861106072588123409（710）123409（59）123409（59）永久荷载其他可变荷载NMAX78421176121418212783924974168742556121312131213MMAX88037005588037447327911534622147121212121212MMAX88037005588037447327911534622147121212131212NMIN88037005588037447327911534622147121212131212永久荷载风荷载NMAX8803841088038940427911534622147表210B柱内力设计值组合表荷载组合类别内力组合名称MKNMNKNMKNMNKNMKNMNKNVKN12090868091013120930981013120930868091113MMAX10339425421371954508534097228247821209340971012120940857091012120940857091012MMAX131094889212540893385532594642609812094097101212090981013120940971012NMIN1312842542124694815857999534627238120934097101212093409591212093095912永久荷载09（可变荷载风荷载）NMAX1310948892832255889461121061395737120868091012309（810）12308（68）0911MMAX59824254289805521424558743731639123409（710）12408（57）091012408（57）0911MMAX99034889211560939132967899217230912409（710）1209（710）12409（710）NMIN99244254275904815829044534622915123409（710）123409（59）123409（59）永久荷载其他可变荷载NMAX9903488924936106687178351049371248121312131213MMAX353342542103574815826234534622754121212121212MMAX6635425421894815839501534626066121212131212NMIN663542542103574815839501534626066121212131212永久荷载风荷载NMAX663542542103574815839501534626066注1、同表282、截面中12090971013与1209096912对结构作用相同；1209340971013与120934096912对结构作用相同；1209710与120969对结构作用相同；123409710与12340969对结构作用相同；（1213）与1212对结构作用相同；（1213）与（1212）对结构作用相同3、截面中1209095913与12090981012对结构作用相同；1209340868091113与1209340857091112对结构作用相同；120959与1209810对结构作用相同；123408680911与123408570911对结构作用相同；（1213）与（1212）对结构作用相同；（1213）与（1212）对结构作用相同4、截面中120930868091113比12093096913不利；120940857091112比120940871012不利；1209095912与12090981013对结构作用相同；1209340868091113与1209340857091112对结构作用相同；120959与1209810对结构作用相同；123408680911与123408570911对结构作用相同；（1213）与（1212）对结构作用相同；（1213）与（1212）对结构作用相同表211B柱内力按短期效应组合表荷载组合类别内力组合名称MKNMNKNMKNMNKNMKNMNKNVKN12090868091013120930981013120930868091113MMAX1869390450346291420815370915502024331209340971012120940857091012120940857091012MMAX18693904503462914208153709155020243312094097101212090981013120940971012NMIN17808841014328103432404091090484262120934097101212093409591212093095912永久荷载09（可变荷载风荷载）NMAX178089680258015575447596161370574120868091012309（810）12308（68）0911MMAX11968911562967414087925798161686592123409（710）12408（57）091012408（57）0911MMAX1196891156296741408792579816168659212409（710）1209（710）12409（710）NMIN1098484107117104991169861106072588123409（710）123409（59）123409（59）永久荷载其他可变荷载NMAX10984982121986416312624974168742574121312131213MMAX7333841073337447323250791511788121212121212MMAX7333841073337447323250791511788121212131212NMIN7333841073337447323250791511788121212131212永久荷载风荷载NMAX7333841073337447323250791511788注1、同表282、截面中12090971013与1209096912对结构作用相同；1209340971013与120934096912对结构作用相同；1209710与120969对结构作用相同；123409710与12340969对结构作用相同；（1213）与1212对结构作用相同3、截面中1209095913与12090981012对结构作用相同；1209340868091113与1209340857091112对结构作用相同；120959与1209810对结构作用相同；123408680911与123408570911对结构作用相同；（1213）与（1212）对结构作用相同4、截面中120930868091113比12093096913不利；120940957091112比120940971012不利；1209095912与12090981013对结构作用相同；1209340868091113与1209340957091112对结构作用相同；120959与1209810对结构作用相同；123408680911与123408570911对结构作用相同；（1213）与（1212）对结构作用相同23排架柱的设计231AC柱实际工程中，偏心受压构件在不同的荷载组合中，在同一截面分别承受正负弯矩；再者也为施工方便，不易发生错误，一般可采用对称配筋，此处即取混凝土强度等SA级用C20；钢筋采用级钢筋，箍筋用级钢筋上柱配筋计算自表28中取二组最不利内力M113109KNM，N148563KN；M29532KNM，N249598KN按M1、N1计算由表查得上柱的计算长度MHLU281402因故需考虑纵向弯曲影响，其截面按对称配筋计算原始,8540/82/0HL偏心距,MNE269310因033651095MM0550H1084MM0550HFFSTEHBA50016002420/41LK112410SKHE0512MM1449MM0BFFF00637021870HEZF29529MM65637MMZANSS24857MPA25037MPASTEKF65010848093389MAXTESCRDE0282MM03MM满足要求0247MM03MM满足要求运输、吊装阶段验算内力计算根据上柱和下柱的截面尺寸查表22得到的自重为上柱；MKNQK/04下柱；各段柱自重线荷载（考虑动力作用的动力系数N15）的设计值MKNQK/4为，MKNNKG/20741511，Q/1822KKG/933该柱采用平吊，计算简图如图223所示图223上柱根部与吊点处（牛腿根部）的弯矩设计值分别为，MKNLQM5260142721KNLQL5183602718650147222下段柱最大正弯矩计算如下KNLLQLQRA842258650147601258971321223，233XQRMA由，得，03DXMQRA8629743则MKNXQRMA6432897218642133上柱配筋验算在吊装阶段的强度与裂缝宽度验算中，平吊时仅考虑四角钢筋参加工作，即取上、下220,故上柱截面的承载力，268MSMKNMKNAHAFSSYU47509176236310故承载力满足钢筋应力为，PAHASK4512638701256/0又，204MBTE，15708TEST查表的,MPAS36而,ASS3864512可不验算裂缝宽度，满足要求下柱配筋验算以吊点所在截面为验算截面，同上柱，可考虑两翼缘上、下最外边的一排钢筋作为和的计算值，即为222，120SA21074MAS因KNFKNHBFSYFCM30624514069故为第一类T形截面，可按矩形截面计算其抗弯能力，则MKMKNAFSSYU16758390213510故下柱截面承载力满足钢筋应力为，PAHASK36975801742/360又，28750162048105MHBFFTE，24087TEST查表的,MPAS62而,ASS62397可不验算裂缝宽度，满足要求牛腿设计截面尺寸验算牛腿外形尺寸,05807,615,26,401MAMHCH取，7/,2；NFTK作用于牛腿顶部的竖向荷载如表212所示表213作用于牛腿顶部的竖向荷载设计值KN按短期效应组合值KN吊车竖向荷载5719440837吊车及轨道自重56164680则作用于牛腿顶部的竖向荷载设计值；而按荷载短期效应组合的竖向应力值KNGDF10628594714MAX；作用于牛腿顶部KNS345/54/按荷载短期效应组合计算的水平拉力值那么NSFKNFKHBFVSTVSN34538