酒精发酵工厂设计

XXXXX大学生物工程设备课程设计任务书一、课程设计内容1、通过查阅机械搅拌发酵罐的有关资料，熟悉基本工作原理和特点，根据酒精生产工艺流程设计100M3的机械搅拌嫌气发酵2、根据实际情况，对物料、热量等进行工艺计算；3、主要设备工作部件尺寸的设计；4、绘制装配图；5绘制生产工艺流程图。5、撰写课程设计说明书。二、课程设计的要求与数据1高径比为H/D15，中部某地。2应用发酵工程酶发酵生产工业酒精，此产物是初级代谢产物。牛顿型流体。3每个发酵罐的进料量为20T/H，每4H装满一个发酵罐，发酵周期为72H，由于还要进行清洗、灭菌、装料，综合考虑为4天一个周期。4蛇管冷却，冷却水的初始水温20，出水温度30。5糖化醪密度为1076KG/M3三、课程设计应完成的工作1课程设计任务书及说明书（纸质版和电子版）各1份2设备装配图（A2号图纸420594MM）1张3生产工艺流程图（A2号图纸420594MM）一张四、课程设计进程安排序号时间地点设计内容完成进度12011111220111213图书馆查找资料，进行初步的准备基本资料大致都找齐全了220111214三栋教学楼进行讨论初步设想初步构思形成32011121520111217图书馆各种基本数据的计算及草图的构建基本数据计算完成，草图已经完成42011121820111220三栋教学楼各种数据的汇总及说明书的构建，发酵罐设计图的精细修改各种步骤顺利完成520111221三栋教学楼最终的讨论与修改及设计的修订成型设计圆满完成五参考文献1金风孌，安家彦。酿酒工艺与设备选用手册，化学工业出版社。2梁世中等。生物工程设备，中国轻工业出版社。3章克昌。酒精与蒸馏酒工艺学，中国轻工业出版社。4酒精与白酒工艺学，华南理工大学等四所院校编。5周明衡，成德功。管路附件设计选用手册，化学工业出版社。6郑裕国生物工程设备M北京化学工业出版社，20077李功祥,陈兰英,崔英德常用化工单元设备的设计M广州华南理工大学出版社，20068陈英南,刘玉兰常用化工单元设备的设计M杭州华东理工大学出版社，2005发出任务书日期2011年11月12日指导教师签名计划完成日期2011年12月21日基层教学单位责任人签章主管院长签章课程设计说明书目录前言6设计依据1淀粉的糖化72酒精发酵73以木薯为原料的酒精发酵工艺8工艺设计1物料衡算102冷却面积和冷却装置主要结构尺寸的确定193搅拌功率及电机的选择21设备计算1、发酵罐个数232发酵罐结构尺寸的确定233冷却面积的主要尺寸的确定244罐壁厚度245搅拌器设计25设计小结27参考文献28前言发酵罐是反应设备化工生产中实现化学反应的主要设备。其作用使物料混合均匀；使气体在液相中很好分散；使固体颗粒在液相中均匀悬浮；使不均匀的另一液相均匀悬浮或充分乳化；强化相间的传质；强化传热。目前已广泛地用于制药、味精、酶制、食品行业等。它的主要组成部分包括釜体、搅拌装置、传热装置、轴封装置。还根据需要加其他的附件，如装焊人孔、手孔和各种接管为了便于检修内件及加料、排料，安装温度计、压力表、视镜、安全泄放装置为了操作过程中有效地监视和控制物料的温度、压力等。釜体是由简体和两个封头组成，它的作用是为物料进行化学反应提供一定的空间。搅拌装置是由传动装置、搅拌轴和搅拌器组成，它的作用是参加反应的各种物料均匀混合，使物料很好地接触而加速化学反应的进行。搅拌装置可以分为非潜水型仅驱动机和减速机及传动系统露在液体外面和潜水型从驱动机至搅拌器全部潜入液体内两种类型。传热装置是在釜体内部设置蛇管或在釜体外部设置夹套，其作用是使控制物料温度在反应所需要范围之内。轴封装置为搅拌罐和搅拌轴间的密封，以防止反应物料的逸出和杂物的渗入，通常采用填料密封或机械密封。本文参考酒精发酵工艺设计机械搅拌发酵罐。设计基本依据1淀粉的糖化淀粉为高分子化合物，一定条件下可以水解，稀硫酸,加热淀粉是一种重要的多糖，是一种相对分子量很大的天然高分子化合物。淀粉的糖化是指辅料的糊化醪和麦芽中淀粉受到麦芽中淀粉酶的分解，形成低聚物糊精和以麦芽糖为主的可发酵性糖的全过程。糖化醪浓度的影响实际生产中，糖化醪温度一般以2040为宜影响淀粉水解的因素麦芽的质量及粉碎度糖化力强、溶解良好的麦芽，糖化的时间短，形成可发酵性糖多，可采用较低糖化温度作用非发芽谷物的添加非发芽谷物的种类，支链、直链淀粉的比例，糊化、液化程度及添加数量，将极大的影响到糖化过程和麦汁的组成糊化温度的影响糖化温度趋近于63可得到最高可发酵性糖糖化醪PH的影响淀粉酶作用最适PH值随温度的变化而变化2酒精发酵生物进行的一种无氧糖酵解，从糖或多糖生成乙醇和二氧化碳，如下式C6H12O62CH3CH2OH2CO2酒精发酵过程如下C6H12O62NAD2PI2CH3COCOOH2NADH2H2H2O2CH3COCOOH2NADH2H2CH3CH2OH2CO22NAD在酵解的己糖阶段，葡萄糖在己糖激酶的催化下磷酸化生成葡萄糖6磷酸，消耗一分子ATP，经异构酶催化转换为果糖6磷酸，再经过糖激酶催化再次磷酸化生成果糖1,6二磷酸，又消耗一分子ATP；在丙糖阶段，果糖1,6二磷酸在醛缩酶催化下裂解生成磷酸二羟丙酮和甘油醛3磷酸（两个磷酸丙糖在异构酶催化下可以相互转换），后者在甘油醛3磷酸脱氢酶催化下生成1,3二磷酸甘油酸，同时使NAD还原为NADH，然后1,3二磷酸甘油酸在甘油酸激酶催化的底物水平磷酸化反应中生成ATP和3磷酸甘油酸，3磷酸甘油酸经变位酶催化转换为2磷酸甘油酸，再经烯醇化酶催化形成磷酸烯醇式丙酮酸，最后在丙酮酸激酶催化的又一次底物水平磷酸化反应中生成丙酮酸和ATP。在厌氧条件下，通过丙酮酸的还原代谢使得NADH重新氧化为NAD。在酵母的酒精发酵过程中，在丙酮酸脱羧酶催化下丙酮酸氧化脱羧生成乙醛，然后乙醛在乙醇脱氢酶的催化下被还原为乙醇，同时使NADH氧化生成NAD。而在肌肉缺氧下的酵解过程中，乳酸脱氢酶催化丙酮酸转化为乳酸，同时也伴随着NADH重新氧化为NAD。3以木薯为原料的酒精发酵工艺木薯是热带和亚热带广泛种植的粮食和经济作物，适应性很强，是可在任何土质中生长的作物。我国南方盛产木薯，产量高，淀粉含量高，木薯的块根淀粉含量达2530左右，木薯干淀粉含量达70左右，是被誉为“淀粉之王”1。1木薯的预处理木薯原料在进行正式生产之前，必须预处理，以保证生产的正常进行和提高生产的效益，预处理包括除杂和粉碎两个工序。2液化木薯淀粉中含直链淀粉17，支链淀粉83，淀粉浆的液化是将淀粉链打断，淀粉的网状结构被破坏，从而使淀粉浆的粘度降低，使淀粉水解为糖和糊精1。3糖化糖化是将短的淀粉链即糊精转化为可发酵性糖，糖化是一个复杂的生物化学变化过程，受糖化酶添加量、时间、温度等多种因素的影响。糖化酶在木薯酒精发酵中有很大的作用，它将木薯中的淀粉分解成可发酵性糖，以利于酵母酒精发酵。糖化酶添加量一般控制在100200U/G原料，糖化阶段的温度在5862，糖化时间控制在3060MIN。4木薯原料发酵生成乙醇采用SSF模式发酵淀粉原料生产酒精，省略了糖化工段，能耗降低；糖化和发酵在同一个反应器中进行，设备投资省；另外糖化和发酵同时进行，糖化生产的葡萄糖一经产生就被酵母利用，解除了产物抑制，保持了糖化酶的活性，有利于防止染菌。最优的工艺条件原料粉碎粒度045MM，加水比28，100下蒸煮30MIN，淀粉酶、糖化酶的添加量分别为10、180UG，30OC下发酵48H。工艺设计1物料衡算原料木薯含淀粉68，水分15酶用量高温淀粉酶25，000UM110UG原料糖化酶150，000UM1200UG原料糖化醪；350UG原料酒母醪硫酸铵用量68KG吨酒精硫酸用量54KG吨酒精蒸煮醪粉料加水比123酵成熟醪酒精含量12V酒母醪接种量糖化醪的10V酒母醪的组成65为液化蒸煮醪，35为糖化剂与水发酵罐酒精捕集器用水发酵成熟醪5发酵罐洗罐用水发酵成熟醪的2生产过程淀粉总损失率10蒸馏效率95每年工作330天每年发酵82次年产量15万吨加热蒸汽的热焓为65784187KJ/KG1、原料消耗的计算（1）淀粉原料生产酒精的总化学反应式为糖化16218180发酵180462442（2）生产1000无水酒精的理论淀粉消耗量为（理论上生产1000无水酒精所耗淀粉量）1000（16292）17609（KG）（3）生产1000国标工业酒精的理论淀粉消耗量（乙醇含量95（V/V），相当于9241（质量分数）故生产15000T95（V/V）食用酒精所需淀粉为16272（15000/1000）24408KG（4）生产1000工业酒精实际淀粉消耗量表54生产过程各阶段淀粉损失生产过程损失原因淀粉损失（）备注原料处理粉尘损失04061225106OHNCOHCN（252612621674921760KG蒸煮淀粉残留及糖分破坏050发酵发酵残糖150发酵巴斯德效应400发酵酒汽自然蒸发与被CO2带走130若加酒精捕集器，此项损失降为030蒸馏废糟带走等185总计损失955则生产1000工业酒精需淀粉量为（5）生产1000工业酒精木薯原料消耗量木薯含淀粉68，则1000KG酒精木薯重为若为液体曲，则曲中含有一定淀粉量（G1），则木薯用量为（6）淀粉酶消耗量木薯用量26456KG单位量原料消耗淀粉酶量10U/G则用酶量为（7）糖化酶耗量酶活力20000U/G使用量200U/G则酶用量1795910267KG4879KG68191G231/20/10162453KGGUGUKKG462/20/0162453KGGUKKG酒母糖化酶用量（350U/G原料，10酒母用量）注其中65指酒母糖化醪制备时，糖化醪为65，另补充35的水。（8）硫酸铵耗用量（9）硫酸耗用量2、蒸煮醪量的计算淀粉原料蒸煮前需加水调成粉浆（原料水123），则粉浆量为假定采用罐式连续蒸煮工艺，混合后粉浆温度为343K,应用喷射式液化器使粉浆温度迅速上升至416K，然后进入罐式连续液化器液化，在真空冷却器中闪击蒸发冷却至384K进入发酵罐。1根据所给数据，知道蒸煮醪比热为357KJ/KGK。为简化起见，设此比热在整个蒸煮过程中维持不变。经加热蒸汽喷射液化过后的醪液量为873048873048357（416343）/657841874162734187940906KG式中65784187为加热蒸汽的焓KJ/KG（2）设经第二液化维持罐出来的蒸煮醪温度由416K降低到393K，此处设温度降低是通过汽化解决，所以蒸煮醪汽化后的量为9,2/20356106245KGGUKG8610KG4548730216245KG）（729058205341679406KG式中22052第二液化维持罐的温度为393K下饱和蒸汽的汽化潜热KJ/KG）。（3）设经喷射混合加热器后的蒸煮温度由393K上升到398K，所以喷射混合后蒸煮醪的量为905872905872357（398393）/（657841873982734187）91312KG式中65784187为加热蒸汽的焓（KJ/KG）；398K为灭酶温度（4）经最后一个后熟器后。醪液温度由398K降低到384K，若温度降低是由热损引的，醪液量不变；此处设为通过汽化降温，所以降温后的醪液量为9131291312360（398384）/2234691106KG式中，22346为384K时水蒸气的汽化潜热KJ/KG（5）经真空冷却器后最终蒸煮醪量为9110691106364（384340）/2336346848605KG式中2336345为340K使真空冷却器二次蒸汽汽化潜热KJ/KG。3、糖化醪与发酵醪量的计算（1）发酵过程中相应的过程释放的CO2总量为（10009241/98（44/46）902KG式中44/46指的是产生一分子酒精就产生一分子CO2,即理想发酵情况下。（2）所以最终需要蒸馏的醪液中含酒精约为（10009241）/8486059021001218（质量分数）设发酵结束后成熟醪量含酒精约1218（质量分数）。并设蒸馏效率为95，而且发酵罐酒精捕集器回收酒精洗水和洗罐用水分别为成熟醪量的5和2，则生产1000KG95（体积分数）酒精成品有关的计算如下（3）需蒸馏的成熟发酵醪量为F1（848605902）/9510052100854204KG（4）不计酒精捕集器和洗罐用水，则成熟发酵醪量为F2848605902758405KG（5）接种量按10计，则酒母醪量为848605108486KG（6）糖化醪量酒母醪的67是糖化醪，其余为糖化剂和稀释水，则糖化醪量为4、成品与发酵醪量的计算（3）杂醇油产量杂醇油量通常为酒精产量的1，则淀粉原料生产1000KG酒精副产杂醇油量为1000110（KG）（4）废醪量的计算设进塔的醪液（F1）的温度T170C，排出废醪的温度T4105C；成熟醪固形物浓度为B175，塔顶上升酒汽的乙醇浓度50（体积分数）即4718（质量分数）。则醪塔上升蒸汽量为15823678410925784KG071423876048521KGV残留液量为成熟醪比热容为成熟醪带入塔的热量为蒸馏残留液固形物浓度为蒸馏残留液的比热容为C2418（10378B2）404（KJKGK）塔底残留液带出热量为Q4WXCIT4711897404105302106（KJ）查附录得50（V）酒精蒸汽焓为I1965KJKG，故有上升蒸汽带出热量为Q31423071965280106（KJ）塔底采用005MPA（表压）蒸汽加热，焓为28898KJKG；又蒸馏过程热损失QW可取为传递总热量的1。根据热量衡算，可得消耗的蒸汽量为D1Q3Q4QNQ1/（ICWT4）101280106302106237106G9718071423085KGWX/9635811KKGJBC10372709648511KJTCFQ9785412XWBF若采取直接蒸汽加热，则塔底排出废醪量为WSD711897154855866752KG计算结果和相关数据和放大数据一览表1000KG酒精相应用量产量15T酒精相应用量产量生产95（V）成品酒精所需淀粉总量16272KG24408KG生产成品酒精需要淀粉量（计淀粉损失后）17609KG264135KG需要薯干原料量26456KG39684KG淀粉酶的消耗量1323KG19845KG糖化酶的消耗量2646KG3969KG酒母糖化酶的消耗量299KG4485KG硫酸铵的消耗量68KG102KG粉浆量873048KG1309572KG经加热蒸汽喷射液化过后的醪液量940906KG1411359KG经第二液化维持罐出来的蒸煮醪量为905872KG1358808KG经喷射混合加热器后的蒸煮醪的量91312KG136968KG经最后一个后熟罐出来的91106KG136659KG醪液量经真空冷却器后最终蒸煮醪量848605KG12729075KG计酒精捕集器回收酒精洗水和洗罐用水需蒸煮的成熟发酵醪量854204KG1281306KG入蒸馏塔的混合成熟醪的乙醇浓度1218（质量分数）1218（质量分数）相应的过程释放的CO2总量902KG13530KG接种量按10计算酒母量8486KG12729KG杂醇油产量10KG150KG醪塔上升蒸汽量142307KG2134605KG残留液量711897KG10678455KG成熟醪的比热容396KJ/KGK396KJ/KGK成熟醪带入塔的热量237106KJ3555106KJ蒸煮残液固形物浓度9090蒸馏残留液的比热容404KJ/KGK404KJ/KGK塔底残留液带走的热量302106KJ453106KJ上升蒸汽带走的热量280106KJ42106KJ消耗的蒸汽量154855KG2322825KG直接蒸汽加热塔底排除醪866752KG1300128KG量2冷却面积和冷却装置主要结构尺寸的确定（1）总的发酵热321QMSQ式中M每罐发酵醪量（KG）S糖度降低百分值（）Q每公斤糖发酵放出的热量（J）1Q主发酵期所以12441000141864510（KJ/H）125Q545002（KJ/H）3BWCTF假定罐壁不包扎保护层，壁温最高可达35，生产厂所在地区的夏季平均温度可查阅有关资料，现假3定为32。幅对C/5332510710784271TT444444）（）（HMKJTBWBW）HKJQ/10683120104/358555253（2）冷却水耗能的计算/8791203186452HKGTCQWTPBA（3）对平均温度差的计算主发酵期控制发酵液温度TF为31，按题意，冷却水进出口温度分别为1T20，2T30。24301LOG23LOG3211TTTFM（4）传热总系数K值的确定选取蛇管为水、煤气钢管其规格为55/62（MM）,则管的横截面积为0785（0055）200024（M2）考虑罐径较大，设罐内同心装两列蛇管，并同时进入冷却水，则水在管内流速为/5100243628791SV（设蛇管圈的直径为3M，并由水温查表得A645/752510705146182287082HMKJRDA1值按生产经验数据取2700故传热总系数K为/172065180327512HMKJ式中188管壁的导热系数，/2HMKJ1/16750管壁水污垢的热阻，00035管子壁厚，M3搅拌功率及电机的选择（1）搅拌功率的计算取发酵醪液黏度196103NS/M2，密度1076KG/M3，搅拌转速170R/MIN则雷诺准数21706014321076196103318106因为RE104，所以发酵系统充分湍流状态，即有效功率系数PN47鲁士顿RUSHTONJH公式687833KW0354717060310761435P0无通气搅拌输入的功率（W）；NP功率准数，是搅拌雷诺数REM的函数；圆盘六弯叶涡轮NP47涡轮转速（R/MIN）；液体密度（KG/M3）因发酵液不同而不同，一般取8001650KG/M3；D涡轮直径（M）；对于多层搅拌器的轴功率可按下式估算004066878330406315132326KWM搅拌器层数。（2）电机及变速装置选用根据搅拌功率选用电动机时，应考虑传动装置的机械效率。P0搅拌轴功率PT轴封摩擦损失功率，一般为1P0传动机构效率根据生产需要选择三角皮带电机。三角皮带的效率是092，滚动轴承的效率是099，滑动轴承的效率是098，端面轴封摩擦损失功率为搅拌轴功率的1，则电机的功率1513232609209909811171229搅拌轴直径DAP/N1/3N转速（单位为转/分）系数A取97149，取A100,已知P171229KW,N170R/MIN得1001712291701321595选搅拌轴直径为250MM设备计算1、发酵罐个数发酵罐的个数NN124NTN50所以N162475（个）2发酵罐结构尺寸的确定发酵罐容积V108107642（M3）发酵罐的装料系数08发酵罐采用圆柱型器身，底和顶为锥形盖，选取结构尺寸的比例关系如下H15DDH1021发酵罐全容积V42（H31H2）D43（米）则H15D65（米）DH1021043（米）由发酵罐的基本结构尺寸，可确定全罐表面积，罐底圆柱部分表面积1A和罐底、罐顶表面积2A,3分别为61430152476851222321MHRMDH式中R罐底得半径，D/2M所以全罐表面积72321A3冷却面积的主要尺寸的确定所求冷却面积F为95024176832MTKQAM两蛇管总长度270581439DLCP式中CPD蛇管的平均直径，M每圈蛇管的长度L为915034222MHDLP式中PD蛇管圈直径，MPH蛇管圈之间的间距（M），取为015M两列蛇管总圈数31927LLNP两列蛇管总高度541031MHNHP4罐壁厚度7758MM其中D罐体直径（MM）P耐受压强（取03MP）焊缝系数，双面取08C腐蚀度，取C3