[工作精品论文]广州中船龙穴造船基地船坞式试验场船坞施工综述

中交四航局二公司第八届青年管理、技术论文发布交流会论文集广州中船龙穴造船基地船坞式试验场船坞施工综述王运川陈肖芳（中交四航局二公司中船龙穴项目部广东广州510300）摘要本文重点介绍中船龙穴造船基地船坞式试验场项目船坞工程各个分项主要施工工艺、特点、难点分析等关键词围堰拆除；钢板桩拔除；PHC桩施工；基坑开挖；深井降水；船坞结构；安全检测1工程概况中船龙穴造船基地位于虎门外珠江右岸、龙穴岛围垦区的东岸线上，南面与南沙经济开发区港区相邻，东面与东莞市隔江相望，西面是万顷沙围垦区。船坞式试验场工程是龙穴造船基地的一个组成部分，位于基地北端。船坞式试验场尺度为LXBXH360X96X143M，船坞式试验场采用桩基上现浇整体钢筋混凝土结构，坞口围堰为双排AU23钢板桩围堰，坞口两侧为直立式码头岸壁。翼墙结构一采用抛石基床上沉箱重力式结构型式；翼墙结构二现浇扶壁重力式结构。坞墙也由两种结构组成其一为扶壁结构，其二为格型排桩重力体结构；水泵房结构；坞门采用浮箱式结构。2船坞施工总体布置船坞施工工艺相对于其它水工项目施工工艺复杂，而且船坞施工的作业面广，交叉施工作业比较多，则船坞施工的总体布置就成为整个船坞工程是否能够按时保质、保量顺利完成的关键，比如船坞施工通道的总体布置、船坞施工整体用电用水设备的布置、模板和钢筋加工区域布置等。图1、施工总平面布置。图1施工总平面布置图作者简介王运川（1981），男，助理工程师，从事港口工程施工技术管理工作。560中交四航局二公司第八届青年管理、技术论文发布交流会论文集3船坞主要施工工艺31坞口两侧直立式码头施工坞口两侧需建设直立式码头岸壁，其中坞口西侧为L型翼墙，总长度约120M；坞口东侧为“一”字型翼墙，长度为60M。码头岸壁为两种结构形式一、沉箱重力式结构采用抛石基床上沉箱重力式结构型式。二、现浇扶壁重力式结构此部分结构为坞墩和已施工沉箱间翼墙，具备现场干施工条件即此部分结构在围堰内和坞口同步施工。此部分翼墙基础采用1000700旋喷桩加固体灌砌块石基床，上部结构为现浇钢筋混凝土扶壁。32坞口双排钢板桩围堰施工及临时止水施工双排钢板桩围堰宽度为12M，内外板桩型号均为AU23型，隔仓钢板桩型号为AU20；拉杆规格为601500。围堰两端和已建码头沉箱相连，将船坞的主体结构均包围在内实现干施工。围堰内外排板桩顶标高600M、内排为350M。图2、坞口双排钢板桩止水围堰321钢板桩施打根据现场的施工情况，以及工期要求，钢板桩施打从中间向两边进行施工，为了防止出现带桩现象，采用阶梯形打桩方法，间隔跳打方式（相邻两桩高差按小于3M控制），在钢板桩复打中，施工安排上留出插打桩，保持前进方向35组的插打钢板桩。这样有利插打钢板桩的定位控制，同时有利复打钢板桩可减少纵向扇形变位。功效分析由于钢板桩的桩长比较长以及土质等的影响，横鸡趸加120KW辅助振动锤仅起到插桩的作用，每天完成910根；后增加采用D62锤的水上打桩船，每天完成1314根；如果两种船组一起能够完成平均19根/天。322坞口双排钢板桩围堰拆除（1）坞口双排钢板桩围堰拆除的整体思路及流程钢板桩围堰拆除施工的基本思路是通过对围堰稳定性的验算，在确保围堰稳定性的前提下实现导梁和钢拉杆的水上拆除及钢板桩的水上拔除。（2）船坞灌水管安装及船坞灌水1）船坞灌水的原理为利用高潮时进出水管的水头差进行灌水。根据现场的条件及实有材料，采用直径1000MM、管壁厚12MM的钢管作为进水管，布置于围堰的西侧为了便561中交四航局二公司第八届青年管理、技术论文发布交流会论文集于进水管的安装和充分利用潮差，进水口中心标高为15M。图3、船坞进水管布置图。1（2）、船坞灌水时间计算根据水力学理论，自由出流管道的流量计算公式以及舢舨洲潮汐表，计算单位流量和船坞灌水灌到00M时总灌水量，最后算得灌到预定的00M标高预计需3天时间。2）船坞灌水前及灌水过程中的注意事项船坞灌水之前，务必检查坞室底板检查井是否封闭完好；通往水泵房水泵层的孔洞是否封堵完毕以及廊道的预留坑洞是否封堵；还有就是坞室里面是否清理完毕。（3）围堰拆除的稳定性验算及钢板桩的拔除1）围堰拆除的稳定性验算围堰拆除的稳定性验算包括一、船坞灌水至标高00M后，将整个围堰看成一个整体的稳定性演算；二、钢拉杆和导梁完全拆除后钢板桩围堰的稳定性演算。第二种稳定验算又分为内排钢板桩稳定性验算和外排钢板桩稳定性验算。稳定性验算的原理都是根据水力学的水头压力知识和土力学的郎金土压力理论知识，分别计算出内外侧的水压力和围堰的土压力值；由抗倾稳定性验算，将钢板桩下端看作弹性嵌固支承。所有计算得到的各个安全系数都大于15，则说明围堰是安全的。2）钢板桩拔除设备的选择钢板桩的拔桩力主要克服钢板桩侧摩擦力和锁口的摩阻力。经计算分析水上钢板桩入土深度最深和入土进2强风化混合花岗岩层最深的桩侧摩阻力分析结果为水上钢板桩的侧摩阻力最大值并不是钢板桩入土深度最深的桩，而是入风化混合花岗岩层最深的钢板桩所产生的侧摩阻力为最大值，计算得到最大侧摩阻力为253023KN。由这个值只要300T起重船和150KW振动锤即可，但是实际施工中，由于桩的锁口所产生的摩阻力是无法估算的，因此300T起重船根本无法施工。考虑到围堰拆除的工期要求，以及钢板桩的实际摩阻力与理论计算偏差较大，而且还存在很多不能确定的阻力因素，最后换成500T的起重船组进行拔桩。3）钢板桩拔除钢板桩拔除的基本思路为先要进行试拔，根据试拔情况，分析试拔的数据，进一步优化施工工艺，先易后难、先浅后深；先拔外排钢板桩，当拔完部分以后，利用抓斗船及时挖562中交四航局二公司第八届青年管理、技术论文发布交流会论文集掉钢板桩之间的回填砂，这样可以减少其它桩的摩阻力，而靠近沉箱部位的钢板桩，考虑到沉箱的稳定性，采用水下切割的工艺进行施工。根据试拔情况及数据，当500T起重船起重力达到250T300T时，钢板桩出现开裂（原先只是在钢板桩顶以下600MM开了一个插销孔）。所以吊具的选择和吊点的加强非常重要，本工程的吊具选择为两种型式双插销型式和独立桩的单插销型式。图4、拔桩示意图。加强板60030020插销160MM开孔180MM开孔180MM300MM600MM保护插板钢板桩船机钢丝绳插销160MM图4、拔桩示意图加强板60030020钢板桩拔桩的功效为平均每天拔桩9根，最多为16根/天。4）钢板桩拔除数据分析表1双排钢板桩拔桩力平均值双排钢板桩没有锁口拔桩力平均值（T）单边锁口拔桩力平均值（T）双边锁口拔桩力平均值（T）拔桩力最大值（T）拔桩力最小值（T）外排钢板桩225430470530100内排钢板桩218357427530100由表1可知单根独立桩的拔桩力平均值最小，应该带桩所引起。当为双边锁口时，拔桩力达到最大。所以，钢板桩的拔除，其锁口摩阻力是相当大，在拔桩力计算时，不可忽略。33基坑开挖基坑开挖是整个船坞建造成败的关键所在，针对工期紧、作业面多、交叉作业也比较多的情况下，基坑开挖的效率就成为了是否能够解决这些因素的主导，比如基坑边坡降水是否能够起到预先的作用、临时通道设置的是否合理、基坑开挖和船坞PHC桩施工是否有影响等等都关系到了整个船坞建造的工期和成本。本工程基坑开挖分为三大部分水下开挖、路上开挖。水下开挖部分于坞口驳岸施工基槽施工阶段一起完成，挖方约为364万M3；路上挖方约为107万M3。331基坑边坡降水为了能够使基坑开挖以后，达到干施工的效果，则在基坑开挖之前和基坑开挖形成之后，就得针对基坑区域进行降水，根据现有的施工工艺及经验，本工程采用深井降水的施工工艺，此种施工工艺不仅可以提高基坑开挖的效率，而且还可以节约成本。（1）基坑边坡降水的参数计算563中交四航局二公司第八届青年管理、技术论文发布交流会论文集1）深井埋设深度计算为了使地基内地下水有良好的水平和竖向排水通道，深井井点打设深度宜与穿过强透水层底板下12M。本工程的深井埋设深度几乎都大于25M；2）水层渗透系数确定根据不同的地质情况，水层渗透系数可以采用加权平均法计算。3）抽水影响半径计算有地下水渗流的基本理论，含水层为水平无限延伸的、均质的、等厚的来计算影响半径；4）总涌水量计算根据水层渗透系数、抽水影响半径、井深计算总用水量Q；5）单井出水量计算由单井直径、井深和水层渗透系数确定单井出水量Q；6）深井数量确定按设计要求的深井间距为15M、总涌水量Q、单井出水量Q以及基坑尺寸计算深井数量，本工程经过计算得深井数量为270个。由于实际施工中，不同区域的地质条件各异以及整体基坑开挖的施工进度，相应调整深井的数量和间距。图5、深井降水剖面图。滤料（中粗砂）PVC波纹管D300（开疏水孔）带孔PVC管，外包100目尼龙网，2层编制土工布回填粘土密封井径800管径300原地面图5深井降水剖面图排水管道深度视地质条件调整（2）深井结构由本工程的土质渗水情况和之前类似工程的降水经验，深井采用井直径8001000MM，滤管采用D300MM的PVC波纹管，管身开间距约为20MM的透水孔，而滤管外包裹滤布，滤布应根据被保护土层的粒径来选材，在滤管安装好后，采用级配良好的中粗砂来做滤料。（3）深井降水抽水检验根据试验深井的抽水数据分析，单井抽水前一两天，水位下降比较快，重点是受到地表水位的影响，到抽水到地表水位以下后，每四天水位下降1M。由本工程开挖的施工工艺及施工进度安排，基本满足基坑的降水要求。基坑开挖期间，应严格监控深井的水位，以及基坑边坡的稳定。如果出现任何异常现象，应立即分析原因，寻求解决方案。如下表2、基坑降水常见异常与处理方案表2基坑降水常见异常与处理现象原因分析处理措施基坑水位下降至一定深度不再下降1降水井点少2抽水设备类型不当3有新的水源补给1增加井点2调整或更换抽水设备基坑内水位下降缓慢1井点较少2井点布置不合理1增加井点2延长抽水时间基坑内水位持续下降，并1井点过多1间隔关停井点564中交四航局二公司第八届青年管理、技术论文发布交流会论文集超过设计降深2水源不足基坑内水位下降不均匀1含水层渗透性差2井点出水能力差3布井不合理1调整井点布设2调整更换抽水设备基坑出现流砂现象1基坑开挖速度超过水位下降速度1放慢开挖2增大降水能力基坑外侧地表变形大1水位下降过快过大1在降水井点外侧布设回灌井系统332围堰漏水处理整体围堰施工完成后，出现漏水现象，为了不影响开挖及船坞的干施工，分别采用导管灌浆和水泵抽水的两种方式进行处理。333边坡防护（1）为防止地面水渗入基坑内，在基坑顶四周设双排700500淤泥搅拌桩止水帷幕，搅拌桩止水帷幕深度一般深入2淤泥层2M，至标高30M。（2）为了防止雨水对基坑边坡的冲刷，在基坑边坡的坡顶及马道、基坑边坡斜面设置明排水沟，形成明排水系统，将雨水以及深井水排向海测。（3）根据设计要求，基坑边坡坡面保护为植草皮，但是由于本工程的2淤泥质土层平均厚度为75M，3粉砂混粘性土平均厚度为42M，这些土层经过深井降水及晒干后，土质变得干固坚硬，对于植草皮不容易成活，效果也相对来说不明显，则经过研讨后，采用土工编织布加固覆盖于边坡上，从本工程边坡的防护来分析，此方案无论是经济方面，还是基坑边坡的防护都是非常成功。334基坑开挖施工工艺基坑开挖的基本思路为分级分层开挖；先中间后两边开挖；先试验区域段开挖，再大面积开挖的基本工艺。考虑到主体基坑挖深为148M，坞口深为176M，则边坡按13放坡，留二级马道，每级高程差约为50M。图6、7、第1、2层土方开挖工艺图7、第2层开挖工艺开挖方向开挖方向直接开挖及装车在平台传递土转运土方1次13700020500520138091020008004801370002050052013开挖方向转运土方1次汽车运土直接在地面开挖及装车在平台传递土原地面使用石粉等铺垫临时道路开挖方向图6、第1层开挖工艺800（1）试验区域段开挖的选择试验区域段开挖的目的为一、尽快掌握本工程的土质情况，以便大范围的开挖工作创造有利的条件；二、以试验段作为大范围的明沟排水效果，是深井等其他排水方法无法相比的；三、试验段开挖为基础，修筑临时下坞道路，为开挖及其他施工提供便利条件。（2）船坞主体结构开挖基坑主体为分级分层开挖，大范围开挖至高程80M以后，接着于船坞中间及船坞两侧各修筑临时便道，用于船坞主体结构开挖及止水钢板桩的施工。图8、坞室、坞墙底板开挖565中交四航局二公司第八届青年管理、技术论文发布交流会论文集断面示意图图8、坞室、坞墙底板开挖断面意图265265265252526526533258011291人工开挖减压排水系统开挖槽247424245061111PHC混凝土管桩PHC混凝土管桩AU14钢板桩01606041335施工便道临时施工便道反铲运土汽车临时施工便道对于格栅排桩重力体结构的开挖施工，可以进行垂直开挖施工，得注意的是，开挖的过程中要定时观测格栅排桩重力体的位移情况。水泵房结构土方开挖的工艺类似于坞室及坞墙结构施工，但是由于水泵房结构土方开挖比较深，而且作业面狭窄和土方开挖放坡面的坡度比较陡，几乎接近于11的坡面，所以得重点注意对坡面的防护，本工程采用薄膜覆盖，再于薄膜表面磨砂浆进行防护，而且还得注意对坡面上PHC桩的防护，可以采用10槽钢进行拉桩的方案。（3）临时道路修筑下坞道路选择于船坞两侧中间，即船坞基坑试验段开挖位置，试验段土方开挖后，按112的坡修筑下坞道路。图9、下坞道路剖面图排水沟排水沟120001500016石渣厚100MM块石厚800MM砂层厚500MM图9、下坞道路剖面图边坡34桩基施工341PHC桩基施工本工程采用的PHCAB型600预应力混凝土管桩，混凝土强度等级均为C80。沉桩方法采用锤击沉桩法，桩端持力层为2层土。桩长有效长度为1044M。PHC桩沉桩的难点为PHC桩的超长送桩，送桩深度最深处在泵房为1895M，桩尖采用04M开口钢桩靴。超长送桩施工的工艺相对于正常沉桩来说，桩的的垂直度控制难度大，而且送桩杆比较长，所以对于超长的PHC桩送桩施工时务必控制好沉桩的偏位指标。本工程于靠近坞尾部分的PHC桩施工时，由于该区域的地质多变性及含有夹层，当桩未能达到桩底标高时，已经达到了沉桩的停锤标准，经过静载试验，该区域的桩都能够达到承载要求。342重力体桩基施工重力体桩基施工由受力的钻孔灌注桩、土体加固的三轴搅拌桩和止水高压旋喷桩组成。35混凝土施工351坞口施工船坞式试验场坞口为桩基上现浇整体“U”型钢筋混凝土结构。坞口下设600PHC桩基，持力层在2层强风化岩，坞口底板一次浇筑到顶，坞墩分为七层来浇筑，坞口底板之间留有2M宽的闭合快，（采用微膨胀水泥浇筑），待坞口底板混凝土浇筑完成60D后方可进行闭合快的浇筑。根据类似工程来分析，如果施工过程中，混凝土的凿毛未能做到位，则此部位将会渗水，经过研讨后，采用类似凹凸槽止水的方法，在闭合快两侧增加止水带与AU14永久钢板桩连接，从船坞投入生产至今，此部位还未出现渗水现象，则这种方法是可行的。566中交四航局二公司第八届青年管理、技术论文发布交流会论文集坞墩为大体积混凝土，大体积混凝土往往由于温度应力而产生裂缝，本工程除了原材料采用低水化热的水泥、掺粉煤灰、选用高效缓凝减水剂等外；还从结构上采取了防裂措施，利用2000MM中空水泥管预埋于混凝土中，管内填砂，从而减少温度应力。352水泵房施工水泵房为桩基上现浇钢筋混凝土地下箱形结构。水泵房外形尺寸21422197M（长宽高）。水泵房内部为三层楼梁板结构，导流层、水泵层和电机层；水泵房下设止水帷幕，水泵房桩基为06MPHC桩，持力层选择在2强风化岩。水泵房抗渗等级要求为S8级，水泵层的分层只有水平分层，垂直每层是整体一次浇筑完成，总体施工分为七层。图10、水泵房现浇混凝土分层示意图。模板的设计根据水泵房施工分层来分析，模板为大型结构模板，模板的设计，得经过详细的受力计算。而且水泵房楼板施工为搭设满堂红脚手架，此也得经过验算合格后才施工。流道层第7层第5层第2层第1层图、水泵房现浇混凝土分层示意图145013501250260520第3层第4层第6层2140400801304708040080370130水泵层电机层地面层水泵房底板属于大体积混凝土，混凝土应该严格按照规范分层要求进行浇筑，本工程还采用低水化热的水泥、掺粉煤灰、选用高效缓凝减水剂等防裂措施。为了有效防止混凝土在施工过程中出现有害裂缝影响防渗效果，根据设计要求水泵房的底板及外墙砼中掺入聚丙烯抗裂纤维，但是根据实际施工情况，在没有改变设计意图及施工效果的情况下，采用了掺入海港混凝土增强剂CPA材料（胶凝材料掺量810）取代聚丙烯抗裂纤维，这材料是一种具有补偿收缩、提高混凝土结构耐久性的材料。353船坞底板施工船坞式试验场坞底板为现浇钢筋混凝土结构；坞底板平面尺寸为36096M，船坞底板施工为大开挖后干施工，底板桩基均采用600PHC管桩，持力层选择在2层强风化岩，考虑采用路上送桩施工方法。354船坞坞墙施工（1）扶壁式坞墙结构施工坞墙采用大开挖施工现浇桩基础上的钢筋砼扶壁式坞墙结构；扶壁式坞墙底板下设506MPHC桩基，间距与肋板对应，桩尖进入2层。底板后趾下设AU14钢板图11、坞墙扶壁立板模板剖面图1502400立板模板支撑（钢管150MM）300810024003002400调节模板支墩拉杆螺栓M36X950150400硬塑管506140立板拉杆螺栓尺寸模板高度已浇注坞室底板已浇注扶壁底板567中交四航局二公司第八届青年管理、技术论文发布交流会论文集桩止水帷幕。坞墙立板、肋板的钢筋绑扎采用专门的绑扎钢支架进行，钢筋绑扎只能是借助钢支架来固定整体的扶壁钢筋。图11、坞墙扶壁立板模板剖面图为了保证施工质量，扶壁模板的刚度至关重要。扶壁的模板设计为钢骨架的大型整片模板，模板制作之前，务必得详细计算模板的受力情况，严格按照规范设计和制作。（2）格栅排桩重力体坞墙结构施工格型排桩式坞墙结构采用前后两排钻孔灌注桩，前后排钻孔桩间采用三轴搅拌桩对土体进行加固，格栅型布置，搅拌桩与前、后排灌注桩之间留适当间隔，中间用高压旋喷桩止水及加固，前墙设400MM厚钢筋砼衬砌。灌注桩及搅拌桩顶部设置12M厚钢筋混凝土顶板。图12、承台、衬墙分层浇注示意图（按上层模板预埋螺栓间距尺寸）（按上层模板预埋螺栓间距尺寸）预埋圆台螺母M24螺栓预埋圆台螺母M30螺栓预埋圆台螺母M24螺栓预埋圆台螺母M30螺栓钻孔植筋（32）与灌注桩钢筋焊接钻孔植筋（32）与灌注桩钢筋焊接第二层浇注衬墙第二层浇注衬墙底板已浇坞室底板排水沟模板埋钢筋2012002900角钢L80X80X6300砼支墩150X1503000600L50X5灌注桩126363拉杆螺栓外工作平台2700第三层浇注衬墙263250026363护栏拉杆螺栓M30预埋圆台螺母M30螺栓预埋圆台螺母M24螺栓承台底板模板浇注第一层砼时留空预埋圆台螺母M30螺栓9002700第四层浇注衬墙2700第五层浇注衬墙拉杆螺栓M30100010001200第五层浇注底板加强肋第一层浇注承台底板承台底板模板灌注桩灌注桩灌注桩三轴搅拌桩加固体旋喷桩旋喷桩格型排桩式坞墙结构总体分为5层浇筑施工，由于前墙钢筋砼衬砌才400MM厚，对于模板的加固难度比较大，模板设计时，充分计算了模板的刚度及拉杆的受力，采用在灌注桩上植321200MM的圆钢加止水环作为模板的拉杆，锁螺帽加固模板。图12、承台、衬墙分层浇筑示意图格栅排桩重力体坞墙混凝土浇筑时得严格控制浇筑的时间和速度，每小时不得大于1M。在浇筑完1M高以后，暂停23小时，再继续浇筑混凝土。36船坞止水施工361伸缩缝结构的橡胶止水结构之间的止水主要采用中埋的Z930型橡胶止水和外贴式的橡胶止水带止水，橡胶止水带宜使用小铁丝加固，以防止在混凝土浇筑过程之中橡胶止水带发生弯卷。362AU14钢板桩止水帷幕船坞四周永久的AU14钢板桩是为了减少基础底下水浮托力而设置的，桩底标高达到粘土层。363坞口花岗岩与坞门橡胶条止水坞口花岗岩设置为”U”型结构，坞门上在水压力的作用下，将橡胶条挤压到花岗岩上起到止水的作用。花岗岩的平整度对于此处的止水是关键。从类此工程来看，花岗岩与混凝土的接触面是最薄弱的环节，则本工程采用灌浆料加微膨胀剂参合进行施工，从船坞施工完568中交四航局二公司第八届青年管理、技术论文发布交流会论文集到现在一年的情况来看，每天发现有渗水，说明此方法是有效可行的。364混凝土施工缝止水混凝土施工缝止水一般都是采用压槽进行施工，压槽尺寸至少保持为150150MM，很多结构渗水都是混凝土施工缝处，则在施工过程之中得引起高度重视。37基础回填371减压排水层施工减压排水层由排水管网和级配碎石排水层组成。减压排水层施工得引起注意的是土工反滤布的搭接务必的满足要求，不小于15M。而且底板与底板之间的土工反滤布搭接也得要达到要求。另外先施工的加压排水层得使用土工反滤布覆盖于减压排水层四周，以防止由于泥浆渗流进减压排水层，而影响加压排水的质量。372墙后回填施工船坞墙后回填的工程包括基坑底回填粘土和墙后回填中粗砂。粘土分层铺填。分层厚度30CM，填筑厚度最薄处要求15M，重型压实系数大于093。防渗粘土渗透系数不大于106CM/SEC；中粗砂回填每层厚度为15米，每层采用10吨振动压路机辗压5遍。而扶壁肋板里面的回填砂，采用灌水振捣密实方法。中粗砂砂内摩擦角30，含泥量5，回填料干容重大于155KN/M2。图13、墙后回填标准断面图本工程墙后回填在未改变设计意图及设计承载的条件下，按一定的坡度采用干土替换中粗砂进行回填，以节约成本。38工艺安装381电气安装本工程主体为南沙中船龙穴造船基地船坞式试验场工程的电力、照明、接地和通讯系统。整个坞区设变电所供泵房内水泵用电及船坞生产用电，所有用电设备均为三级负荷。382管道安装本工程管道安装主要包括给排水管道安装（江、淡水管道）和动力管道安装（氧气、乙炔管道、二氧化碳管道和压缩空气管道）；给排水系统采用镀锌衬塑钢管，丝口联结；江水系统采用镀锌涂塑钢管，沟槽连接。383水泵房水泵安装本工程设备安装主要是泵类设备安装主泵3台，主泵电机3台，副泵2台，雨水泵2569中交四航局二公司第八届青年管理、技术论文发布交流会论文集台，江水系统4台压载泵。水泵设备安装是工艺安装范畴里面最复杂，要求精度最高的。水泵的安装重点包括水泵基座安装、水泵体安装和电机安装，水泵体安装为整个安装项目的关键，而且难度也非常大，对于一般的安装施工队伍来说是很难完成的项目，则建议在采购安装队伍时得要经过认真审核及考查。4船坞监测表3截止至2010年6月28日船坞式试验场位移和沉降观测累计值（MM）坐标及标高W1W2W3W4W5W6W7W8W9A值位移累计量441340615B值位移累计量503321232H沉降累计量112001000坐标及标高W10W11W12W13W14W15W16W17W18A值位移累计量210010345B值位移累计量021123345H沉降累计量133321211坐标及标高W19W20W21W22W23W24W25W26W27A值位移累计量212312222B值位移累计量273644531H沉降累计量110221145结合表3观测的数据分析，船坞最大累计位移为W20点，此点为坞墙段，累计值为7MM；最大沉降累计为W26，此点为东坞口胸墙，累计值为4MM。从船坞设计要求及规范要求来看，船坞的累计位移及沉降在允许范围之内。5总结51、钢板桩拔除的摩阻力应该充分考虑，从本工程来看钢板桩锁口摩阻力部分几乎为钢板桩侧摩阻力的一倍，所以钢板桩锁口摩阻力务必考虑进拔桩力里面，否则将会陷入被动，比如工期得不到保证，施工成本也将会大大增加。钢板桩拔桩时，建议跳格拔桩，以减少钢板桩的锁口摩阻力。52、基坑开挖施工由于土质比较差，而且作业面比较窄，导致有部分基坑未能按照设计要求放坡开挖，坡度比较陡，几乎达到了12的坡比。但是根据本工程的地质条件，船坞开挖边坡的粘土层比较厚，这样的坡比也未能影响到船坞的质量安全，则基坑的开挖应该根据具体的地质条件，适当的调整开挖的坡比，这样可以节约成本。53、深井降水的施工工艺运用的比较成熟，边