CA6140车床拨叉[831006] 加工工艺及铣拨叉φ55两侧面夹具设计说明书资料

攀枝花学院本科毕业设计（论文） 1 绪论 1 1 绪论 机械制造加工工艺与机床夹具设计是在学完了大学的全部基础课、技术基础课以及全部专业课之后进行的一次理论联系实际的综合运用，进而使对机械有了进一步的认识，为以后的工作打下基础。它是主要是对零件的加工工艺和对零件的某几个工序加工进行专用夹具的设计，从零件的工艺来说，它主要是分析零件在进行加工时应注意什么问题，采用什么方法和工艺路线加工才能更好的保证精度，提高劳动生产率。就专用夹具而言， 好的夹具设计可以提高产品生产率、精度、降低成本等，还可以扩大机床的使用范围，从而使产品在保证精度的前提下提高效率、 降低成本。在本设计中，就针对拨叉 A 的加工工艺进行分析，制定和比较加工工艺路线，选择较好的加工工艺路线进行加工。并对拨叉叉口两侧面、 55孔和槽进行专用夹具的设计，在这过程中，制定多套夹具方案分别对各夹具的定位误差和精度进行分析计算，选择其一进行下一步的设计，以完成本次设计。通过这次设计，培养了编制机械加工工艺规程和机床夹具设计的能力，这也是在进行毕业之前对所学课程进行的最后一次深入的综合性复习，也是一次理论联系实际的训练。因此，它在我们的大学生活中占有十分重要的地位。 就个人而言，希望通过这次毕业设计对自己未来将从事的工作进行一次适应性训练，从中锻炼自己的分析问题、解决问题的能力，为今后参加祖国的现代化建设打下一个良好的基础。 由于能力有限，设计尚有许多不足之处，恳请各位老师给予指教。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 2 零件的分析 2 2 零件的分析 需要 CAD 图纸，扣扣 414951605 2.1 零件的作用 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 2 零件的分析 3 车床的拨叉位于车床变速机构中，主要起换档，使主轴回转运动按照 操 作者的要求工作，获得所需的速度和扭矩的作用。零件 下 方的 25 孔与操纵机构相连， 而上攀枝花学院本科毕业设计（论文） 2 零件的分析 4 方的 55 半孔则是用于与所控制齿轮所在的轴接触。通过上方的力拨动下方的齿轮变速。 2.2 拨叉 A 的工艺分析 拨叉 A 是机车变速箱中一个重要的零件，因为其零件尺寸比较小，结构形状较复杂，但其加工孔和侧面有精度要求，此外还有小头孔上的槽要求加工，对精度有一定的要求。拨叉的底面、大头孔上两侧面和大小头孔粗糙度要求都是 3.2Ra ，所以都要求精加工。其大头孔与侧面有垂直度的公差要求，所要加工的槽，在其槽两侧面有 平行度公差和对称度公差要求等。因为零件的尺寸精度、几何形状精度和相互位置精度，以及各表面的表面质量均影响机器或部件的装配质量，进而影响其性能与工作寿命，因此它们的加工必须保证精度要求。 2.3 拨叉 A 的工艺 零件要有好的机械加工工艺性，也就是要有加工的可能性，要便于加工，要能够保证加工质量，同时使加工的劳动量最小。而设计和工艺是密切相关的，又是相辅相成的。设计者要考虑加工工艺问题。工艺师要考虑如何从工艺上保证设计者的要求。 从设计拨叉 A的加工工艺来说，应选择能够满足孔和槽加工精度要求的加工方法及设备。除了 从加工精度和加工效率两方面考虑以外，也要适当考虑经济因素。在满足精度要求及生产率的条件下，应选择价格较底的机床。 2.3.1 加工要求 在选择各表面、孔及槽的加工方法时，要考虑加工表面的精度和表面粗糙度要求，根据各加工表面的技术要求，选择加工方法及分几次加工；要根据生产类型选择设备，在大批量生产中可采用高效率的设备。在单件小批量生产中则常用通用设备和一般的加工方法。如、柴油机连杆小头孔的加工，在小批量生产时，采用钻、扩、铰加工方法；而在大批量生产时采用拉削加工；要考虑被加工材料的性质，例如：淬火钢必须采用磨 削或电加工；而有色金属由于磨削时容易堵塞砂轮，一般都采用精细车削，高速精铣等；要考虑工厂或车间的实际情况，同时也应考虑不断改进现有加工方法和设备，推广新技术，提高工艺水平；此外，还要考虑一些其它因素，如加工表面物理机械性能的特殊要求，工件形状和重量等。 该零件所需的加工部位为：拨叉小头孔端面、大头孔上两侧面；大小头孔以及小头孔端 0.120016的槽。 2.3.2 平面的加工 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 2 零件的分析 5 由参考文献 3表 2.1-12 可以确定，底面的加工方案为底平面：粗铣 精铣（ 7 9IT IT ），粗糙度为 6 .3 0 .8Ra m ，一般不淬硬的平面，精铣的粗糙度可以较小。 2.3.3 大头孔的加工 由参考文献 3表 2.1-11 确定， 55 孔的表面粗糙度要求为 3.2，则选择孔的加工顺序为：粗、精镗。 2.3.4 小头孔的加工 0.023025 的孔选择的加工方法是钻，但其表面粗糙度的要求为 6.1Ra ，所以选择加工的方法是钻 扩 铰。 A 图 1.1 拨叉 A 零件图 2.4 本章小结 本章主要是对拨叉 A 的分析，主要从拨叉的作用、工艺和加工要求等方面进行了分析，对各个所须加工的表面进行了粗略的分析，并进行加工方法的确定。 经过查阅大量的参考资料，和上面的分析使对拨叉 A 有了进一步的认识，为后面的设计打下了坚实的基础。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计 6 3 工艺规程设计 3.1 确定毛坯的制造形式 零件材料为 HT200，考虑到车床在加工中的变速虽然不像其它机器那么频繁。但是，零件在工作过程中，也经常要承受变载荷及冲击性载荷，且 它的外型复杂，不易加工。因此，应该选用铸件以提高劳动生产率，保证精度，由于零件的年生产量为 5000 件已达到大批生产的水平，而且零件的轮廓尺寸不大，故可采用金属型铸造，这样可以提高生产率，保证精度。 3.2 加工工艺过程 由以上分析可知。该拨叉零件的主要加工表面是平面、孔和槽等面。一般来说，保证平面的加工精度要比保证孔系的加工精度容易。因此，对于拨叉 A来说，加工过程中的主要问题是保证孔的尺寸精度及位置精度，处理好孔和平面之间的相互关系以及槽的各尺寸精度。 由上面的一些技术条件分析得知：拨叉 A 的尺寸精度，形位 公差精度要求都很高，就给加工带来了困难，必须重视。 3.3 基面的选择 基面的选择是工艺规程设计中的重要工作之一，基面选择的正确与合理，可以使加工质量得到保证，生产率得以提高。否则，加工工艺过程中会问题百出，更严重的还会造成零件大批量报废，使生产无法正常进行。 3.3.1 粗基准的选择 选择粗基准时，考虑的重点是如何保证各加工表面有足够的余量，使不加工表面与加工表面间的尺寸、位置符合图纸要求。 选择定位粗基准是要能加工出精基准，同时要明确哪一方面的要求是主要的。粗基准的选择应以下面的几点为原则： a 应选能加 工出精基准的毛坯表面作粗基准。 b 当必须保证加工表面与不加工表面的位置和尺寸时，应选不加工的表面作为粗基准。 c 要保证工件上某重要表面的余量均匀时，则应选择该表面为定位粗基准。d 当全部表面都需要加工时，应选余量最小的表面作为基准，以保证该表面有足够的加工余量。 要从保证孔与孔、孔与平面、平面与平面之间的位置出发，进而保证拨叉 A在整个加工过程中基本上都能用统一的基准定位。从拨叉 A 零件图分析可知，选择平面作为拨叉 A加工粗基准。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计 7 3.3.2 精基准的选择 基准重合原则。即尽可能选择设计基准作为定位基准。这样可以避免定 位基准与设计基准不重合而引起的基准不重合误差。 基准统一原则，应尽可能选用统一的定位基准。基准的统一有利于保证各表面间的位置精度，避免基准转换所带来的误差，并且各工序所采用的夹具比较统一，从而可减少夹具设计和制造工作。例如：轴类零件常用顶针孔作为定位基准。车削、磨削都以顶针孔定位，这样不但在一次装夹中能加工大多书表面，而且保证了各外圆表面的同轴度及端面与轴心线的垂直度。 互为基准的原则。选择精基准时，有时两个被加工面，可以互为基准反复加工。例如：对淬火后的齿轮磨齿，是以齿面为基准磨内孔，再以孔为基准磨齿面，这样能保证齿面余量均匀。 自为基准原则。有些精加工或光整加工工序要求余量小而均匀，可以选择加工表面本身为基准。例如：磨削机床导轨面时，是以导轨面找正定位的。此外，像拉孔在无心磨床上磨外圆等，都是自为基准的例子。 此外，还应选择工件上精度高。尺寸较大的表面为精基准，以保证定位稳固可靠。并考虑工件装夹和加工方便、夹具设计简单等。 要从保证孔与孔、孔与平面、平面与平面之间的位置出发，进而保证拨叉 A在整个加工过程中基本上都能用统一的基准定位。从拨叉 A 零件图分析可知，该零件的底平面与小头孔，适于作精基准使用。但用一个 平面和一个孔定位限制工件的自由度是不够的，它只限制了五个自由度，如果采用典型的一面两孔定位方法，则可以满足整个加工过程中基本上都采用统一的基准定位的要求。 选择精基准的原则时，重点考虑的是有利于保证工件的加工精度并使装夹更为方便。 3.4 工艺路线的拟订 对于批量生产的零件，一般总是首先加工出统一的基准。拨叉 A 的加工的第一个工序也是加工统一的基准。具体工序是先以小头孔左端面为粗基准，粗、精加工小头孔右端面，再以右端面为基准加工小头孔，在后续的工序安排中都是以小头孔为基准定位。 后续工序安排应当遵循粗精分开和 先面后孔的原则。 3.4.1 确定工序的原则 确定加工方法以后，就按生产类型、零件的结构特点、技术要求和机床设备等具体生产条件确定工艺过程的工序数。确定工序数的基本原则： （ 1）工序分散原则 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计 8 工序内容简单，有利选择最合理的切削用量。便于采用通用设备。简单的机床工艺装备。生产准备工作量少，产品更换容易。对工人的技术要求水平不高。但需要设备和工人数量多，生产面积大，工艺路线长，生产管理复杂。 （ 2）工序集中原则 工序数目少，工件装夹次数少，缩短了工艺路线，相应减少了操作工人数和生产面积，也简化了生产管理，在一次 装夹中同时加工数个表面易于保证这些表面间的相互位置精度。使用设备少，大量生产可采用高效率的专用机床，以提高生产率。而且采用复杂的专用设备和工艺装备，使成本增高，调整维修费事，生产准备工作量大。 一般情况下，单件小批生产中，为简化生产管理，多将工序适当集中。但由于不采用专用设备，工序集中程序受到限制。一般采用结构简单的专用机床和专用夹具组织流水线生产。 加工工序完成以后，将工件清洗干净。清洗后用压缩空气吹干净。保证零件内部杂质、铁屑、毛刺、砂粒等的残留量较小。 3.4.2 工序的特点 制订工艺路线时，应考虑工 序的数目，采用工序集中或工序分散是其两个不同的原则。所谓工序集中，就是以较少的工序完成零件的加工，反之为工序分散。 （ 1）工序集中的特点 工序数目少，工件装，夹次数少，缩短了工艺路线，相应减少了操作工人数和生产面积，也简化了生产管理，在一次装夹中同时加工数个表面易于保证这些表面间的相互位置精度。使用设备少，大量生产可采用高效率的专用机床，以提高生产率。但采用复杂的专用设备和工艺装备，使成本增高，调整维修费事，生产准备工作量大。 （ 2）工序分散的特点 工序内容简单，有利选择 最合理的切削用量。便于采用通用设备。简单的机床工艺装备。生产准备工作量少，产品更换容易。对工人的技术要求水平不高。但需要设备和工人数量多，生产面积大，工艺路线长，生产管理复杂。 工序集中与工序分散各有特点，必须根据生产类型。加工要求和工厂的具体情况进行综合分析决定采用那一种原则。 一般情况下，单件小批生产中，为简化生产管理，多将工序适当集中。但由于不采用专用设备，工序集中程序受到限制。一般采用结构简单的专用机床和专用夹具组织流水线生产。 由于近代计算机控制机床及加工中心的出现，使得工序集中的优点更为突出，即 使在单件小批生产中仍可将工序集中而不致花费过多的生产准备工作量，从而攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计 9 可取的良好的经济效果。 3.4.3 加工精度的划分 零件的加工质量要求较高时，常把整个加工过程划分为几个阶段： （ 1）粗加工阶段 粗加工的目的是切去绝大部分多雨的金属，为以后的精加工创造较好的条件，并为半精加工，精加工提供定位基准，粗加工时能及早发现毛坯的缺陷，予以报废或修补，以免浪费工时。 粗加工可采用功率大，刚性好，精度低的机床，选用大的切削用量，以提高生产率、粗加工时，切削力大，切削热量多，所需夹紧力大，使得工件产生的内应力和变形大， 加工精度低，粗糙度值大。一般粗加工的公差等级为 11 12IT IT 。粗糙度为 1 0 1 .2 5R a m 。 （ 2）半精加工阶段 半精加工阶段是完成一些次要面的加工并为主要表面的精加工做好准备，保证合适的加工余量。半精加工的公差等级为 9 10IT IT 。表面粗糙度为1 0 1 .2 5R a m 。 （ 3）精加工阶段 精加工阶段切除剩余的少量加工余量 ,主要目的是保证零件的形状位置几精度 ,尺寸精度及表面粗糙度 ,使各主要表面达到 图纸要求 .另外精加工工序安排在最后 ,可防止或减少工件精加工表面损伤。 精加工应采用高精度的机床切削用量小，工序变形小，有利于提高加工精度精加工的加工精度一般为 6 7IT IT ，表面粗糙度为 1 0 1 .2 5R a m 。 此外，加工阶段划分后，还便于合理的安排热处理工序。由于热处理性质的不同，有的需安排于粗加工之前，有的需插入粗精加工之间。 但须指出加工阶段的划分并不是绝对的。在实际生活中，对于刚性好，精度要求不高或批量小的工件，以及运输装夹费时的重型零件往往 不严格划分阶段，在满足加工质量要求的前提下，通常只分为粗、精加工两个阶段，甚至不把粗精加工分开。必须明确划分阶段是指整个加工过程而言的，不能以某一表面的加工或某一工序的性质区分。例如工序的定位精基准面，在粗加工阶段就要加工的很准确，而在精加工阶段可以安排钻小空之类的粗加工。 3.4.4 制定工艺路线 制定工艺路线 的 出发点 ,应当使零件的几何形状、尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证 ,在生产纲领已确定的情况下 ,可以考虑采用万能性机床配以专用工具 ,并尽量使工序集中来提高生产率。除此之外，还应当考虑经济效果 ，以便使生产成本尽量下降。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计 10 表 3.1 工艺路线方案 一 工序号 工序内容 工序一 粗、精铣 25 孔上端面。 工序二 钻、扩、铰、精铰 25 孔。 工序三 切断。 工序四 粗、精铣 55 孔 两侧面 工序五 粗、精镗 55 孔。 工序六 铣 下平面。 工序七 粗、精铣 16 槽。 工序八 粗铣 斜平面。 工序九 检查。 上面工序 不能保证其质量， 但 可以 进行精度要求不高的生产。 综合考虑以上步骤，得到 下面 工艺路线。 表 3.2 工艺路线方案 二 工序号 工序内容 工序一 粗、精铣 25 孔上端面。 工序二 钻、扩、铰、精铰 25 孔。 工序三 粗、精铣 55 孔 两侧面 工序四 粗、精镗 55 孔。 工序五 铣 下平面。 工序六 粗、精铣 16 槽。 工序七 粗铣 斜平面。 工序八 切断。 工序 九 检查。 虽然工序 增加了工时 ，但是 质量 大大提高了。 方案 一和 方案 二 相 比 ， 方案 一工艺路线 在工序三就将 55 孔锯开，在后面的工序铣 55 孔的两侧面的时候，对于工件的加工面减少不的工设计，但是在后面的工序中进行的加工，特别是定位和孔 55 的加工就有相当大的难度，如才用方案一进行 55 孔的加工时，在上面的工序中已经锯断，只有进行半圆的加工。这样的加工在一 般的机床上是不保证精度的，若想要保证精度只有在数控机床上，那样的话生产成本将提高了很多。方案二就解决了上述产生的问题，将 55 的孔到了最后的时候才将其锯开，这样不仅保攀枝花学院本科毕业设计（论文） 3 工艺规程设计 11 证了 55 孔的精度，而且在后面工序中的加工也可以用 55 的孔来作为定位基准。这样的加工可以在一般的机床上就可以进行加工了，不仅保证了精度，还降低了生产成本。 由以上分析：方案二为合理、经济的加工工艺路线方案。具体的加工工艺过程 如表 3.3。 表 3.3 最终加工工艺路线 工序号 工序内容 工序一 铸造。 工序 二 热处理。 工序 三 粗、精铣 25 孔上端面。 工序四 钻、扩、铰 25 孔。 工序五 粗、精铣 55 孔 两侧面。 工序六 粗、精镗 55 孔。 工序七 铣 下平面。 工序八 粗、精铣 16 槽。 工序九 粗铣 斜平面。 工序 十 切断。 工序 十一 检查。 3.5 本章小结 通过对资料书的查阅，在这章中，主要对零件的加工工艺和在加工中经常会出现的问题进行了分析，并对基准面的选择原则有了深刻的认识。然后，针对拨叉 A零件的尺寸要求和精度要求，编写了两个工艺路线方案。最后，对它们进行具体的分析比较选择其优。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 12 4 工序参数选择、计算 CA6140 车床拨叉 A， 零件材料为 HT200，硬度 190 210HB，毛皮重量 1.0kg，生产类型大批量，铸造毛坯。 4.1 毛坯的确定 4.1.1 毛坯的工艺要求 （ 1）由于铸造件尺寸精度和表面粗糙度值低，因此零件上有与其它 机件配合的表面需要进行机械加工。 （ 2）为了使金属容易充满膛摸和减少工序，铸造件外形应力求简单、平直，尽量避免铸件截面间差别过大，或具有薄壁、高筋、高台等结构。 （ 3）铸件的结构中应避免深孔或多孔结构。 （ 4）铸件的整体结构应力求简单。 4.1.2 毛坯形状、尺寸要求 （ 1）各加工面的几何形状应尽量简单。 （ 2）工艺基准以设计基准相一致。 （ 3）便于装夹、加工和检查。 （ 4）结构要素统一，尽量使用普通设备和标准刀具进行加工。 在确定毛坯时，要考虑经济性。虽然毛坯的形状尺寸与零件接近，可以减少加工余量，提高材 料的利用率，降低加工成本，但这样可能导致毛坯制造困难，需要采用昂贵的毛坯制造设备，增加毛坯的制造成本。因此，毛坯的种类形状及尺寸的确定一定要考虑零件成本的问题但要保证零件的使用性能。在毛坯的种类 形状及尺寸确定后，必要时可据此绘出毛坯图。 据以上原始资料及加工路线，分别确定各加工表面的机械加工余量及毛坯尺寸如 图 4.1。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 13 图 4.1 拨叉 A 毛坯 4.2 拨叉 A 的偏差计算 4.2.1 拨叉平面的偏差及加工余量计算 （ 1）侧平面加工余量的计算。根 据工序要求，其加工分粗、精铣加工。各工步余量如下： 粗铣：由参考文献 4表 6 28。其余量值规定为 1.5 2.0mm ，现取 2.0mm 。查参考文献 3可知其粗铣为 IT12。 精铣：由参考文献 3表 2.3 59，其余量值规定为 1.0mm 。 铸造毛坯的基本尺寸为 7 8 2 1 .0 8 1mm ，又由参考文献 6表 11-19 可得铸件尺寸公差为 1.40.6。 毛坯的名义尺寸 为： 7 8 2 . 0 1 . 0 8 1 mm 毛坯最小尺寸为： 8 1 0 .6 8 0 .4 mm 毛坯最大尺寸为： 8 1 1 .4 8 2 .4 mm 粗铣后最大尺寸为： 7 8 1 .0 7 9 mm 精铣后尺寸与零件图尺寸相同，且保证各个尺寸精度。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 14 大头孔两侧面的偏差及加工余量计算 （ 2）两侧面加工余量的计算。根据工序要求，其加工分粗、精铣加工。各工步余量如下： 粗铣：由参考文献 4表 6 28。其余量值规定为 1.5 2.0mm ，现取 2.0mm 。查参考文献 3可知其粗铣为 IT12。 精铣：由参考文献 3表 2.3 59，其余量值规定为 1.0mm 。 铸造毛坯的基本尺寸为 1 2 2 1 .0 1 5 mm ，又由参考文献 6表 11-19 可得铸件尺寸公差为 1.40.6。 毛坯的名义尺寸为： 1 2 2 . 0 1 . 0 1 5 mm 毛坯最小尺寸为： 1 5 0 .6 1 4 .4 mm 毛坯最大尺寸为： 1 5 1 .4 1 6 .4 mm 粗铣后最大尺寸为： 1 2 1 .0 1 3mm 精铣后尺寸与零件图尺寸相同，且保证各个尺寸精度。 4.2.2 大小头孔的偏差及加工余量计算 参照参考文献 3表 2.2 2、 2.2 25、 2.3 13 和参考文献 5表 1 8，可以查得：孔 0.023025 ： 钻孔的精度等级： 12IT ，表面粗糙度 12.5Ra um ，尺寸偏差是 mm21.0 扩孔的精度 等级： 10IT ，表面粗糙度 3.2Ra um ，尺寸偏差是 mm084.0 铰孔的精度等级： 8IT ，表面粗糙度 1.6Ra um ，尺寸偏差是 0.043mm 根据工序要求，小头孔分为钻、扩、铰三个工序，各工序余量如下： 钻 0.023025 孔 参照参考文献 3表 2.3-47，表 2.3-48。 确定工序尺寸及加工余量为： 加工该组孔的工艺是：钻 扩 铰 钻孔： 22 扩孔： 24.7 2 2.7Z mm （ Z为单边余量 1.52 ） 铰孔： 25 2 0.3Z mm （ Z为单边余量 0.15 0.2 ） 镗孔 55 加工该组孔的工艺是：粗镗 精镗 粗镗： 55 孔，参照参考文献 3表 2.3-48,其余量值为 2.2mm ； 精镗： 55 孔，参照参考文献 3表 2.3-48,其余量值为 0.8mm ； 铸件毛坯的基本尺寸分别为： 55 孔毛坯基本尺寸为 ： 5 5 2 . 2 0 . 8 5 2 mm ； 根据参考文献 3表 2.2-2 可得锻件加工该孔经济精度为 IT9。 55 孔毛坯名义尺寸为 ： 5 5 2 . 2 0 . 8 5 2 mm ； 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 15 粗镗工序尺寸为 ： 54.2 精镗工序尺寸为 ： 55 从而 达到要求。 4.2.3 粗、精铣 0.12016槽 参照参考文献 5表 21 5，得其槽边双边机加工余量 2Z=2.0mm，槽深机加工余量为 2.0mm，再由参照参考文献 5表 21 5 的刀具选择可得其极限偏差：粗加工为 0.1100，精加工为 0.0130。 槽的毛坯为一个整体： 粗铣两边工序尺寸为： 0.110014 粗铣槽底工序尺寸为： 6 精铣两边工序尺寸为： 0.013016，已达到其加工要求： 0.12016。 4.3 确定切削用量及基本工时（机动时间） 4.3.1 工序 1：粗、精铣 25 孔上平面 （ 1）粗铣 25 孔上平面 加工条件 工件材料； HT200，铸造。 机床： X52K。 查参考文献 5表 30 34 刀具：硬质合金三面刃圆盘铣刀（面铣刀），材料： 15YT ， 100D mm ，齿数 8Z ，此为粗齿铣刀。 因其单边余量： Z=2mm 所以铣削深度pa： 2pa mm 每齿进给量fa：根据参考文献 3表 2.4 75，取 0 .1 2 /fa m m Z铣削速度 V ：参照参考文献 5表 30 34，取 1.33 /V m s 机床主轴转速 n ： 1000Vnd 式（ 4.1） 式中 V 铣削速度； d 刀具直径。 代入式（ 4.1）得 1 0 0 0 1 0 0 0 1 . 3 3 6 0 2 5 4 / m i n3 . 1 4 1 0 0Vnrd ， 按照参考文献 3表 3.1 74 300 / m innr 实际铣削速度 v ： 3 . 1 4 1 0 0 3 0 0 1 . 5 7 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0dnv m s 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 16 进给量fV： 0 . 1 2 8 3 0 0 / 6 0 4 . 8 /ffV a Z n m m s 工作台每分进给量mf： 4 . 8 / 2 8 8 / m i nmff V m m s m m a：根据参考文献 3表 2 81, 40a mm 切削工时 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 40l mm ， 刀具切入长度1l： 221 0 . 5 ( ) ( 1 3 )l D D a 式（ 4.2） 220 . 5 ( 1 0 0 1 0 0 4 0 ) ( 1 3 ) 7 mm 刀具切出长度2l：取 mml 22 走刀次数为 1 机动时间1jt：121 4 0 7 2 0 . 1 7 m i n288jml l ltf （ 2）精铣 25 孔上平面 加工条件 工件材料； HT200，铸造。 机床： X52K。 根据参考文献 5表 30 31 刀具：高 速钢三面刃圆盘铣刀（面铣刀）： 15YT ， 100D mm ，齿数 12，此为细齿铣刀。 精铣该平面的单边余量： Z=1.0mm 铣削深度pa： 1.0pa mm 每齿进给量fa：根据参考文献 5表 30 31，取 0 .0 8 /fa m m Z 铣削速度 V ：参照参考文献 5表 30 31， 取 2.8 /V m s 机床主轴转速 n ：由式（ 4.1）得 1 0 0 0 1 0 0 0 0 . 3 2 6 0 5 3 5 / m i n3 . 1 4 1 0 0Vnrd ， 按照参考文献 3表 3.1 31 600 / m innr 实际铣削速度 v ： 3 . 1 4 1 0 0 6 0 0 3 . 1 4 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0dnv m s 进给量fV： 0 . 0 8 1 2 6 0 0 / 6 0 9 . 6 /ffV a Z n m m s 工作台每分进给量mf： 9 . 6 / 5 7 6 / m i nmff V m m s m m 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 40l mm 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 17 刀具切入长度1l：精铣时1 100l D m m 刀具切出长度2l：取 mml 22 走刀次数为 1 机动时间2jt：122 4 0 1 0 0 2 0 . 2 5 m i n576jml l ltf 4.3.2 工序 2：加工孔 25 到要求尺寸 工件材料为 HT200 铁，硬度 200HBS。孔的直径为 25mm，公差为 H7，表面粗糙度 1.6aRm。加工机床为 Z535 立式钻床，加工工序为钻、扩、铰，加工刀具分别为：钻孔 22 mm 标准高速钢麻花钻，磨出双锥和修磨横刃；扩孔 24.7 mm标准高速钢扩孔钻；铰孔 25 mm 标准高速铰刀。选择各工序切削用量。 （ 1）确定钻削用量 1）确定进给量 f 根据参考文献 5表 28-10可查出 0 . 4 7 0 . 5 7 /f m m r表，由于孔深度比0/ 3 0 / 2 2 1 . 3 6ld ， 0.9lfk ，故( 0 . 4 7 0 . 5 7 ) 0 . 9 0 . 4 2 0 . 5 1 /f m m r 表 。查 Z535 立式钻床说明书，取0 .4 3 /f m m r 。 根据表 28-8，钻头强度所允许是进给量 1 .7 5 /f m m r 。由于机床进给机构允许的轴向力m a x 15690FN（由机床说明书查出），根据参考文献 5表 28-9，允许的进给量 1 .8 /f m m r 。 由于所选进给量 f 远小于 f 及 f ，故所选 f 可用。 2）确定切削速度 v 、轴向力 F、转矩 T 及切削功率mP 根据表 28-15，由插入法得 1 7 / m invm表， 4732FN表 5 1 .6 9T N M表， 1 .2 5mP kW表 由于实际加 工条件与上表所给条件不完全相同，故应对所的结论进行修正。 由参考文献 5表 28 3， 0.88Mvk ， 0.75lvk ，故 1 7 / m i n 0 . 8 8 0 . 7 5 1 1 . 2 2 ( / m i n )v m m 表 01000 1 0 0 0 1 1 . 2 2 / m i n 1 6 2 / m i n22v mmnrd m m 表 查 Z535 机床说明书，取 195 / m innr 。实际切削速度为 0 2 2 1 9 5 / m i n 1 4 / m i n1 0 0 0 1 0 0 0dn m m rvm 由表 28-5， 1 .0 6M F M Tkk，故 4 7 3 2 1 . 0 6 5 0 1 6 ( )F N N 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 18 5 1 . 6 9 1 . 0 6 5 4 . 8T N m N m 3）校验机床功率 切削功率mP为 /)m M MmP P n n k 表（ 1 . 2 5 ( 1 9 5 / 2 4 6 ) 1 . 0 6 1 . 0 5k W k W 机床有效功率 4 . 5 0 . 8 1 3 . 6 5E E mP P k W k W P 故选择的钻削用量可用。即 0 22d mm， 0 .4 3 /f m m r ， 195 / m innr ， 14 / minvm 相应地 5016FN ， 54.8T N m， 1.05mP kW 切削工时 被切削层长度 l ： 78l mm 刀具切入长度 1l ： 1 22( 1 2 ) 1 2 0 1 7 . 422rDl c t g k c t g m m 刀具切出长度 2l ： mml 412 取 mml 32 走刀次数为 1 机动时间2jt：27 8 7 . 4 3 1 . 0 8 m i n0 . 4 3 1 9 5jLt nf （ 2）确定扩孔切削用量 1）确定进给量 f 根据 参考文献 5表 28 31，f 表 （ 0 . 7 0 . 8 ） m m / r 0 . 7 = 0 . 4 9 0 . 5 6 m m / r。根据 Z535 机床说明书 ，取f =0.57mm/r。 2）确定切削速度 v 及 n 根据参考文献 5表 28 33，取 2 5 / m invm表。修正系数： 0.88mvk ， 2 4 . 7 2 21 . 0 2 ( / 1 . 5 0 . 9 )2p pRav paka 根 据 故 2 5 / m i n 0 . 8 8 1 . 0 2 1 1 . 2 2 / m i nv m m 表 01 0 0 0 / )n v d 表 （ 1 0 0 0 1 1 . 2 2 / m i n / ( 2 4 . 7 )2 8 6 / m i n m m m mr 查机床说明书，取 275 / m innr 。实际切削速度为 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 19 30 10v d n 32 4 . 7 2 7 5 / m i n 1 02 1 . 3 / m i nm m rm 切削工时 被切削层长度 l ： 78l mm 刀具切入长度1l，有：11 2 4 . 7 2 2( 1 2 ) 1 2 0 2 2 . 8 6 322rDdl c t g k c t g m m m m 刀具切出长度 2l ： mml 412 取 mml 32 走刀次数为 1 机动时间2jt：27 8 3 3 0 . 5 4 m i n0 . 5 7 2 7 5jLt fn （ 3）确定铰孔切削用量 1）确定进给量 f 根据参考文献 5表 28 36， 1 . 3 2 . 6f m m表，按该表注 4，进给量取小植。查 Z535 说明书，取 1.6 /f mm r 。 2）确定切削速度 v 及 n 由参考文献 5表 28 39，取 8 .2 / m invm表。由参考文献 5表 28 3，得修正系数 0.88Mvk ， 0.99pavk 2 5 2 4 . 7( / 0 . 1 2 5 1 . 2 )2pRpaa根 据 故 8 . 2 / m i n 0 . 8 8 0 . 9 9 7 . 1 4 / m i nv m m 表 01 0 0 0 / ( )n v d 表 1 0 0 0 7 . 1 4 ( / m i n ) / ( 2 5 )9 1 . 5 / m i n m m mr 查 Z535 说明书，取 100 / m innr ，实际铰孔速度 30 10v d n 32 5 1 0 0 / m i n 1 0 7 . 8 / m i nm m r m 切削工时 被切削层长度 l ： 78l mm 刀具切入长度 1l ， 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 20 01 ( 1 2 )2 rDdl c tg k 式（ 4.3） 由式（ 4.3）得 1 2 5 2 4 . 7 1 2 0 2 2 . 0 92l c t g m m 刀具切出长度2l： mml 412 取 mml 32 走刀次数为 1 机动时间3jt：37 8 2 . 0 9 3 0 . 5 2 m i n1 . 6 1 0 0jLt nf 该工序的加工机动时间的总和是jt： 1 . 0 8 0 . 5 4 0 . 5 2 2 . 1 4 m i njt 4）各工序实际切削用量 根据以上计算，各工序切削用量如下： 钻孔：0 22d mm， 0 .4 3 /f m m r ， 195 / m innr ， 14 / minvm 扩孔：0 24.7d mm， 0 .5 7 /f m m r ， 275 / m innr ， 2 1 .3 / m invm 铰孔：0 25d mm， 1.6 /f mm r ， 100 / m innr ， 7.8 / m invm 4.3.3 工序 3 粗、精铣两侧面 （ 1）粗铣两侧面 机床：组合铣床 刀具：硬质合金可转位端铣刀（面铣刀），材料： 15YT ， 100D mm ，齿数 5Z ，此为粗齿铣刀。 因其单边余量： Z=2mm 所以铣削深度pa： 2pa mm 每齿进给量fa： 根据参考文献 3表 2.4 73，取 Zmmaf /18.0铣削速度 V ：参照参考文献 3表 2.4 81，取 2.47 /V m s 机床主轴转速 n ：由式（ 4.1）得 1 0 0 0 1 0 0 0 2 . 4 7 6 0 4 7 1 . 9 7 / m i n3 . 1 4 1 0 0Vnrd ， 按照参考文献 3表 3.1 74 475 / m innr 实际铣削速度 v ： 3 . 1 4 1 0 0 4 7 5 2 . 4 9 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0dnv m s 进给量fV： 0 . 1 8 5 4 7 5 / 6 0 7 . 1 2 /ffV a Z n m m s 工作台每分进给量mf： 7 . 1 2 / 4 2 7 . 5 / m i nmff V m m s m m a：根据参考文献 3表 2.4 81, mma 60 切削工时 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 21 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 40l mm ， 刀具切入长度1l： 221 0 . 5 ( ) ( 1 3 )l D D a 式（ 4.4） 220 . 5 ( 1 0 0 1 0 0 7 5 ) ( 1 3 ) 1 9 mm 刀具切出长度2l：取 mml 22 走刀次数为 1 机动时间1jt：121 7 5 1 9 2 0 . 2 2 4 m i n4 2 7 . 5jml l ltf （ 2）精铣两侧面 机床：组合铣床 刀具： 硬质合金可转位端铣刀（面铣刀），材料： 15YT ， 100D mm ，齿数8，此为细齿铣刀。 精铣该平面的单边余量： Z=1.0mm 铣削深度pa： 1.0pa mm 每齿进给量fa：根据参考文献 3表 2.4 73，取 0 .1 5 /fa m m Z铣削速度 V ：参照参考文献 3表 2.4 81，取 2.8 /V m s 机床主轴转速 n ：由式（ 4.1）得 1 0 0 0 1 0 0 0 2 . 8 6 0 5 3 5 / m i n3 . 1 4 1 0 0Vnrd ， 按照参考文献 3表 3.1 31 600 / m innr 实际铣削速度 v ： 3 . 1 4 1 0 0 6 0 0 3 . 1 4 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0dnv m s 进给量fV： 0 . 1 5 8 6 0 0 / 6 0 1 2 /ffV a Z n m m s 工作台每分进给量mf： 1 2 / 7 2 0 / m i nmff V m m s m m 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 75l mm 刀具切入长度 1l ：精铣时1 100l D m m 刀具切出长度 2l ：取 mml 22 走刀次数为 1 机动时间2jt：122 7 5 1 0 0 2 0 . 2 6 m i n720jml l ltf 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 22 4.3.4 工序 4 粗、精镗 55 孔 机床：卧式镗床 618T 刀具：硬质合金镗刀，镗刀材料： 5YT （ 1）粗镗 55 孔 切削深度pa： 2.2pa mm，毛坯孔径0 52d mm。 进给量 f ：根据参考文献 3表 2.4 66，刀杆伸出长度取 mm200 ，切削深度为 2.2mm 。因此确定进给量 0.2 /f mm r 。 切削速度 V ：参照参考文献 3表 2.4 9取 2 . 5 / 1 5 0 / m i nV m s m 机床主轴转速 n ：由式（ 4.1）得 1 0 0 0 1 0 0 0 1 5 0 9 1 8 . 6 7 / m i n3 . 1 4 5 2Vnrd ， 按照参考文献 3表 3.1 41取 1 0 0 0 / m innr 实际切削速度 v ： 3 . 1 4 5 2 1 0 0 0 2 . 7 2 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0dnv m s 工作台每分钟进给量mf： 0 . 2 1 0 0 0 2 0 0 / m i nmf f n m m 被切削层长度 l ： 12l mm 刀具切入长度 1l ：12 . 2( 2 3 ) 2 5 . 8 130p ral m mt g k t g 刀具切出长度 2l ： mml 532 取 mml 42 行程次数 i ： 1i 机动时间1jt：121 1 2 5 . 8 1 4 0 . 1 1 m i n200jml l ltf （ 2）精镗 55 孔 切削深度pa： mmap 8.0，半精镗后孔径 54.2d mm 进给量 f ：根据参考文献 3表 2.4 66，刀杆伸出长度取 mm200 ，切削深度为 0.8mm 。因此确定进给量 0 .1 5 /f m m r 切削速度 V ：参照参考文献 3表 2.4 9，取 3 . 1 8 / 1 9 0 . 8 / m i nV m s m 机床主轴转速 n ： 01 0 0 0 1 0 0 0 1 9 0 . 8 1 1 2 1 . 1 / m i n3 . 1 4 5 4 . 2Vnrd ，取 1 0 0 0 / m innr 实际切削速度 v ，： 3.14 54.2 1000 2.84 /1000 1000 60dnv m s 工作台每分钟进给量mf： 0 . 1 5 1 0 0 0 1 5 0 / m i nmf f n m m 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 23 被切削层长度 l ： 12l mm 刀具切入长度1l： mmtgtg kalrp 5.3230 8.0)32(1 刀具切出长度2l： mml 532 取 mml 42 行程次数 i ： 1i 机动时间1jt：121 1 2 3 . 5 4 0 . 1 3 m i n150jml l ltf 所以该工序总机动工时 0 . 1 1 0 . 1 3 0 . 2 4 m i njt 4.3.5 工序 5：粗、精铣下平面 （ 1）粗铣下平面 工件材料 : HT200，铸造。 加工要求：粗铣下平面。 机床：立式铣床 X52K。 刀具：硬质合金可转位端铣刀（面铣刀），材料： 15YT ， 100D mm ，齿数 5Z ，此为粗齿铣刀。 因其单边余量： Z=2mm 所以铣削深度pa： 2pa mm 每齿进给量fa：根据参考文献 3表 2.4 73，取 Zmmaf /18.0铣削速度 V ：参照参考文献 3表 2.4 81，取 2.47 /V m s 机床主轴转速 n ： 1 0 0 0 1 0 0 0 2 . 4 7 6 0 4 7 1 . 9 7 / m i n3 . 1 4 1 0 0Vnrd ， 按照参考文献 3表 3.1 74 475 / m innr 实际铣削速度 v ： 3 . 1 4 1 0 0 4 7 5 2 . 4 9 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0dnv m s 进给量fV： 0 . 1 8 5 4 7 5 / 6 0 7 . 1 2 /ffV a Z n m m s 工作台每分进给量mf： 7 . 1 2 / 4 2 7 . 5 / m i nmff V m m s m m a：根据参考文献 3表 2.4 81, mma 60 切削工时 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 40l mm 。 刀具切入长度 1l ： 221 0 . 5 ( ) ( 1 3 )l D D a 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 24 220 . 5 ( 1 0 0 1 0 0 6 0 ) ( 1 3 ) 1 2 mm 刀具切出长度2l：取 mml 22 走刀次数为 1 机动时间1jt：121 4 0 1 2 2 0 . 1 3 m i n4 2 7 . 5jml l ltf （ 2）精铣下平面 加工条件 工件材料 : HT200，铸造。 加工要求：粗铣下平面。 机床：立式铣床 X52K。 刀具：硬质合金可转位端铣刀（面铣刀），材料： 15YT ， 100D mm ，齿数8，此为细齿铣刀。 精铣该平面的单边余 量： Z=1.0mm 铣削深度pa： 1.0pa mm 每齿进给量fa：根据参考文献 3表 2.4 73，取 0 .1 5 /fa m m Z铣削速度 V ：参照参考文献 3表 2.4 81，取 2.8 /V m s 机床主轴转速：由式（ 4.1）得 1 0 0 0 1 0 0 0 2 . 8 6 0 5 3 5 / m i n3 . 1 4 1 0 0Vnrd ， 按照参考文献 3表 3.1 31 600 / m innr 实际铣削速度 v ： 3 . 1 4 1 0 0 6 0 0 3 . 1 4 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0dnv m s 进给量fV： 0 . 1 5 8 6 0 0 / 6 0 1 2 /ffV a Z n m m s 工作台每分进给量mf： 1 2 / 7 2 0 / m i nmff V m m s m m 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 40l mm 刀具切入长度 1l ：精铣时1 100l D m m 刀具切出长度 2l ：取 mml 22 走刀次数为 1 机动时间2jt：122 4 0 1 0 0 2 0 . 2 m i n720jml l ltf 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 25 4.3.6 工序 6：粗、精铣 0.0600.18012槽 （ 1）粗铣 16 槽 机床：双立轴圆工作台铣床 KX52 刀具：错齿三面刃铣刀 机床： X52K 切削深度pa： 9pa mm 根据参考文献 5表 30 33 得： 刀具：整体直齿铣刀 Z=20 D=100 查参考文献 3表 2.4-76 得： 进给量 0 . 0 6 /fa m m z,根 据 参 考文 献 5表 30 32 查 得 切削 速 度24 / m inVm ， 机床主轴转速 n ：由式（ 4.4）得 1 0 0 0 1 0 0 0 2 4 7 6 . 4 / m i n3 . 1 4 1 0 0Vnrd ， 按照参考文献 3表 3.1 74 取 95 / minnr 实际切削速度 v ： 3 . 1 4 1 0 0 9 5 0 . 5 0 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0Dnv m s 进给量fV： 0 . 0 6 2 0 9 5 / 6 0 1 . 9 /ffV a Z n m m s 工作台每分进给量mf： 1 . 9 / 1 1 4 / m i nmff V m m s m m 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 40l mm 刀具切入长度 1l ： 1 0 .5 (1 2 )lD =52mm 刀具切出长度2l：取 mml 22 走刀次数为 1 机动时间1jt：121 4 0 5 2 2 0 . 8 2 m i n114jml l ltf （ 2）精铣 16 槽 根据参考文献 5表 30 33 得 刀具：高速钢三面刃圆盘铣刀 切削深度pa： 2pa mm 根据参考文献 3表 2.4 76 查得：进给量 0 .1 2 /fa m m z,根据参考文献 4表 30 32 查得切削速度 23 / m inVm ， 机床主轴转速 n ：由式（ 4.1）得 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 26 1 0 0 0 1 0 0 0 2 3 7 3 . 2 / m i n3 . 1 4 1 0 0Vnrd ， 按照参考文献 3表 3.1 74 取 75 / minnr 实际切削速度 v ： 3 . 1 4 1 0 0 7 5 0 . 4 0 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0Dnv m s 进给量fV： 0 . 1 2 1 2 7 5 / 6 0 1 . 8 /ffV a Z n m m s 工作台每分进给量mf： 1 . 8 / 1 0 8 / m i nmff V m m s m m 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 40l mm ， 刀具切入长度 1l ： 1 0 .5 (1 2 )lD =52mm 刀具切出长度2l：取 mml 22 走刀次数为 1 机动时间1jt：121 4 0 5 2 2 0 . 8 7 m i n108jml l ltf 本工序机动时间12 0 . 8 2 0 . 8 7 1 . 6 9 m i nj j jt t t 4.3.7 工序 7 粗铣斜平面 加工条件 工件材料； HT200，铸造。 机床： X52K。 查参考文献 5表 30 34 刀具：硬质合金三面刃圆盘铣刀（面铣刀），材料： 15YT ， 100D mm ，齿数 8Z ， 此为粗齿铣刀。 因其单边余量： Z=3mm 所以铣削深度pa： 3pa mm 每齿进给量fa：根据参考文献 3表 2.4 75，取 0 .1 2 /fa m m Z铣削速度 V ：参照参考文献 5表 30 34，取 1.33 /V m s 机床主轴转速 n ：由式（ 4.1）得 1 0 0 0 1 0 0 0 1 . 3 3 6 0 2 5 4 / m i n3 . 1 4 1 0 0Vnrd ， 按照参考文献 3表 3.1 74 300 / m innr 实际铣削速度 v ： 3 . 1 4 1 0 0 3 0 0 1 . 5 7 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0dnv m s 进给量fV： 0 . 1 2 8 3 0 0 / 6 0 4 . 8 /ffV a Z n m m s 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 27 工作台每分进给量mf： 4 . 8 / 2 8 8 / m i nmff V m m s m m a：根据零件图可知 35a mm 切削工时 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 21l mm 。 刀具切入长度1l： 1 0 .5 (1 3 )lD 式（ 4.5） 0 . 5 1 0 0 ( 1 3 ) 5 2 mm 刀具切出长度2l：取 mml 22 走刀次数为 1 机动 时间1jt：121 2 1 5 2 2 0 . 2 6 m i n288jml l ltf 4.3.8 工序 8 铣断 机床： KX52 刀具：根据参照参考文献 3表 4.4 12 选细齿锯片铣刀 D=100 L=4 d=22 Z=80 切削深度pa： 4pa mm 根据参考文献 3表 2.4 76 查得：进给量 0 .0 3 /fa m m z,根据参考文献 5表 30 23 查得切削速度 55 / m inVm 。 机床主轴转速 n ：由式（ 4.1）得 1 0 0 0 1 0 0 0 5 5 1 7 5 / m i n3 . 1 4 1 0 0Vnrd 查参考文献 33.1 74 取 150 / m innr 实际切削速度 v ： 3 . 1 4 1 0 0 1 9 0 0 . 9 9 /1 0 0 0 1 0 0 0 6 0Dnv m s 进给量fV： 0 . 0 3 8 0 1 9 0 / 6 0 7 . 6 /ffV a Z n m m s 工作台每分进给量mf： 7 . 6 / 4 5 6 / m i nmff V m m s m m 被切削层长度 l ：由毛坯尺寸可知 75l mm ， 刀具切入长度 1l ： 1 0 .5 (1 2 )lD 由式（ 4.6） =52mm 刀具切出长度2l：取 mml 22 走刀次数为 1 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 28 机 动时间1jt：121 7 5 5 2 2 0 . 2 8 m i n456jml l ltf 4.4 时间定额计算及生产安排 根据设计任务要求，该拨叉 A的年产量为 5000 件。一年以 240 个工作日计算，每天的产量应不低于 21 件。设每天的产量为 21 件。再以每天 8小时工作时间计算，则每个工件的生产时间应不大于 22.8min。 参照参考文献 3表 2.5 2，机械加工单件（生产类型：中批以上）时间定额的计算公式为： Ntkttt zzfjd /%)1)( （大量生产时 0/ Ntzz ） 式（ 4.7） 因此在大批量生产时单件时间定额计算公式为： %)1)( ktttfjd 式（ 4.8） 其中： dt 单件时间定额 jt 基本时间（机动时间） ft 辅助时间。用于某工序加工每个工件时都要进行的各种辅助动作所消耗的时间，包括装卸工件时间和有 关工步辅助时间 k 布置工作地、休息和生理需要时间占操作时间的百分比值 4.4.1 粗、精铣 25 孔上平面 粗加工机动时间jt： 0.17 m injt 粗 精加工机动时间jt： 0 .2 5 m injt 精 辅助时间ft：参照参考文献 3表 2.5 45，取工步辅 助时间为 min41.0 。由于在生产线上装卸工件时间很短，所以取装卸工件时间为 min1 。则m in41.1141.0 ft k ：根据参考文献 3表 2.5 48， 13k 单间时间定额dt，由式（ 4.8）有： ( ) ( 1 % ) ( 0 . 1 7 1 . 4 1 ) ( 1 1 3 % ) 1 . 7 9 m i n 2 2 . 8 m i nfdjt t t k 粗 粗 ( ) (1 % ) ( 0 . 2 5 1 . 4 1 ) (1 1 3 % ) 1 . 8 8 m i n 2 2 . 8 m i nfdjt t t k 精 精 因此，达到生产要 求。 4.4.2 钻、扩、铰 25 孔 机动时间jt： 1 . 0 8 0 . 5 4 0 . 5 2 2 . 1 4 m i njt 辅助时间ft：参照参考文献 3表 2.5 41，取工步辅助时间为 min775.1 。由于在生产线上装卸工件时间很短，所以取装卸工件时间为 min1 。则m in775.11775.1 ft 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 29 k ：根据参考文献 3表 2.5 43， 14.12k 单间时间定额dt：由式（ 4.8）得 ( ) (1 % ) ( 2 . 1 4 1 . 7 7 5 ) (1 1 2 . 1 4 % ) 4 . 3 9 m i n 2 2 . 8 m i nd j ft t t k 因此，达到生产要求 4.4.3 粗、精铣两侧面 粗加工机动时间jt： 0 .2 2 4 m injt 粗 精加工机动时间jt： 0 .2 6 m injt 精 辅助时间ft：参照参考文献 3表 2.5 45，取工步辅助时间为 min41.0 。由于在生产线上装卸工件时间很短，所以取装卸工件时间为 min1 。则m in41.1141.0 ft k ：根据参考文献 3表 2.5 48， 13k 单间时间定额dt，由式（ 4.8）有 ( ) ( 1 % ) ( 0 . 2 2 4 1 . 4 1 ) ( 1 1 3 % ) 1 . 8 5 m i n 2 2 . 8 m i nfdjt t t k 粗 粗 ( ) (1 % ) ( 0 . 2 6 1 . 4 1 ) (1 1 3 % ) 2 . 1 1 m i n 2 2 . 8 m i nfdjt t t k 精 精 因此，达到生产要求。 4.4.4 粗、精镗 55 孔 （ 1）粗镗 55 孔 机动时间jt： 0.11 m injt 粗 辅助时间ft：参照参考文献 3表 2.5 37，取工步辅助时间为 min81.0 。由于在生产线上装卸工件时间很短，所以取装卸工件时间为 min3 。则m in81.3381.0 ft k ：根据参考文献 3表 2.5 39， 83.14k 单间时间定额dt，由式（ 4.8）有： ( ) ( 1 % ) ( 0 . 1 1 3 . 8 1 ) ( 1 1 4 . 8 3 % ) 4 . 5 0 m i n 2 2 . 8 m i ndf jt t t k 粗 因此，达到生产要求。 （ 2）精镗 55 孔到要求尺 机动时间jt： 0 .1 3 m injt 精 辅助时 间ft：参照参考文献 3表 2.5 37，取工步辅助时间为 min81.0 。由于在生产线上装卸工件时间很短，所以取装卸工件时间为 min3 。则m in81.3381.0 ft k ：根据参考文献 3表 2.5 39， 83.14k 单间时间定额dt，由式（ 4.7）得 ( ) (1 % ) ( 0 . 1 3 3 . 8 1 ) (1 1 4 . 8 3 % ) 4 . 5 3 m i n 2 2 . 8 m i ndf jt t t k 精 因此，达到生产要求。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 30 4.4.5 粗、精铣下平面 粗加工机动时间jt： 0.13 m injt 粗 精加工机动时间jt： 0.2 m injt 精 辅助时间ft：参照参考文献 3表 2.5 45，取工步辅助时间为 min41.0 。由于在生产线上装卸工件时间很短，所以取装卸工件时间为 min1 。则m in41.1141.0 ft k ：根据参考文献 3表 2.5 48， 13k 单间时间定额dt，由式（ 4.8）有： ( ) ( 1 % ) ( 0 . 1 3 1 . 4 1 ) ( 1 1 3 % ) 1 . 7 4 m i n 2 2 . 8 m i nfdjt t t k 粗 粗 ( ) (1 % ) ( 0 . 2 1 . 4 1 ) (1 1 3 % ) 1 . 8 2 m i n 2 2 . 8 m i nfdjt t t k 精 精 因此，达到生产要求。 4.4.6 粗、精铣 0.120016槽 加工机动时间jt： 1.69 m injt 辅助时间ft：参照参考文献 3表 2.5 45，取工步辅助时间为 min41.0 。由于在生产线上装卸工件时间很短，所以取装卸工件时间为 min1 。则m in41.1141.0 ft k ：根据参考文献 3表 2.5 48， 13k 单间时间定额dt，由式（ 4.8）有： ( ) (1 % ) (1 . 6 9 1 . 4 1 ) (1 1 3 % ) 3 . 5 m i n 2 2 . 8 m i nd j ft t t k 因此，达到生产要求。 4.4.7 粗铣斜平面 粗加工机动时间jt： 0.26 m injt 粗 辅助时间ft：参照参考文献 3表 2.5 45，取工步辅助 间为 min41.0 。由于在生产线上装卸工件时间很短，所以取装卸工件时间为min1 。则 m in41.1141.0 ft k ：根据参考文献 3表 2.5 48， 13k 单间时间定额dt，由式（ 4.8）有： ( ) ( 1 % ) ( 0 . 2 6 1 . 4 1 ) ( 1 1 3 % ) 1 . 8 9 m i n 2 2 . 8 m i nfdjt t t k 粗 粗 因此，达到生产要求。 4.4.8 铣断 加工机动时间jt： 0.28 m injt 辅助时间ft：参照参考文献 3表 2.5 45，取工步辅助 时间为 min41.0 。由于在生产线上装卸工件时间很短，所以取装卸工件时间为 min1 。则m in41.1141.0 ft 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 4 工序参数选择、计算 31 k ：根据参考文献 3表 2.5 48， 13k 单间时间定额dt，由式（ 4.8）有： ( ) (1 % ) ( 0 . 2 8 1 . 4 1 ) (1 1 3 % ) 1 . 9 m i n 2 2 . 8 m i nd j ft t t k 因此，达到生产要求。 4.5 本章小结 本章主要讲述的是毛坯零 件尺寸的确定、加工工时计算和时间定额计算。它主要是保证零件在加工时能够有足够的余量进行粗、精加工保证精度，同时，对在加工中所需的机床、刀具等都进行选择。再查阅工具书确定切削进给量、机床转速等进行计算工时，将所计算的各结果填写到相应的工序卡片中，并与所给的任务书进行用量比较，看能否完成加工。经过上文的计算分析所选的刀具、机床等都能达到生产要求，将进行下一步的设计。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 镗孔夹具设计 32 5 镗孔夹具设计 为了达到提高劳动生产率，保证加工质量，降低劳动强度的目的。在加工车床拨叉零件时，需要设计专用夹具。 如前所述，应该注 意提高生产率，虽然该夹具设计采用了手动夹紧方式，在夹紧和松开工件时比较费时费力。但是由于该工件体积小，工件材料易切削，切削力不大等特点。经过方案的认真分析和比较，选用了手动夹紧方式（螺旋夹紧机构）。这类夹紧机构结构简单、夹紧可靠、通用性大，在机床夹具中很广泛的应用。 此外，当夹具有制造误差，工作过程出现磨损，以及零件尺寸变化时，影响定位、夹紧的可靠。为防止此现象，支承钉采用可调节环节。以便随时根据情况进行调整。 5.1 问题的提出 利用本夹具主要用来镗加工孔 55 。加 工时除了要满足粗糙度要求外，还应满足孔轴线对底孔有位置度公差要求。为了保证技术要求，最关键是找到定位基准。同时，应考虑如何提高劳动生产率和降低劳动强度。 5.2 定位基准的选择 由零件图可知：孔 55 的轴线与底孔有位置度要求，在对孔进行加工前，小头孔进行了粗、精加工。因此，选底孔为定位精基准（设计基准）来满足位置度公差要求。 孔 55 的轴线间有位置公差，选择小头孔左端面为定位基准来设计镗模，从而满足孔轴线间的位置度公差要求。工 件定位用小头孔、大头孔端面和大头孔的侧面定位来定位。 如图 5.1： 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 镗孔夹具设计 33 43 . 211 图 5.1 镗孔定位 5. 3 夹具方案的确定 设计专用夹具的出发点，应当是使零件的几何形状、尺寸精度及位置精度等的技术要求能够得到合理的保证。在生产纲领已经确定为大批生产的条件下，应该使所设计的专用夹具在加工过程中装夹方便，有较高的生产效率。因此，我设计了两个夹具方案以供选择，其方案如下： （ 1）夹具设计方案一 在加工本 工序之前，工件的大头孔两端面、小头孔及它的端面都均已经加工过。因此，我选择小头孔用长心轴定位，以大小头孔的左端面为定位面，并在大头孔的下方用一档销定位，以实现典型的一面两销定位。在大小头孔之间用一个移动压板压在连接板上，实现夹紧。并选用固定镗套作为刀具的导向装置。 （ 2）夹具设计方案二 在加工本工序之前，工件的大头孔两端面、小头孔及它的端面都均已经加工过。在小头孔用一长销定位，以小头孔的左端面作为定位面，在大头孔下方用一定位块作为档销以实现一面两销定位。在小头孔的心轴右端用一个带肩的螺母和开口垫圈作为压紧， 在加工处用一辅助支撑以抵消加工时所产生的轴向力。 （ 3）方案的比较分析 上述两个夹具方案的特点在于：它们都采用了典型的一面两销定位，它们的不同之处在于，方案一是以两个平面同时作为一个定位面，采用移动压板作为夹紧机构。方案二是以定位环作为定位面，在心轴上加一个螺母进行了夹紧，在加攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 镗孔夹具设计 34 工处用一螺钉作为辅助支撑。通过对它们的比较方案一以两个不同的平面同时作为定位面，如果那两个平面在加工的时候，出现了加工误差，则在以这两个面作为定位面进行孔的加工会出现受力不均的情况，使工件受较大的外力而变形。而方案二用一个定位环作为定 位面就解决了这个问题，因此，我选择方案二作为加工本工序的专用夹具。 如图 5.2： 图 5.2 夹具方案 5. 4 误差分析与计算 该夹具以两个平面定位，要求保证孔轴线与端面间的尺寸公差以及孔轴线与底孔的位置度公差。为了满足工序的加工要求，必须使工序中误差总和等于或小于该工序所规定的工序公差。 由于本工序的加工是以心轴定位 ,工件孔和心轴的误差可分为以下两种 :一是工件以圆孔在过盈配合圆柱心轴上定位 ,所以定位副之间无径向间隙 ,也即这时不存在径向基准 位移误差 ( 0yY, 0 ZY )。工件在轴线方向上的轴向定位误差，则可利用夹紧力加以控制。由此可见，过盈配合圆柱心轴的定位精度是相当的高。二是以圆孔在间隙配合圆柱心轴上定位，根据心轴放置位置的不同，有不同情况。在设计中，是将心轴水平放置，由于定位副间存在径向间隙，因此，有径向基准位移误差。在重力作用下，定位副只存在单边间隙，即工件始终以孔壁与心轴母线接触。故此时的径向基准位移误差仅在 Z 轴方向，且向下。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 镗孔夹具设计 35 如图 5.3： Yzd minD m a x 图 5.3 定位分析 由 机床夹具设计手册可得： 定位误差（两个垂直平面定位）： 2/)( dDZ TTY （式 5.1） 式中 定位副间的最小配合间隙； DT 工件圆孔直径公差； dT 心轴外圆直径公差， 由（式 5.1） 可知， 017.0 ZY （ 1）夹紧误差： co s)(m inm a x yyjj （式 5.2） 其中接触变形位移值： mmSNcHBKRk mnZHBaZR a Zy 0 1 4.081.9)( 1 （式 5.3） mmyjj 0 1 2 8.0co s （ 2） 磨损造成的加工误差：Mj通常不超过 mm005.0 （ 3） 夹具相对刀具位置误差： AD 取 mm01.0 误差总和： mmmmwj 35.00 5 8 6.0 从以上的分析可见，所设计的夹具能满足零件的加工精度要求。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 镗孔夹具设计 36 5. 5 切削力及夹紧力的计算 镗刀材料： 5YT （硬质合金镗刀） 刀具的几何参数： 60粗K 90精K 10 0s 80 由参考文献机床夹具设计手册查表 321 可得： 圆周切削分力公式：PpC KfaF 75.0902 （式 5.4） 式中 cF 圆周切削分力； pa 背吃刀量； pK 修正系数； f 每转进给量。 式中 2.2pa mm 0.2 /f mm r rpspoppkmpp KKKKKK （式 5.5） 式中 mpK 考虑工件材料机械性能的系数； rpspoppk KKKK 考虑刀具几何参数的系数。 查参考文献 10表 421 得： nmp HBK )150( 取 175HB 4.0n 由参考文献 10表 621 可得参数： 94.0pkK 0.1opK 0.1spK 0.1rpK 即： 5 9 3 .4 7 ( )CFN 同理：径向 切削分力公式 ： PpP KfaF 75.09.0530 （式 5.6） 式中 pF 径向切削分力； pa 背吃刀量； pK 修正系数； f 每转进给量。 式中参数： 77.0pkK 0.1opK 0.1spK 0.1rpK 即： 2 6 4 .7 3 ( )PFN 轴向 切削分力公式 ： Ppf KfaF 4.0451 （式 5.7） 式中 fF 轴向切削分力； pa 背吃刀量； pK 修正系数； f 每转进给量。 式中参数： 11.1pkK 0.1opK 0.1spK 0.1rpK 即： 615( )fFN 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 镗孔夹具设计 37 根据工件受 切削力、夹紧力的作用情况，找出在加工过程中对夹紧最不利的瞬间状态，按静力平衡原理计算出理论夹紧力。最后为保证夹紧可靠，再乘以安全系数作为实际所需夹紧力的数值。即： FKWK （式 5.8） 式中 KW 实际所需夹紧力； K 在一定条件下，由静力平衡计算出的理论夹紧力； F 安全系数。 安全系数 K 可按下式计算， 6543210 KKKKKKKK （式 5.9） 式中 1K 加工性质； 2K 刀具钝化程度； 3K 切削特点； 4K 夹紧力的稳定性； 5K 手动夹紧时的手柄位置； 6K 仅有力矩使工件回转时工件与支承面接触的情况。 式中：60 KK为各种因素的 安全系数，见参考文献 10表 121 可得： 粗镗：代入 （式 5.9）得 25.20.10.13.12.10.12.12.1 CK 7.20.10.13.12.12.12.12.1 PK 81.20.10.13.12.125.12.12.1 fK 所以，由（式 5.8）有： 1 3 3 5 . 3 ( )K C CW K F N 7 1 4 . 7 7 ( )K P PW K F N 1 7 2 8 . 1 5 ( )K f fW K F N 精镗：代入 （式 5.9）得 1 . 2 1 . 2 1 . 0 5 1 . 2 1 . 3 1 . 0 1 . 0 2 . 3 6CK 1 . 2 1 . 2 1 . 4 1 . 2 1 . 3 1 . 0 1 . 0 3 . 1 5PK 1 . 2 1 . 2 1 . 3 1 . 2 1 . 3 1 . 0 1 . 0 2 . 9 2fK 所以，有： 1 4 0 0 . 5 9 ( )K C CW K F N 8 3 3 . 9 ( )K P PW K F N 1 7 9 5 . 8 ( )K f fW K F N 镗削产生的圆周切削分力由定位块和夹紧力所产生的摩擦力平衡。 查表可得： 0.3 所以， / 46680 . 3cWFN （式 5.10） 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 镗孔夹具设计 38 因此，所需的夹紧力为 4668N，由于螺母产生的夹紧力 5380FN ，所以，/FF ，且还有定位块可以作为支承，因此，满足要求。 镗削产生的径向切削分力为 8 3 3 .9pWN 由于有定位块、心轴和由夹紧力所产生的摩擦力远远大于 F。 镗削产生的轴向切削分力为 1 7 9 5 .8fWN 由于有辅助支承和定位环作为轴向分力的支承，它所产生的支承 力 /FF。 由上面的计算可知所需实际夹紧力不是很大，为了使其夹具结构简单、操作方便，决定选用手动螺旋夹紧机构，满足设计要求。 5.6 镗床夹具的分析 用镗模镗孔时 ,工件的加工精度可以不受镗床精度的影响 ,而由镗模的精度来保证。机床的主轴和镗杆采用浮动联接 ,机床只是提供镗杆的转动动力。镗模的结构类型主要取决于导向的设置，导向的设置不仅是考虑加工孔的位置精度，更重要的是考虑加工时镗杆的刚度。因此以加工情况设置导向使镗杆获得高的支承刚度。 镗杆在镗模中只有一个位于刀 具前面或后面的镗套导向。这时镗杆与机床主轴采用刚性联接，镗杆的一端直接插入机床主轴的莫式锥孔中，并使镗套的轴线与主轴轴线重合。这项调整比较困难，机床主轴的回转精度会影响镗孔精度。因此，只适用于小孔和短孔。 采用双支承导向的镗模。镗杆与机床主轴采用浮动联接。所镗的孔的位置精度主要取决于镗模架上镗套的位置精度，因此两镗套的同轴度要求很高。 在本设计中，由于镗的空的直径比较的大为 55mm 的，因此，在设计镗模时，采用双支承导向的镗模。 固定镗套的支架称为镗模架，一般用铸铁铸造。镗 模应设计成单独体不要设计与夹具底座设计成一体，更不要与夹紧装置用支架相联接。这样便于制造，更重要的是有利于位置精度的获得及避免其他因素对镗模架精度的影响。结构设计时，要特别注意刚度设计。镗模架用螺钉和销钉固定在夹具底座上，并保证有足够的接触刚度，螺钉的直径、数量、分布要合理。 镗模架不宜用焊接结构，以避免内应力引起蠕变而失去精度。还要注意，不允许镗模架承受夹紧反力。 其镗模架如下图 5.4： 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 5 镗孔夹具设计 39 图 5.4 镗模架 5.7 本章小结 通过本工 序专用夹具的设计，使我对镗夹具有了较大的认识，对镗床夹具的特点及主要类型有了深刻的了解。在这个设计中所主要保证的精度是 55mm 的内孔精度和它的位置度要求，通过对孔的精度进行分析，设计了两套定位方案进行了误差的分析，选择比较的好进行了下一步的夹具设计。本套夹具的定位主要是一面两销定位，用心轴限制了四个自由度，一个档销限制了一个自由度，定位环限制了一轴向移动。通过用一面两销定位，既保证了零件的加工精度，零件的装夹也相当的方便。而且专用夹具的结构，夹紧又相当的简单，对设计带来了 最大的方便，又降低了工件生产成本。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 6 铣侧面夹具设计 40 6 铣侧面夹具设计 根据零件的加工要求得，需要设计加工铣两侧面夹具。铣两侧面夹具将用于组合机床，刀具为两把硬质合金端铣刀 YG8 对拨叉叉的左右两个端面同时进行加工。 本夹具主要用来粗、精铣拨叉叉口左右侧面。由加工本道工序的工序简图可知。粗精、铣左右侧面时，左右侧面有尺寸要求 0.0600.18012 mm，左右侧面与 25mm 孔轴线分别有垂直度的要求。以及左右侧面均有表面粗糙度要求。本道工序仅是对左右侧面进行 粗、精加工。因此在本道工序加工时，主要应考虑提高劳动生产率，降低劳动强度。同时应保证加工尺寸精度和表面质量。 6.1 定位基准的选择 在进行左右侧面粗铣加工工序时， 25mm 孔已经加工出。因此工件选用顶面与 25mm 孔作为定位基面。选择 25mm 孔和 25mm 孔左端面作为定位基面限制了工件的五个自由度，再以大头孔的一侧面作为定位基面，限制了工件的一个自由度 ,即两个销和 25mm 孔侧面作为定位基面。夹具上的定位元件是：一面两销。其中一面为定位环，两销为一短圆柱销和一档销。 如图 6.1： 1413.2 图 6.1 铣两侧面定位 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 6 铣侧面夹具设计 41 为了提高加工效率，现决定用两把铣刀对拨叉叉的左右端面同时进行粗铣加工。 6.2 夹具方案的确定 本夹具主要用来加工拨叉叉口的两侧面，由于零件的加工批量属于大批量生产，就要求所设计的专用夹具不仅要保证加工精度，而且要保证要有较高劳动生产率，能顺利的完成加工要求。 从上述 的定位分析可知，采用的是一面两销的定位，在小头孔用一长销定位，可以限制工件的四个自由度，用小头的左侧面和夹具体上的定位环进行定位限制了工件的一个左右移动，在大头孔的下部用一定位块来限制工件的转动，这样就限制了工件的六个自由度，实现了完全定位。 其设计如图 6.2： 图 6.2 铣两侧面的定位及夹紧 6.3 定位误差的分析和计算 由上述的分析可知，本工序的加工是以加工过的 25mm 孔定位，并对其采用长心轴定位，这 样就形成了平面和长孔的组合基准的定位设计。在设计时，就是采用了圆柱销作为第一定位基准，定位设计采用长销限制了工件的四个自由度，端面用一点接触限制一个自由度。欲使在受力的情况下，保证长销正确定位，同攀枝花学院本科毕业设计（论文） 6 铣侧面夹具设计 42 时端面又能很好接触，常采用平面支承球面浮动和小平面，为使机构设计结构简单，本设计采用小平面就可以很好的保证它的轴向移动。 在本工序中，设计的夹具主要用于加工拨叉叉口的两侧面，为了能保证侧面的与轴向的水平位置，两侧面与 25mm 孔轴线的垂直度要求。从工件的定位方案来考虑，在设计专用夹 具时就只须保证心轴与 25mm 孔的配合和 25mm 孔左端面与定位环的接触良好即可。 从资料书可以查得，孔与轴的间隙配合公差可以达到 0 .0 1 4 5mm ， 由于工件的垂直度误差为 0.1。 从上面的误差可知，1 0 .0 5mm 因此，它要求夹具的误差为 211 / 3 0 . 0 1 6 7 mm 有上面的结果可知，2 因此，它可以达到设计要求。 从夹具 的轴向来看，夹具上的定位环与工件的小头孔左端面定位，属于基准重合，对到块的中心线是以定位环来调整，采用调整法来加工。如不考虑其他因素的影响，则不存在因定位而引起的误差。 6.4 铣削力与夹紧力计算 根据参考文献 3表 2.4 97 可查得： 铣削力计算公式为 圆周分力 Fzfp kZdaaaFz 0.100.174.09.05.5481.9 （式 6.1） 查表可得：0 100d mm 8Z 0.05a mm zmmaf /2.0 2pa mm 06.1Fzk 代入 （式 6.1） 得 0 . 9 0 . 7 4 1 . 09 . 8 1 5 4 . 5 2 0 . 2 0 . 0 5 8 1 0 0 1 . 0 6zF =1284.33N 查表可得铣削水平分力、垂直分力、轴向分力与圆周分力的比值为：/ 0.4LEFF / 0.9VEFF 53.0/ Ex FF （式 6.2） 0 . 4 0 . 4 1 2 8 4 . 3 3 5 1 3 . 7 3LEF F N 0 . 9 0 . 9 1 2 8 4 . 3 3 1 1 5 5 . 8 9 7VEF F N 0 . 5 3 0 . 5 3 1 2 8 4 . 3 3 6 8 0 . 6 9xEF F N 当用两把铣刀同时加工时铣削水平分力 2 2 5 1 3 . 7 3 1 0 2 7 . 4 6LLF F N 铣削加工产生的水平分力应由夹紧力产生的摩擦力和心轴平衡。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 6 铣侧面夹具设计 43 即： FFL （ 查表可得3.0 ） 1 0 2 7 . 4 6 3 4 2 4 . 8 60 . 3LFFN 计算出的理论夹紧力 F 再乘以安全系数 k既为实际所需夹紧力 F 即： kFF 取 k=2 2 3 4 2 4 . 8 6 6 8 4 9 . 7 3FN 而心轴产生的夹紧力 /FF。 垂直分力由支 承板来相互平衡，支承板为固定的实体，它所受的只是挤压力，它所产生的支撑力 /FF。 轴向分力是夹紧螺母所产生的夹紧力来平衡，由表可知， 螺母产生的夹紧力 5380FN 所以， /FF 由上面的分析可知，螺母夹紧满足设计要求。 6.5 定向键与对刀装置的选择 定向键安装在夹具底面的纵向槽中，一般使用两个。其距离尽可能布置的远些。通过定向键与铣床工作台 T 形槽的配合，使夹具上定位元 件的工作表面对于工作台的送进方向具有正确的位置。定向键可承受铣削时产生的扭转力矩，可减轻夹紧夹具的螺栓的负荷，加强夹具在加工中的稳固性。 根据 GB2207 80 定向键结构如图 6.3： o 图 6.3 夹具体槽形与螺钉 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 6 铣侧面夹具设计 44 根据 T形槽的宽度 a=16mm 定向键的结构尺寸如表 6.1： 表 6.1 定向键尺寸 B L H h D 1h 夹具体槽形尺寸 2B 2h 公称尺寸 允差 d 允差4d 公称尺寸 允差 D 16 -0.012 -0.035 25 10 4 12 4.5 16 +0.019 5 对刀装置由对刀块和塞尺组成，用来确定刀具与夹具的相对位置。 由于本道工序是完成车床拨叉左右侧的粗、精铣加工，所以选用直角对刀块。根据 GB2243 80 直角对刀块的结构和尺寸如图 6.4： A-A451032A?52- D装配时绞26561312?76A1030?12?7 图 6.4 双面直角对刀块 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 6 铣侧面夹具设计 45 塞尺选用平塞尺，其结构如图 6.5： 标记四周倒圆 图 6.5 塞尺 表 6.2 塞尺尺寸 公称尺寸 H 允差 d C 3 -0.006 0.25 6.6 本章小结 本章主要是对铣拨叉叉口两侧面的专用夹具的设计，在设计中，首先对零件加工的定位基准进行了分析，并选择合理的定位基准进行误差分析比较，看是否满足工件的精度要求。再对具体的夹具方案进行确定，本专用夹具的具体方案是以长销作为定位基准，主要限 制工件的四个自由度。用一个定位块来代替档销，限制了工件的转动，用定位环限制工件的轴向移动。本工序主要采用定位环与工件的接触面和对刀块的位置来保证工件的位置精度，用心轴与工件的配合来保证两侧面与小头孔轴线的垂直度。最后，在工具书上选择在设计中所需的定向键、对刀块等进行选择，以对其夹具体进行更好设计，使本专用夹具更为完善。满足零件的加工精度和提高生产率。 攀枝花学院本科毕业设计（论文） 7 铣槽夹具设计 46 7 铣槽夹具设计 本夹具主要用来粗、精铣车床拨叉底面槽。由加工