4乘30米预应力简支T型梁桥毕业设计.doc

。山东交通学院2015届毕业生毕业论文（设计）题目： 牛石路柴汶河大桥施工图设计-4*30米装配式预支T梁施工图设计 院(系)别 交通土建工程学院 专 业 土木工程 班 级 土木114 学 号 110711411 姓 名 姜 星 宇 指导教师 于 业 栓 2015年 6 月精选资料，欢迎下载原 创 声 明本人姜星宇郑重声明：所呈交的论文“牛石路柴汶河大桥施工图设计430m装配式预应力钢筋混凝土简支T梁施工图设计”，是本人在导师于业栓的指导下开展研究工作所取得的成果。除文中特别加以标注和致谢的地方外，论文中不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明，本人完全意识到本声明的法律后果，尊重知识产权，并愿为此承担一切法律责任。 论文作者(签字)： 日期： 年 月 日精选资料，欢迎下载 摘 要本设计4跨预应力混凝土简支桥梁。桥面净宽9+21.5 m，桥下净空5m，跨径为30m。本设计分为以下几个部分：桥面板的设计，综合各种因素，本桥采用预应力T型简支梁，预应力T型简支梁具有安装重量轻、跨度大等优点，适用于大中跨度桥梁。桥面采用6块宽度为2m，梁高为1.7m，跨度为29.96m的预应力T型梁。作用在桥面上的荷载有结构重力、预加应力、土的重力，混凝土收缩以及徐变影响力，汽车荷载以及其引起的冲击力、离心力，和人群荷载，以及所有车辆引起的土侧压力。基本原理是假定忽略主梁之间横向结构的联系作用，桥面板视为沿横向支撑在主梁上的简支梁。画出最不利位置的影响线，据影响线得到横向分布系数M，取最大的横向分布系数作为主梁的控制设计。桥墩设计，桥墩采用桩柱式。由盖梁柱和灌注桩组成。经过荷载计算与组合后，由极限状态设计法决定配筋。桥台采用双柱式桥台，基础采用钻孔灌注桩。桥梁下部结构设置在地基上，其主要作用是支撑桥跨结构，并且将桥跨结构承受的荷载传到地基中去，以确保上部结构的安全使用。关键词 预应力混凝土；简支T梁；G-M法；桥梁墩台；杠杆原理 精选资料，欢迎下载 Abstract The design is about a reinforce concrete simply supported girder bridge, what has five spans. The bridge deck slabs net breadth is 14+21.75 meter ,The clearance under bridge superstructure is 5meter and each span to 25meters.This design is composed of three parts as follows, the design of deck slab. Considering all of the factors, we design the pre-stressed concrete bridge T-simple beam. The pre-stressed bridge has many good qualities ,such as it has small weight when installed, it is very simply when construction .And not use so much template. It is suitable for the small bridge. The bridge deck slab is composed of 6 T-simple beams, and the hollow slab is 2 meter width,1.7 meter height and 24.96 length. Considering the load is not simple. The loads that imposed on the bridge are as follows: the gravity of structure, the gravity of pre-stressed soil, concrete structures shrinkage and creep that cause influence force, the car load and impact force ,trailer load pedestrian load and lateral earth pressure. The basic principle is that we neglect the link effect of the horizontal structure between the main girder. And supposed the bridge deck slab as simply-supported girder that is supported on the main beam .We draw the influence line that which point is the most adverse ,from which we can know the transverse load foundation s sedimentation ,to ensure it suit to the require of the standard. The bridges underside structure is installed under the foundation soil, its main use is to support the upside structure and transfer the load from the upside structure to the require of the standard .The bridges underside structure is installed under the foundation soil，its main use is to support the upside structure to the foundation, to ensure the safe use of the upside structure.Key Words Reinforce concrete,simply supported gender bridge,bridge pier Gravity abutment ,cast in-place pile ,lever principle精选资料，欢迎下载目录前 言1第1章 桥型设计方案21.1 方案一：预应力钢筋混凝土简支T梁21.1.1 基本构造布置21.1.2 设计荷载21.2方案二：钢筋混凝土箱形拱桥31.2.1方案简介31.2.2尺寸拟定31.2.3桥面铺装及纵横坡度41.2.4施工方法41.2.5总结41.3 桥型方案三：预应力混凝土连续刚构方案（比较方案）4第2章 上部结构设计52.1 计资料及结构布置52.1.1 设计资料52.1.2 横截面布置52.1.3 横截面沿跨长变化92.1.4 横隔梁的布置92.2 主梁作用效应计算92.2.1 永久作用效应计算92.2.2 可变作用效应计算112.2.3.主梁作用效应组合222.3.预应力钢束的估算及其位置222.3.1跨中截面钢束的估算和确定222.3.2预应力钢束布置232.4 计算主梁截面几何特征：282.4.1 截面面积及惯矩计算282.4.2 截面静矩计算302.4.3.截面几何特性汇总302.5 预应力损失计算312.5.1 预应力钢束与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失342.5.2由锚具变形、钢束回缩引起的损失342.5.3 混凝土弹性收缩引起的预应力损失352.5.4 由钢束应力松弛引起的损失372.5.5 混凝土收缩和徐变引起的损失372.5.6 预加力计算及钢束预应力损失汇总392.6 主梁截面承载力与应力验算422.6.1 持久状况承载能力极限状态承载力验算422.6.2 持久状态正常使用极限状态抗裂验算452.6.3 持久状态构件的应力验算462.6.4 短暂状况构件的应力验算532.7 主梁端部的局部承压验算532.7.1 局部承压区的截面尺寸验算532.7.2 局部抗压承载力验算552.8 主梁变形验算56第3章下部结构的设计593.1 盖梁的计算593.1.1荷载计算593.1.2 内力计算673.2 桥墩墩柱计算673.2.1 荷载计算673.2.2 截面配筋计算及应力验算693.3 钻孔灌注桩计算713.3.1荷载计算713.3.2 桩长计算723.3.3 桩的内力计算（法）733.3.4 桩身截面配筋与承载力验算753.3.5 墩顶纵向水平位移验算76结 论78致 谢79参考文献80精选资料，欢迎下载前 言公路桥梁交通是为国民经济、社会发展和人民生活服务的公共基础设施，是衡量一个国家经济实力和现代化水平的重要标志。我国从“七五”开始，公路建设进入了高等级公路建设的新阶段，近几年随着公路等级的不断提高，路桥方面知识得到越来越多的应用，同时，各项规范也有了较大的变动，为掌握更多路桥方面知识，我选择了28m装配式预应力混凝土简支T梁设计这一课题。本设计是根据设计任务书的要求和公路桥规的规定，选定装配式预应力T形截面简支梁桥，该类型的梁桥具有受力均匀、稳定，且对于小跨径单跨不产生负弯矩，施工简单且进度迅速等优点。设计内容包括拟定桥梁纵,横断面尺寸、上部结构计算，下部结构计算，施工组织管理与运营，施工图绘制,各结构配筋计算，书写计算说明书、编制设计文件这几项任务。在设计中，桥梁上部结构的计算着重分析了桥梁在施工及使用过程中恒载以及活载的作用力，采用整体的自重荷载集度进行恒载内力的计算。按照新规范公路I级车道荷载进行布置活载，并进行了梁的配筋计算，估算了钢绞线的各种预应力损失，并进行预应力阶段和使用阶段主梁截面的强度，正应力及主应力的验算。下部结构采用以钻孔灌注桩为基础的墩柱，并分别对桥墩和桩基础进行了计算和验算。主要依据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D062-2004）,公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ 024-85）,公路桥涵设计通用规范（简称通用规范）在本次设计过程中，新旧规范的交替，电脑制图的操作，都使我的设计工作一度陷入僵局。在指导老师于老师及本组其他组员的帮助下，才使的这次设计得以顺利完成。在此，对老师和同学们表示衷心的感谢。由于公路桥梁工程技术的不断进步，技术标准的不断更新，加之本人能力所限，设计过程中的错误和不足再所难免，敬请各位老师给予批评指正。第1章 桥型设计方案根据现桥位地形、水文条件，并综合考虑工程的经济性和施工难易程度，本桥桥跨布置的单跨跨径宜在30m以上，因此选定简支T型梁、连续箱梁和连续刚构桥这三种桥型方案来进行方案比1.1 方案一：预应力钢筋混凝土简支T梁1.1.1 基本构造布置设计资料 桥梁跨径及桥宽标准跨径：30m（墩中心距），全桥共：120米，分4跨，主梁全长：29.96m，桥面净空：净9+21.5m=12m；计算跨径：29.5m。1).上部构造为预应力混凝土T型梁，梁高1.7 m；下部构造为柱式墩身，肋板式桥台，桩基础；采用简支转连续施工。2).预应力混凝土T型梁是目前公路桥梁中经济合理的桥型之一。桥型能适应桥位环境，施工工艺成熟、安全可靠；采用简支转连续桥型，桥面连续，行车舒适，施工方便，工期较短。上部结构施工较连续梁和连续刚构要简单，材料用量和费用较少。能有效控制投资规模，造价最省。4 * 30图1.1桥梁立面图1.1.2 设计荷载公路I级，两侧防撞栏杆重量分别为3kN/m。材料及工艺本桥为预应力钢筋混凝土T型梁桥；混凝土：主梁采用C50混凝土，桥面铺装用C30混凝土；预应力钢筋：采用公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）的15.2钢绞线，每束6根，全梁配6束，=1860MPa。简支梁的优点是构造、设计计算简单，受力明确，缺点是中部受弯矩较大，并且没有平衡的方法，而支点处受剪力最大，如果处理不好主梁的连接，就会出现行车不稳的情况1.2方案二：钢筋混凝土箱形拱桥1.2.1方案简介 本方案为钢筋混凝土等截面悬链线无铰拱桥。全桥分四跨，每跨均采用标准跨径30m。采用箱形截面的拱圈。桥墩为重力式桥墩，桥台为U型桥台。1.2.2尺寸拟定 本桥拟用拱轴系数m=2.24，净跨径为60.0m，矢跨比为1/8。桥面行车道宽9.0m,两边各设1.5m的人行道。拱圈采用单箱多室闭合箱，全宽11.2m，由8个拱箱组成，高为1.2m。拱箱尺寸拟定如图1.1图1.2箱梁尺寸拟定（1）拱箱宽度：由构件强度、刚度和起吊能力等因素决定，一般为130160cm。取140cm。（2）拱壁厚度：预制箱壁厚度主要受震捣条件限制，按箱壁钢筋保护层和插入式震动棒的要求，一般需有10cm，若采用附着式震捣器分段震捣，可减少为8cm,取8cm。（3）相邻箱壁间净宽：这部分空间以后用现浇混凝土填筑，构成拱圈的受力部分，一般用1016cm，这里取16cm。（4）底板厚度：614cm。太厚则吊装重量大，太薄则局部稳定性差且中性轴上移。这里取10cm。（5）盖板：有钢筋混凝土板和微弯板两种型式，最小厚度68cm,这里取8cm。（6）现浇顶部混凝土厚度：一般不小于10cm，这里取10cm。（7）横隔板：多采用挖空的钢筋混凝土预制板，厚68cm，间距3.05.0m。横隔板应预留人行孔，以便于维修养护。这里取厚6cm。1.2.3桥面铺装及纵横坡度 桥面采用沥青混凝土桥面铺装，厚0.08m。桥面设双向横坡，坡度为2.0%。为了排除桥面积水，桥面设置预制混凝土集水井和10cm铸铁泄水管，布置在拱顶实腹区段。双向纵坡，坡度为0.6%。1.2.4施工方法 采用无支架缆索吊装施工方法，拱箱分段预制。采用装配整体式结构型式，分阶段施工，最后组拼成一个整体。1.2.5总结预应力混凝土连续箱梁也是目前公路大跨径桥梁中经常采用的桥型之一。结构受力合理，变形小；桥面连续，行车舒适；较T型梁增加了施工的难度和工期；材料用量和费用较T型梁要多一些。上部构造施工采用移动支架一次性投入费用要高；且由于增加了大吨位支座，日后维护费用要增加。1.3 桥型方案三：预应力混凝土连续刚构方案（比较方案）桥梁全长：4x30m（1）上部构造为预应力混凝土变高度箱梁，根部高4.5m，跨中高2.0m；下部构造为空心矩形截面墩身、肋板式桥台，桩基础；采用挂篮悬臂浇筑施工。（2）预应力混凝土连续刚构桥外型美观，是目前公路大跨径桥梁中经常采用的桥型之一，尤其是墩身高度很高时,更能体现出它的优势。该桥型连续，行车舒适；但上部结构施工工序较T型梁和连续梁要多、周期较长，造价较高。鉴于桥位处的地形条件，河流断面宽约70m，桥墩高28m左右，且由于连续刚构桥桥梁上部结构建筑高度较高，如采用该方案需要提升桥面标高，增加桥头引道长度。结合投资规模、和考虑施工的难度，本桥不适合于修建连续刚构桥。方案的最终确定：经考虑，简直梁的设计较简单，受力的点明确，比较适合初学者作为毕业设计用，因此我选着了方案一。第2章 上部结构设计2.1 计资料及结构布置2.1.1 设计资料（1）桥梁跨径及桥宽 标准跨径：30m（墩中心距离）； 主梁全长：29.96m； 计算跨径：29.5m； 桥面净空：净9m+21.5m=12m；（2）设计荷载 公路I级，每侧防撞栏重力的作用力为3KN/m。（3）材料及工艺 混凝土：主梁用C50，桥面铺装用C30。 预应力钢筋采用公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）的15.2钢绞线，每束6根，全梁配6束，=1860MPa。普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋；直径小于12mm的均用R235钢筋。 按后张法施工工艺制作主梁，采用内径70mm、外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。（4）设计依据 （1）交通部颁公路工程技术标准（JTG B012003） （2）交通部颁公路桥涵设计通用规范（JTG D602004） （3）交通部颁公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）（5）基本计算数据（见表2.1）2.1.2 横截面布置（1）主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可条件下应适当加宽T梁翼板。翼板的宽度为2000mm,由于宽度较大，为了保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，因此主梁的工作截面有两种：预应力、运输、吊装阶段的小截面（b1=1200mm)和运营阶段的大截面（b2=2000mm)。净9m+21.5m的桥款选用六片主梁，如图2.1所示。表2.1基本计算数据名称项目符号单位数据C50混凝土立方体弹性模量轴心抗压标准强度轴心抗拉标准强度轴心抗压设计强度轴心抗拉设计强度5032.42.6522.41.83短暂状态容许压应力20.72容许拉应力1.757持久状态标准荷载组合容许压应力16.2容许主压应力19.44短期效应组合容许拉应力0容许主拉应力1.59钢绞线标准强度弹性模量抗拉设计强度最大控制应力186012601395容许压应力容许拉应力1209材料重度标准荷载组合25容许压应力23容许主压应力78.5短期效应组合无量纲5.65（2）主梁跨中主要尺寸拟定 1）主梁高度 预应力简支梁桥的主要高度与其跨径之比通常在1/151/25，标准设计中高跨比约在1/181/19。本桥采用1700mm的主梁高度比较合适。 2）主梁截面细部尺寸 T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。预置T梁的翼板厚度取用110mm，翼板跟部加厚到200mm以抵抗翼缘跟部较大的弯矩。 在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度一般由布置预置孔道的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面总面积的10%20%为合适。图2.1结构尺寸图 按照以上拟订的外形尺寸就可以绘出预制梁的跨中截面图（见图2.2）图2.2跨中截面图3）计算截面几何特征将主梁跨中截面划分成五个规则图形的小单元，截面几何特征列表计算见表2.2。表2.2截面几何特性计算表分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静距分块面积的自身惯矩（cm)分块面积对截面形心的惯矩(1)(2)(3)(4)(5)（7）=（4）+（6）大毛截面翼板22005.51210022183.356.837105227.587127411三角承托30013.54050937.548.83715310.67716248腹板208580.5167842.53357024-18.176883604045386下三角165146.33324144.91101.7-8411642401188385马蹄90016014400030000-97.67858548687294865650352137.421806914小毛截面翼板13205.572601331067.315980439.75993750三角承托30013.54050937.559.311055302.81056240腹板208580.5167842.53357024-7.69123298.83480323下三角165146.33324144.91101.7-73.52891856.4892966马蹄90016014400030000-87.196841886.568718874770347297.418295166（4）检查截面效率指标（希望在0.5以上） 上核心距： 下核心距： 截面效率指标： 表明以上初拟的主梁跨中截面是合理的。2.1.3 横截面沿跨长变化横截面沿跨长的变化，该梁的翼板厚度不变，马蹄部分逐渐抬高，梁端处腹板加厚到与马蹄等宽，主梁的基本布置到这里就基本结束了。2.1.4 横隔梁的布置由于主梁很长，为了减小跨中弯矩的影响，全梁共设了五道横隔梁，分别布置在跨中截面、两个四分点及梁端，其间距为7.25m。2.2 主梁作用效应计算2.2.1 永久作用效应计算（1）永久作用集度 1）预制梁自重 跨中截面段主梁的自重 马蹄抬高与腹板宽度段梁的自重（长7.25m) 支点段梁的自重 边主梁的横隔梁 中横隔梁体积： 端横隔梁体积： 故半跨内横隔梁重力为：预制梁永久作用集度 2） 二期永久作用3） 现浇T梁翼板集度 边梁现浇部分横隔梁 一片中横隔梁（现浇部分）体积： 一片端横隔梁（现浇部分）体积： 故： 铺装 8cm混凝土铺装： 5cm沥青铺装： 若将桥面铺装均摊给六片主梁，则： 栏杆 两侧防撞护栏分别为4.99KN/m 若将两侧防撞栏均摊给六片主梁，则： 边梁二期永久作用集度： （2）永久效应如图1.3所示，设x为计算截面离左支座的距离 主梁弯矩和剪力的计算公式分别为： 图2.3主梁弯矩和剪力图表2.3永久作用效应计算表作用效应跨中四分点变化点支点弯矩（KN.m)2478.71859.011084.430剪力(KN)0183.6275.41367.212.2.2 可变作用效应计算（1）冲击系数和车道折减系数 按桥规4.3.2条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此要先计算结构的频率。简支梁桥的频率可采用下列公式估算： 其中： 根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为： 按桥规4.3.1条，当车道大于两车道时，需进行车道折减，三车道折减22%，四车道折减33%，但折减后不得小于用两行车队布载的计算结果。（2）计算主梁的荷载横向分布系数 1）跨中的荷载横向分布系数 本桥跨中内设五道横隔梁，具有可靠地横向联系，且承重结构的长宽比为： 因此采用G-M法： 主梁的抗弯及抗扭惯性矩和 =21806914=2.1806914 对于T形梁截面，抗扭惯性矩可以近似按下式计算： 式中：相应为单个矩形截面的宽度和高度矩形截面抗扭刚度系数 梁截面划分成单个矩形截面的个数 对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度： 马蹄部分的换算平均厚度： 图2.4式出了的计算图示，的计算见表2.4图2.4的计算图表2.4的计算分块名称翼缘板20012.615.8731/31.33358腹板131.9158.7930.3091.37555马蹄4525.51.76470.2151.604234.31336 单位抗弯及抗扭惯矩： 横梁抗弯及抗扭惯矩 翼板有效宽度计算： 横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即： 根据比值可查桥梁工程（上册）附表II1 求得 求横梁截面重心位置： 横梁的抗弯和抗扭惯矩： =0.00099+0.02+0.050625+0.0516=0.1267 故 单位弯矩及抗扭惯矩Jy 和JTy： 计算抗弯参数和扭弯参数 式中：为桥宽的一半 取为计算跨径 按第2.1.3条，取G=0.425E，则: 计算荷载弯矩横向分布影响线坐标 已知，查G-M图表，可得表中数值，如表2.5。表2.5 G-M图表值梁位荷载位置B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-BK000.840.921.001.11.111.11.000.920.84B/41.621.51.221.181.100.780.550.300.10B/22.522.101.741.400.980.620.22-0.18-0.543B/43.302.722.11.520.960.42-0.12-0.60-1,2B4.83.462.421.640.880.13-0.52-1.13-1.78K100.940.991.021.061.11.061.020.990.94B/41.081.081.071.071.010.990.940.880.84B/21.221.201.161.061.000.920.850.800.743B/41.401.301.201.080.990.880.800.720.68B1.681.461.271.110.980.870.790.700.60用内插法求各梁位处值： 1号、6号梁： 2号、5号梁： 3号、4号梁：列表计算各梁的横向分布影响线坐标值：（如下表2.6）表2.6 各梁的横向分布影响线坐标值列表梁号计算式何载位置B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-B一号1.491.351.221.090.990.880.800.710.653.802.972.211.560.930.32-0.25-0.78-1.39-2.31-1.61-0.98-0.470.050.551.051.492.05-0.31-0.21-0.13-0.060.010.070.140.200.273.492.752.081.500.940.40-0.11-0.58-1.120.580.460.350.250.160.07-0.02-0.10-0.19二号1.221.201.161.061.000.920.850.800.742.522.101.741.400.980.620.22-0.18-0.54-1.30-0.90-0.58-0.340.020.300.630.981.28-0.17-0.12-0.08-0.050.000.040.080.130.172.351.981.661.350.980.660.30-0.05-0.370.390.330.280.230.160.110.05-0.01-0.06三号1.031.051.051.071.041.010.970.920.871.361.311.151.151.100.890.700.510.35-0.33-0.26-0.09-0.09-0.060.130.270.410.53-0.04-0.03-0.01-0.01-0.010.020.040.050.071.321.271.131.141.090.900.740.560.420.220.210.190.190.180.150.120.090.07绘制横向分布影响线图（如下图2.5所示），求横向分布系数图2.5 跨中荷载横向分布系数计算图 对号梁：两车道 对号梁：两车道 对号梁：两车道 2）支点截面的荷载横向分布系数采用杠杆原理方法计算，首先绘制横向影响线图（如下图2.6所示），在横向按最不利荷载布置。图2.6 支座处荷载横向分布系数计算图 对于号梁： 对于号梁： 号、号、号、号梁的横向分布系数和号梁一样对于号梁： 3）横向分布系数汇总，下表2.7： 表2.7 横向分布系数汇总表荷载类别公路I级0.520.250.4490.550.2150.550.2150.550.2150.550.520.25 （3）车道荷载的取值 根据桥规4.3.1条、公路I级的均布荷载标准公路-I级车道荷载的均布荷载标准值为q=10.5KN/m 根据规范30米跨径时P=305KN，计算剪力时， （4）计算可变作用效应 主梁活载弯矩时，均采用全跨统一的横向分布系数m,鉴于跨中和四分点剪力响线的较大坐标位于桥跨中部。故也按不变的m来计算，求支点和变化点截面 活载剪力时，由于主要荷重集中在支点附近而应考虑支撑条件的影响，按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，即从支点到四分之一之间，横向分布系数用m, m直线插入其区段均取m值。 1）跨中截面计算（如图2.7所示）： 式中：S所求截面汽车标准荷载的弯矩或剪力图2.7跨中截面计算简图 车道均布荷载标准值 车道集中荷载标准值 影响线上同号区段的面积 y影响线上最大坐标值 所以，可变作用标准效应 可变作用冲击效应： 2）求四分点截面的最大弯矩和最大剪力（如图2.8所示）可变作用标准效应：图2.8四分点截面计算简图可变作用冲击效应： 3）求变化点截面的最大弯矩和最大剪力（如图2.9）图2.9变化点截面计算简图通过比较，集中荷载作用在第一根横梁处为最不利情况，如下： 可变作用冲击效应： （4）求支点截面的最大剪力（如下图2.10）图2.10支点截面计算简图可变作用冲击效应： 2.2.3.主梁作用效应组合按桥规4.1.64.1.8条规定，根据可能同时出现的作用效应选择了三种最不利效应组合：短期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合（如下表2.8所示）表2.8 主梁作用效应组合表序号荷载类别跨中截面四分点截面变化点截面支点MmaxVmaxMmaxVmaxMmaxVmaxVmax(KN.m)(KN)(KN.m)(KN)(KN.m)(KN)(KN)（1） 第一期永久作用1433.9301174.62116.01627.13159.43212.36（2） 第二期永久作用764.970474.5633.07334.8764.19185.8（3） 总永久作用=(1)+(2)2198.901649.18149.08962223.621298.16（4） 可变作用公路一级2225.35134.571309.46187.81632.64201.44213（5）可变作用冲击525.1831.76309.0344.18149.347.5450.27（6） 标准组合=4949.43166.333267.67381.071743.94472.601561.43（3）+（4）+（5）（7） 短期组合=3756.64594.1992565.802280.5471404.848364.629447.26（3）+0.7（4）（8） 承载能力极限状态组合=6989.422232.8624244.902503.6822249.116616.9172726.371.2(3)+1.4(4)+(5)2.3.预应力钢束的估算及其位置2.3.1跨中截面钢束的估算和确定（1）按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数 式中：持久状态使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值 C1与荷载有关的经验系数，对于公路I级，取用0.51 一股钢绞线截面积，一根钢绞线的截面积的面积是1.4，故为8.4。 ks上核心距，在前以算出ks=35.85cm； 钢束偏心距，初估=15cm，则 对号梁： （2）按承载能力极限状态估算钢束数式中：承载能力极限状态的跨中最大弯矩 经验系数，一般采用0.750.77，取0.76 预应力钢绞线的设计强度，1260MPa 根据上述两种极限状态取钢束数n=62.3.2预应力钢束布置（1）跨中截面及锚固端截面的钢束位置 1）对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束群重心的偏心距大些，采用内径70mm、外径77mm的预埋铁皮波纹管，根据公预规9.1.1条例规定，管道至梁底和梁侧净距不应小于3cm及管道直径的1/2。由此可直接得出钢束群重心至梁底距离为： 2）预制时在梁端锚固N1N6号钢束，对于锚固截面，为了方便张拉操作，将所有钢束都锚固在梁端，所以钢束布置要考虑到锚头布置的可能性以满足张拉要求，也要使预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压。图2.11跨中预应力钢束布置 图2.12锚固点预应力钢束布置锚固端截面所布置的钢束如图2.12所示。钢束群重心至梁底的距离为： 为验核上述布置得钢束群重心位置，需计算锚固端截面几何特征（如表2.9），如图1.13示出了计算图示。图2.13 锚固端钢束群位置图 图2.14锚固到支座中心线的水平距离表2.9钢束锚固截面几何特征计算分块名称 (cm) (cm) （1） （2）(4) (5)(6) (7)=(4)+(6)翼板22005.51210022183.364.299093049.029115232.32三角承托117.512.571476.98144.257.22384710.09384854.29腹板 715590.5647527.515073796