纺织厂印染废水处理站课程设计.doc

前言随着城市改革开放的不断深入，经济发展较为迅速，近年来经济稳步发展，城区的规模不断扩大，人口也不断的增加，人民的生活水平也在不断的提高，城区内新建了许多的工企业，致使城市的生活污水和工业废水量也逐年增加，如果这些污水未经处理而直接排入城市周围的水体，会导致严重的水体污染、水质恶化。水污染不仅会威胁到城市居民的身体健康，还会破坏城市的整体环境，影响城市的投资环境，阻碍城市的经济发展。建设污水处理厂是控制水污染的有效手段，也是城市基础建设的一个重要环节，这一目标的实现与否，不仅直接影响该市各项功能的发挥，也标志着城市基础建设的完善程度，成为衡量城市现代化的标准之一，污水处理厂的建设，不仅反映城市的经济实力、人口素质和社会文明水平，也可以通过污水的集中处理，降低企业和社区污水处理的费用，减少企业的生产成本，从而增加对内资和外资的吸引力。良好的城市环境也会加快该地区旅游业的发展，增加该地区的市民收入和财政收入。为了不断改善城市的环境状况，提高居民的生活水平和生活质量，促进经济的可持续发展，适应对外开发，加速发展的要求，建设污水处理厂、完善污水处理系统已成为当务之急，该项目的实施，必将产生巨大的社会效益和经济效益。一.设计的目的及要求。1.1设计的目的1运用所学的基础理论和专业知识，根据国家的方针政策，解决工程实际问题，达到总结、巩固、扩大、深化所学的知识的目的。2分析问题和解决问题的能力，提高学生独立工作的能力。3同时使学生更多的阅读参考资料，使用规范、设计手册，标准设计图纸，产品目录，进一步培养的学生的计算和绘图的能力，编写说明书的技能。学生在教师的指导下，通过毕业设计受到一次综合运用所学理论知识和技能的训练，进一步提高分析问题和解决问题的能力；学会阅读参考文献，收集、运用设计原始资料的方法以及如何使用规范、手册、产品目录、选用标准图的技能，从而提高设计计算及绘图能力。1.2设计要求通过收集资料，根据水处理厂设计规范与原则，按指定的水质指标，确定污水处理程度，并进行几种不同的处理方案的比较与选择；选定方案后，进行单元构筑物的设计计算，并绘制出污水处理工艺流程图和污水处理厂总平面布置图，最后编写设计说明书和计算书。二.设计资料。2.1废水水质水量资料南方某城市一印染厂，临近西江，有职工近百人，年产值1500万元左右，主要织物有麻、棉和化纤，使用染料有硫化染料、分散染料和直接染料；排放废水有退浆废水、煮炼废水、漂白废水、丝光废水、染整废水等，日产废水10000m3，具体水质见表1-1。出水要求严格执行纺织染整工业水污染物排放标准（GB4287-92）。表1-1 印染废水水质项目CODcr/(mg/L)BOD5/(mg/L)SS/(mg/L)色度PH原水水质1000400250300倍89出水水质1806010080倍692.2气象、水文与工程地质资料该市临近北回归线，为亚热带季风气候，全年气候温和，年平均19，最热月平均30，极端最高温度40，最冷月平均13，最低温度6。常年主导风向为南风和北风。印染厂地势平坦，地质条件良好，地表土层厚度一般在8m以上，主要为亚砂土、亚粘土、砂卵石组成，地基承载力为1.2kgf/cm2。河流常水位标高85.40m，进水管底标高88.00m，废水处理站地面标高91.00m，废水处理站距离西江约110m。2.3设计依据废水处理工程设计委托书。市环境保护局“关于印染厂废水处理工程的批复”。“市印染厂废水处理工程项目环境影响报告”的批复。市印染厂废水处理工程岩土工程勘察报告。市印染厂用水及其排水情况。三.设计概述。3.1设计任务：工业废水处理程度废水处理程度见表1-2，从表中可以看出，CODcr、BOD5、SS和色度的去除率范围在60%85%，去除率一般。根据我国现行印染废水处理实际运行情况，一般能够达到上述去除率。表1-2 污染物去除率一览表污染物进水/(mg/L)出水/(mg/L)去除率/%CODcr100018082BOD53506083SS25010060色度30080733.2进水水质水量分析（1）BOD5/CODcr比值 废水BOD5/CODcr值是判定污水可生化性最常用的方法。本工程废水处理站进水水质BOD5=400 mg/L ，CODcr=1000 mg/L，BOD5/CODcr=0.40，可生化性较好，表明本工程可以采用生化处理工艺。（2）水量 本工程设计污水水量为10000m/d，规模较小。四.工艺分析及选择说明。4.1废水水质特点印染废水的水质随采用的纤维种类和加工工艺的不同而异，污染物组分差异很大。一般印染废水PH值为610，CODcr为4001000 mg/L， BOD5为100400 mg/L，SS为100200 mg/L，色度为100400倍。印染各工序的排放废水包括退浆废水、煮炼废水、漂白废水、丝光废水、染色废水、印花废水、整理废水。这些废水从水质特点来看，普遍呈碱性，无有毒有害污染物，适宜生物处理，但进水水质、水量变化大，有机污染物的组合复杂，可生化性一般，需要考虑水质、水量调节和可生化性改善。4.2印染废水处理常用方法概述4.2.1物化法：利用加入絮凝剂、助凝剂，在特定的构筑物内进行沉淀或气浮，去除污水中的污染物。但该类方法由于药剂费用高、去除污染物不彻底。污泥量大且难以进一步处理，会产生一定的“二次污染”，一般不单独使用，仅作为生化处理的辅助工艺；物化工艺常用的主要有絮凝沉淀和气浮，二者单独使用时均难以达标排放。絮凝沉淀：通过加入絮凝剂、助凝剂，使胶体在一定的外力扰动下相互碰撞、聚集，形成较大絮状颗粒，从而使污染物被吸附去除。常用的处理设施有竖流沉淀池、斜管沉淀池、辐流沉淀池等。絮凝沉淀一般可去除40%50%的CODcr、60%80%的色度。气浮：是以微小气泡作为载体，黏附水中的杂质颗粒，使其密度小于水，然后颗粒被气泡携带浮升至水面，与水分离去除的方法。主要设施有传统溶气气浮、CAF涡凹气浮、超浅层气浮等。气浮一般可去除45%60%的CODcr、60%80%的色度。4.2.2生化法：利用微生物的作用，是污水中的微生物被吸附、降解而去除的一种处理方法。由于其降解污染物彻底、运行费用相对较低，基本不产生“二次污染”等特点，被广泛应用于印染废水处理中。常见生物处理工艺有厌氧-好氧二相生物接触氧化工艺。生物接触氧化法又称浸没式曝气生物滤池，是在生物滤池的基础上发展演变而来的。目前，生物接触氧化法在有机工业废水生物处理（尤其是印染废水）、小型生活污水处理中得到广泛应用，成为小量工业废水、生活污水处理的主流工艺之一。生物接触氧化池内设置填料，池底设置曝气器，长满生物膜的填料淹没在污水中，并与污水、空气进行三相传质，水中的有机物被微生物吸附、降解，并被同化成新的生物膜。老化的生物膜在气、水剪切作用下从填料上脱落，随水进入二沉池后泥水分离，污水得到净化。生物接触氧化法是介于活性污泥法和生物滤池二者之间的污水生物处理技术，兼有活性污泥法和生物膜法的特点。填料比表面积大，单位容积的生物固体量高于活性污泥法曝气池及生物滤池，加之其充氧条件好，因此，生物接触氧化池具有较高的容积负荷。生物接触氧化法不需要污泥回流，不存在污泥膨胀问题，运行管理简便。由于生物固体量多，水流又属完全混合型，因此生物接触氧化池对水质水量的骤变有较强的适应能力。生物接触氧化池有机溶积负荷较高时，其F/M保持在较低水平，污泥产率较低。当生物接触氧化采用厌氧-好氧二相生物处理时，能将厌氧、好氧的技术特点集成整合，从而有效提高工艺处理效果。生物厌氧（或水解酸化）能将印染废水中大部分难降解有机污染物分解成易降解小分子有机物，改善废水的可生化性。同时借助曝气供氧，好氧微生物逐步降解废水中各种易降解的有机污染物。通过厌氧、好氧作用的组合，实现包括大部分难降解有机物在内的各种有机物的去除。4.2.3组合工艺：充分整合物化方法、生化方法的优点，构建物化-生化组合工艺、生化-物化组合工艺。常见的组合工艺有混凝-好氧生物处理、厌氧-好氧-气浮或活性炭处理。混凝-好氧生物处理：印染废水含有大量浆料、染料、助剂、表面活性剂等难降解有机物，易采用混凝沉淀去除，从而提高废水的可生化性，促进后续生物处理。这种处理工艺的不足是投药量较大、产泥较多、运行成本偏高。厌氧-好氧-气浮或活性炭吸附处理：印染废水含有大量浆料、染料、助剂、表面活性剂等难降解有机物，可以通过厌氧水解酸化和好氧生物处理去除绝大部分有机物，但有可能存在小部分难降解有机物（尤其是染料）难以去除，需要后续串联混凝气浮或活性炭吸附，确保出水水质。该工艺与前述物化-生化处理工艺相比，投药量、产泥量均明显降低，但水解酸化或厌氧阶段的水力停留时间需相对增加，厌氧池的体积要适当加大。4.3工艺技术方案选择4大类工艺技术方案经济性比较列于表1-3。 表1-3 工艺技术的经济性比较工艺类型物化法厌氧-好氧二相生物接触氧化工艺混凝-好氧生物处理厌氧-好氧二相生物接触氧化-气浮COD去除率50%65%85%95%85%90%85%95%色度去除效果较好一般较好好技术可靠性和成熟性技术不够成熟，出水水质难以达标耐冲击负荷，技术成熟，出水水质较好能承受较大冲击负荷，技术成熟，出水水质较好耐冲击负荷，技术成熟，出水水质好构筑物数量及设备少较少多较多操作、管理及维护操作管理便利无污泥回流、污泥膨胀，操作方便需要混凝、沉淀及污泥回流，操作管理较为复杂无污泥回流，操作较为方便占地面积占地面积小占地面积小，为普通活性污泥法的1/3与普通活性污泥法接近占地面积小投资一般较高较高高运行成本药耗较大，成本较高较低药耗较大，成本较高一般基于表1-3的对比分析以及有机物、色度去除率要求，厌氧、好氧二相生物接触氧化-气浮工艺在4种技术中具有较明显优势，比较适应本废水处理，故本设计拟采用此工艺进行设计。具体工艺流程如图1-4。 图1-4 工艺流程图进水格栅调节池水解酸化池生物接触氧化池-气浮池出水 加药 污泥脱水泥饼外运五.设计说明。5.1格栅格栅是用一组平行的刚性栅条制成的框架，可用来拦截水中的大块悬浮物，通常设在其他处理构筑物之前或泵站集水池进口处的渠道中，以防漂浮物阻碍构筑物的孔道、损坏机械设备等。印染废水含有线头、纤维等漂浮物，会对水泵及其水下搅拌设备造成损害，因此，需要设置格栅对其进行拦截，以保证后续处理的设备安全。由于本设计进水水量为10000m/L，漂浮物和悬浮物多为纤维、细粒状，宜采用细格栅。具体设计参数：进水管渠宽0.38m，栅前流速0.40.9m/s，过栅流速0.9m/s，格栅间隙7mm,每日栅渣量0.7m/d，采用机械清渣；格栅安装倾角为60，栅前水深0.4m，栅条间隙45个，栅槽宽度为0.76m，渐宽部分角度为20，渐宽长度为0.52m，渐窄部分长度为0.26m，栅槽总长度为2.67m。5.2调节池由于印染废水水质、水量不均，工艺首先需设置调节池，避免水质、水量明显波动，以防止生物处理系统负荷的急剧变化，维持物化处理过程及其设备的稳定运行。具体设计如下：地下钢筋混凝土结构，设计水力停留时间6h，池长25m，池宽20m，池深5.6m(有效水深5.0m，超高0.6m)，有效容积2500m。5.3提升泵站泵站设计参数：池长3m，池宽12m，池深5.6m 。水泵采用WQS型污水潜污泵，型号WQS-145-10-7.5 ，3用3备，流量145m/h，扬程10m，转速1450r/min，功率7.5kW，出水管直径150mm 。5.4水解酸化池在印染废水中，由于存在部分结构复杂、难降解的高分子有机物，含有染料、助剂、纤维等大分子物质，若直接采用好氧生物处理工艺，有机物的去除率不高。厌氧水解工艺用于印染废水处理，在于难生物降解，有机物在兼性微生物的作用下能转化为易被好氧生物利用的小分子有机物，提高了废水的可生化性。水解酸化池设计参数：池长28m，池宽15m，池深4.4m（有效水深4.0m，超高0.4m），水力停留时间4h。在距池底0.4m处设置高3.5m组合型纤维束填料。5.5生物接触氧化池生物接触氧化池是近年来印染废水处理最为流行的处理技术。其净化机理和生物膜法基本相同。即大量微生物固着在填料上，气、液通过填料间隙，与微生物充分接触。由于微生物总量高，气、液、固三相充分传质，气泡被填料有效切割，氧的转移率明显提高，生物接触氧化的有机负荷显著增大，且污染物去除效果好。生物接触氧化池共设4格，单池尺寸：池长14m，池宽12m，池深5m。水力停留时间4.8h，气水比15：1；单层填料高度1.0m，填料层之间距离0.2m，共分3层填料；布水廊道宽1m，干管直径210mm，穿孔管5根、直径150mm，孔眼直径6mm，孔间距40mm。池内填料采用半软性填料和弹性填料的组合填料。配套曝气设备拟采用3LWD三叶型罗茨鼓风机，风机型号3L52，二用二备，设计供风气量1876m/h或32m/min，风压19kPa，配套电机18kW。5.6气浮池在经生化处理后的出水中加入混凝剂，混凝反应后进入气浮池分离，进一步降低色度和难降解有机物，保证出水水质。混凝气浮池是合建式，分为三部分，前为反应区，中为接触室，后为分离区。废水先进入反应区，与投加的三氯化铝通过搅拌反生絮凝，后再接触室与溶气水释放的微气泡接触，絮凝体因黏附大量微气泡而上浮，并在分离区通过刮板将浮渣刮除，达到去除污染物的目的。气浮采用加压溶气气浮，装置型号RFS-150型，处理能力150 m/h，溶气压力0.20.4MPa 。气浮池设计参数：由于处理水量较大，采用圆形竖流式气浮池。池长12.2m，（含反应池长度），池宽8.7m，池深2.7m，反应时间15min，接触室直径2.9m，接触室断面水深0.4m,分离室直径8.7m，气浮池水深2.16m。气浮池总停留时间19.8min，接触区上升流速18mm/s，设有TS-型溶气释放器，分离区上升流速2mm/s。5.7污泥脱水间为了利于污泥的外运和处置，需要对污泥做脱水处理。污泥采用机械脱水。污泥脱水间设计参数：长12.0m，宽12.0m，高6.0m 。污泥提升泵采用424A型污泥泵，设计流量3.31 m/h，功率1.10kW，四用二备。污泥脱水采用板框式压滤机。六.构筑物设计计算。6.1设计流量计算已知条件：平均设计流量：Q10000 污水流量总变化系数：1.0 。流量换算： ，Qmax =Q=10000 m3/d= 416.7m3/h= 0.1157m3/s=115.7 L/s 。6.2格栅计算采用栅条型格栅，安装在进水明渠中。设计计算图如图1-56.2.1栅前水深的确定：取过栅流速v=0.9 m/s。（设置格栅的渠道，宽度要适当，应使水流保持适当的流速。通常采用0.40.9m/s的栅前流速；为了防止栅条间隙堵塞，过栅流速一般采用0.61.0 m/s；格栅倾角为=60 ）因为 Q=（2h）V1 / 2 则 h=0.38（m）0.4m （栅前水深可按规范规定的明渠最小设计流速0.4m/s） 6.2.2栅条间隙数的确定：n=Qmaxsin/bhv=0.1157sin60/0.0070.380.9=46个。式中，n为栅条间隙数，个；Qmax为最大设计流量，m3/s；为格栅倾角；b为栅条净间隙，本设计为细格栅，间隙取0.007m。6.2.3过栅水头损失的确定： h1=kh。 h。=v/2gsin式中，h1为过栅水头损失，m ；h。为计算水头损失，m ；g为重力加速度，9.81m/s ；k为系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的的倍数，一般k=3；为阻力系数，与栅条断面形状有关，见表1-6。 表1-6 格栅阻力系数计算公式栅条断面形状计算公式说明锐边矩形=S/b4/3形状系数2.42迎水面为半圆形的矩形1.83圆形1.79迎水、背水面均为半圆形的矩形1.67正方形= bS/b1 0.64根据表1-6，为锐边矩形断面时，2.42。则 =S/b4/3 =2.420.01/0.0074/3=3.89 h1=kv/2gsin=33.89 0.9/29.81 sin60=0.42 m6.2.4栅槽前后总高度的确定： 设栅前渠道超高h2=0.3m，栅前槽高： H1=h+h2=0.38+0.3=0.68 m ,取 0.7 m 。 栅后槽高：H=h+h1+h2=0.38+0.42+0.3=1.1 m 。6.2.5栅槽宽度的确定： B=S（n-1）+bn =0.014510.007450.76 m式中，B为栅槽宽度，m ；S为栅条宽度，m，取0.01m(目前多采用断面形式为矩形的栅条)。6.2.6栅槽总长度的确定： 进水渠道渐宽部分的长度的确定。设进水渠道宽B1=0.38m ,渐宽部分展开角20，此时进水渠道内的流速为： v1=Q/B1h0.1157/0.380.380.8 m/s（符合0.40.9m/s的栅前流速取值） 则，进水渠道渐宽部分长度：L1=B-B1/2tan20 =0.760.38/2tan200.52 m 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度的确定： L2=L1/2=0.7/20.26 m 栅槽总长度： L=L1+L2+0.5+1.0+H1/tan60 =0.52+0.26+0.5+1.0+0.68/tan60=2.67 m 6.2.7每日栅渣量的确定： W=QmaxW186400/(Kz1000 =0.11570.0786400/110000.7 m/d 宜采用机械清渣。式中，W为每日清渣量，m/d；W1为栅渣量，每1000立方米污水取渣量0.10.01m ,设计取0.07 m/10m；Kz为废水的流量总变化系数。6.3调节池计算为了更好地调节废水水质水量，保证后续处理的稳定性要求。调节池水力停留时间取6.0h 。调节池有效容积： V=QT=416.76=2500 m式中，V为调节池的有效容积，m；Q为废水的平均流量，m/h；T为调节池调节时间，h。调节池设计尺寸：设调节池的有效水深h=5m，则调节池的平面积S=V/h=2500/5=500m；取池长为25m，则池宽为20m；设调节池超高0.6m ，则调节池的实际水深H=0.6+5.0=5.6 m 。6.4水解酸化池计算水解酸化池的有效容积：取平均水力停留时间HTR=4h，有效水深H=4m，则水解酸化池有效容积V=QHTR=416.74=1666.7 m。水解酸化池设计尺寸：池平面面积： A=V/H=1666.7/4=416.7 m;取池长L=28m、则池宽B=15m，则实际设计水解酸化池面积A=LB=2815=420m；取超高0.4m，则设计水深4.4m。填料于池底上方0.4 m处设置，填料有效深度为3.5m。具体设计图见图1-7。6.5生物接触氧化池计算6.5.1生物接触氧化池填料容积的确定：W=QS。/Nw =10000400/2000=2000 m式中，W为填料的总有机容积，m；Q为日平均污水流量，m/d；S。为原污水BOD5值，g/m或mg/L；Nw为BOD5容积负荷率，gBOD5/md，取2000 gBOD5/md。6.5.2生物接触池总面积的确定 A=W/H=2000/3=666.7 m式中，A为生物接触池总面积m，H为填料高度，m，一般取3m 。6.5.3生物接触氧化池座数确定： n=A/f=666.7/168=3.94 (座)式中，f为每座生物接触池面积，m，取单池面积168m（设计尺寸为14.0m7.0m）；n为生物接触池座数，一般n2，本设计为4座。6.5.4污水实际水力停留时间： t=nfH/Q=41683/1000024=4.8h式中，t为污水在生物接触氧化池内实际停留时间，h。6.5.5生物接触氧化池池深：生物接触氧化池计算图见图1-8。则池深为： H。=mH1+h1+h2+(m-1)h3+h4 =310.60.53-10.20.5 5.0 m式中，H为生物接触氧化池单层滤料高度，m，取1m；h1为超高，m，一般为0.50.6m，设计取0.6m；h2为填料上部稳定的水层深，m，一般为0.40.5m，设计取0.5m；h3为填料层的间隙高度，m，一般为0.20.3m，设计取0.2m；h4为配水区高度，m，当考虑需要入内检修时，h4=1.5m；当不需要入内检修时，h4=0.5m；本设计不考虑检修人孔，故取0.5m；m为填料层数，取3层。6.5.6生物接触氧化池池内设施设计：填料采用组合填料，分为3层，每层高度1m，所需填料容积416832016m；进水配水采用廊道配水，廊道设在氧化池一侧，宽度1m，则廊道内水流速度： v=Q/nBb=10000/413833.3 m/d=9.6 mm/s式中，v为廊道内水流速度，mm/s；B为廊道宽度，m；b为廊道高度，m。每池所需气量： q=D。Q/n)=1510000/244=1562.6 m/h 。式中，D。为1m污水需气量，m/ m，D。值宜大于10，一般取1520 m/ m，本设计取15 m/ m。空气干管直径： d=4q/3600v =41562.6/36003.1412 =0.21 m ， 取d=210mm式中，v为空气干管内的空气流速，m/s，一般取1015 m/s，本设计取12 m/s。每池设穿孔管5根，穿孔管直径为:d1=4q/53600v1 =41562.6/536003.145=0.12 m ， 取d1=150mm式中，v1为穿孔管内的空气流速，m/s，一般取45 m/s，本设计取5 m/s。穿孔管孔眼直径取6mm，孔眼空气流速v2取10m/s；则每个孔眼通过气量q： q=/40.00610=0.00028 m/s每根穿孔管上的孔眼数m： m=q/5q=1562.6/50.000281/3600=310个每根穿孔管的孔间距： l=14-0.006m/m1=0.039m40mm6.6气浮池计算6.6.1设计参数：采用圆形竖流式溶气气浮，回流比4.8%，反应时间15min；接触室上升流速18mm/s，气浮池分离室停留时间18min，气浮分离速度2mm/s；溶气罐采用填料罐，其溶气罐过流密度取3000 m/（md），溶气罐压力设定为0.7MPa。具体见图1-8。6.6.2气浮所需释气量： 因原水悬浮物浓度Sa=250mg/L，浓度不高，采用气固比a=0.007（气固比无试验资料时一般取值0.0050.06）。其设计工作温度取20 ，查表空气的密度及在水中溶解度，得空气密度为1.164g/L，溶解度Cs为18.7mL/L；查表-阶梯环填料罐（层高1m）的水温、压力与溶气效率关系，得溶气压力为0.3MPa，容器效率f为90%，则加压溶气水的流量： a=A/S= Csfp/p-1Qr /QSa 0.00710000250= 1.16418.70.90.3/0.101-1 Qr Qr=480.5 m/d回流比： R=Qr/Q=480.5/10000=4.8%释气量： Qg=QRack =10000/240.0481.51.2=36L/h式中，Q为气浮处理的废水量，m/h；R为试验条件下的澄清液回流比，%；ac为试验条件下的释气量，L/m，本设计ac=aSa/=0.007250/1.164=1.5L/m；k为水温校政系数，取1.11.3，本设计取1.2。6.6.3压力溶气罐尺寸：因为压力溶气填料罐的过流密度I取3000 m/md，故溶气罐直径： Dd= 4Qr/I = 4480.5/3000=0.45 m溶气罐高度： h=2h1h2h3h4=20.2250.251.01.2=2.9m式中，h1为灌顶、底封头高度（根据罐直径而定），m，本设计取罐直径的一半；h2为布水区高度，一般取0.20.3m；h3为贮水区高度，一般取1.0m；h4为填料层高度，一般取1.01.3m。6.6.4气浮池尺寸：因接触室上升流速vc取18mm/s(一般取1020mm/s)，则接触室的表面积为： Ac=QQr/Uc=(10000+480.5) 10/36002418=6.74m接触室的直径： dc=4Ac/=2.9m取分离室流速vs=2mm/s(一般取0.10.3mm/s)，停留时间t=18min，表面负荷为7 m/mh，则分离室的表面积： As=(Q+Qr)/vs = (10000+480.5) 10/3600242=60 m分离室直径： ds=4As/=8.7m气浮池水深： H=vst=0.0021860=2.16 m取超高0.54m，则池深2.7m 。气浮池有效容积：W=（Ac+As）H=(6.74+60) 2.16=144.2 m； 气浮池实际容积：W=(6.74+60) 2.7=180.2 m 。接触室气、水接触时间： t0=H0/vc=2.16-0.4/0.018=97.8 s(60s)气浮池总停留时间： T=60W/(Q+Qr)=60144.224/(10000+480.5)=19.8min6.6.5投药量的确定：最佳投药量应该是经过试验确定的，一般来说，普通铁盐、铝盐的投药量为10100mg/L，聚合盐为普通盐的1/21/3。本设计拟使用PAC聚合盐（聚合氯化铝），每天投药量： 10000/241000301/3106=4.17 kg/h=250.2 kg/d七平面布置及高程设计7.1平面布置平面布置原则 处理站平面布置直接影响其高程布置、运行管理和维护、环境卫生等。为确保平面设计趋于合理，废水处理站平面布置需遵循下列原则。a.设计布置必须按照室外排水设计规范的相应条款进行设计。b.废水处理站总体布置应根据各构筑物的功能要求和水力要求，结合地形和地质条件、风力与朝向综合考虑，废水处理构筑物、污泥处理构筑物以及管理设施宜区分集中布置。c.为便于施工、运行管理和检修便利，各构筑物之间必须留有510m的间距；各构筑物之间的管渠力求直通、便捷，避免迂回；主体构筑物宜设置放空管；鼓风机房尽可能靠近曝气池。d.附属设施应远离污泥处理设施，并位于夏季主导风向的上风向。平面布置 废水处理站平面布置图见图1-9。7.2高程布置根据平面布置，计算各构筑物间的水损，进行构筑物高程设计。各构筑物间的管道按满流设计，计算沿程水损和局部水损。沿程水损： h1=iL式中，L为计算管段长度，m；i为水力坡度。局部水头损失： h2=v/2g式中，为局部阻力系数，90弯头阻力系数为0.35，三通为1.01.5。本设计流量为10000m/d，管径选取200mm，则管内流速： v=4Q/d=410000/2436000.2=3.68m/s水损计算结果见表1-10，各构筑物相关水面高程、底部高程等结果见表1-11。根据上述计算，得设计高程图（图1-12）。沿程水损计算局部水损h2/m构筑物水损h3/m总水损H/m设计落差h4/m说明管长L/m管径D/m水力坡度i水损h1城市官网-气浮池14.00