循环流化床锅炉运行、检修、安装、设备选择、设计、管理经验汇编

循环流化床锅炉运行、检修、安装调试、设备选择、设计、管理经验汇编前言新建循环流化床锅炉在建设过程中，需收集掌握与循环流化床锅炉有关的信息，才有利于工作的开展，有利于循环流化床锅炉建设，有利于建成后的正常运行与维护管理，有利于发挥其经济效益，因此开展关于循环流化床锅炉运行、检修、安装调试、设备选择、设计、管理经验收集整理，是参与建设者和今后运行使用者必须进行的工作。1 循环流化床锅炉运行经验1.1炉膛至冷渣器的下渣管堵塞：往往是运行中的一大棘手的问题。采取压力风的办法来解决。沿输渣管长度布置的每个松动风支管上加装一道手动截止阀，投运冷渣器时开启，停运时关闭，防止漏风引起结渣；加装手动阀后还能实现通过松动风支管对落渣管逐根吹扫。1.2静止床压越高，炉内的蓄热能力越强，并且增强了炉膛上部的传热，静止床压高，密相区与稀相区的分界越不明显，这样也利于传热，所以维持稍高的床压对锅炉的运行是有利的。1.3流化风速的影响。随着风速的提高，炉内对水冷壁的传热也随之增加，旋风分离器的分离效率也随之升高，有利于增加锅炉的负荷。但是，风速的增加会使系统的自用电量增加，还会增加对尾部受热面的磨损。所以风速也不宜过大。1.4一、二次风配比的影响。把锅炉燃烧所需的空气分成一、二次风从不同位置分别送入炉膛燃烧室，在密相床内形成还原性气氛，实现分段燃烧。一、二次风的比例直接决定着密相区的燃烧份额，同样的条件下，一次风比大，必然导致高的密相区燃烧份额，此时就要求有较多的温度低的循环物料返回密相区，带走燃烧释放的热量，以维持密相区床温度，如果循环物料量不够，就会导致流化床温度过高，无法多加煤，负荷上不去，这一用来冷却床层的物料可能来自分离器捕集下来的循环灰，或来自沿炉膛周围膜式壁落下的循环灰，灰在下落过程中与膜式壁接触受到冷却。从密相区的燃烧和热平衡上看，一次风比越小，对循环灰的物料平衡要求越低，但实际上一次风比的选取还受燃料粒度及性质等因素制约，一次风比小，要求燃料中不能被吹起进入悬浮段燃烧的大颗粒比例也要小，原则大颗粒因得不到充足的氧气燃烧不完全，使渣的含碳增高。经验值一次风：二次风=6：4或5：5。1.5旋风分离器内衬脱落及其预防：循环流化床锅炉的旋风分离器入口灰粒冲刷力度大，条件相当恶劣，该部分的内衬经常掉下来，引起回料下部流化不起来，直接影响了物料回送，严重时引发锅炉被迫停炉。非金属材料脱落的主要原因是金属和非金属的膨胀系数不一样，以及选材不当和运行维护不好。旋风分离器内衬脱落的预防。一是要严格合理选材，根据该部分的特点，我们要求有高耐磨耐热性，要求选择性能较好的刚玉质，这是设计阶段务必引起重视的问题。二是严格管理好施工，掺水率要合格，不能错用材料，膨胀缝的结构形式及施工要合理，现场浇捣要实。三是对运行管理要严。热养生一定要按工艺严格执行。升炉赶火要按科学的步骤进行，严格控制好温升速度，锅炉配风要合理。停炉也要严格按运行手册进行。四是巡回检查一定要认真、仔细，许多耐磨耐火材料的早期故障就是这样发现的。1.6下煤管易堵塞，主要是煤含水的质量分数较高，达10，易堵煤，吹扫风量大、落煤管管径偏小，在堵煤时，间断下煤，播煤密封风（热风）和炉膛热烟气反窜，并加热煤粒，水蒸发后，同热烟气反窜到给煤机，遇到冷的给煤机外壳凝结成水，致使给煤机滚筒粘煤结饼，易跑边，后经风量调整，在下煤管大小头的收缩处增设松动风，改进煤斗，情况有较大改善。1.7给煤系统堵煤问题及处理：水分超过12时，粘着性很大，堆积角也很大，这时煤斗倾角大于80才能保证畅流；取消旋转给料阀。1.8CFB锅炉DCS控制系统集成运行操作员培训系统咨询：山东泽润工程设计咨询公司是一家从事DCS集散控制系统开发集成及相关服务的热电工程设计咨询公司。本公司开发的循环流化床锅炉运行操作员培训系统(3000元/套)已在多家电厂应用具有35t/h 75t/h 240t/h CFB锅炉DCS控制系统集成经验.同时提供运行咨询服务.联系人:王小姐 张先生 电话(MobilePhone)传真(Fax):053921052321.9 CFB锅炉结焦的原因：a煤的灰熔点低;b.燃烧时监视或调整不当造成超温;c.一次风量过小（投煤后）,低于临界流化风量;d.点火升压过程中,煤加的太快,过多或加煤后没有加风;e.煤种、煤质变化幅度过大;f.压火操作不当或压火、启动过程中操作缓慢,造成物料流化不起来而局部结焦;g.耐火砖大面积脱落或炉膛内有异物,破坏床料流化;h.回送装置返料不正常或堵塞;负荷增加过快,操作不当;j.床温表不准,操作人员误操作;k.风帽损坏,渣漏至风箱,造成布风不均;l.放渣过多.造成料层太薄;m.未及时放渣,料层太厚;n.锅炉启动前风帽堵塞过多;o.给煤粒度普遍大，使密相区燃烧分额过大;p.锅炉运行中，长时间风煤配比不当.1.10床温控制:所谓床温主要是指燃烧密相区内流化物料的料层温度。床温值是由锅炉结构、灰熔点、排放物指标等综合因素决定的，通常控制在850920 左右。床温过高或过低将造成锅炉结焦灭火。影响床温的因素主要有煤种、给煤量、一/二次风量、返料量及冷灰循环。在循环倍率一定时，主要与煤量和风量有关，其中一次风量起主要作用。因为大型CFB锅炉的热惯性相应增大，建议运行人员除监视床层温度外，更应密切监视床温变化率，根据床温变化率的幅度迅速做出床温变化原因的准确判断，进而采取相应的调整。根据目前经验，通过密切监视床温变化率进行一定提前量调节是大型CFB锅炉维持床温稳定的有效手段。当锅炉负荷和给煤量较稳定时，床温可用流化风量的增减控制；流化风量调整不力，则应迅速增减相应煤量。在CFB锅炉的调试和运行中，投运给煤机故障或跳闸是造成床温大幅变化的主要原因，需很久才能恢复到正常值，所以很有必要做好事故预想：当床温发生异常变化时，迅速到现场检查给煤机实际运行及出力情况，与主控室运行状态及参数核对。若给煤机跳闸，应立即强启一次，强启失败则马上稳定增加其余给煤机煤量；若主控室煤量指示出现偏差，迅速以给煤机就地实际煤量进行相应调整。当给煤机在锅炉低负荷运行时跳闸，因炉内混合较差，会出现床温不均和较快下降趋势，若不能迅速恢复给煤机运行，应降低一、二次风量，投入油燃烧器稳燃，尽快恢复跳闸给煤机。1.11床压控制: 床压是料层高度的反映。启动前应按设计要求在布风板上加一定厚度的床料。运行中通常通过调整排渣量的多少控制床压的高低。床料多、床压高，对于稳定燃烧、减小短时间断煤波动的影响、减少排渣可燃物含量有利；但同时床压高会增大一次风压头，电耗增加，同时也大大增加了启动点火阶段加热床料的时间，降低运行经济性。床料薄、床压低，易造成布风不均匀，引起结焦。启动前一般控制床压在3.5 kPa左右，料层高约400 mm；正常投煤运行后床压维持在5.06.0 kPa，床层厚度500 mm左右。床压的控制主要通过排渣量进行调整，所以调试阶段要特别注意摸索冷渣器的排渣工作特性，防止结焦、堵渣，从而保持床压稳定。1.12运行中的优化调整A.入炉物料颗粒度的控制对燃煤锅炉来说入炉物料主要是入炉煤和脱硫剂。应首先选用合适的破碎设备和流程，使煤的颗粒度达到设计要求。国内流化床炉运行的一个问题是燃颗粒度达不到要求，而按多少来设计，特别是分级的要求往往确定也不准确。一般来说对燃用低灰份的煤可采用较大颗粒尺寸，燃用高灰份的煤宜采用较小的粒度。如某种AY=386的煤，煤粒径为010MM比较合适，最佳的分级要求应为S型即中间多，两头少，特别是粒径大的不能多，因大粒径在炉膛底部易引起超温结焦和缺氧产生较多的CO，同时也会造成总风量增加和电耗成本。我国流化床锅炉燃煤粒度大多为010MM的筛分范围，用机械破碎，振动筛筛分制成，其中小于05MM的细粒煤约占2530有时甚至超过30。煤在床层燃烧时，会发生爆裂相互碰撞和磨擦等，将使小颗粒增多，所以当运行的速度一定时粒子带出量亦增多，q4损失主要与带出床层的粒子含碳量有关，对于常规流化床锅炉，其燃烧率低，主要原因中飞灰量大，飞灰含碳量高，一般小型工业流化用流化床锅炉其飞灰含碳量达1525，有的高达3040，引起q4损失增大。流化床锅炉的q4损失由冷渣（LH）和溢流渣（YL）与沉降灰（CH）和飞灰（FH）中的含量组成。随着粒径小于055mm以下的细粒含量百分数的增加，冷渣和溢流渣中含碳量lgq4q4ys是减小的，而细灰含碳量是增加的，因为飞灰的损失占整个固体不完全燃烧损失的7080，细粒子中0107MM的损失占主要，因此，我们要提高流化床锅炉燃烧效率首先要采取有效措施减少细灰量和细灰中的可燃物含量，以减少固体不完全燃烧损失，提高锅炉的燃烧效率。床温对燃烧效率的影响要比过量空气的影响重要得多。燃烧中加入石灰石的粒度分级是影响脱硫率的一个重要因素，但石灰石的优劣及燃烧温度也将影响CaS和脱硫率。运行实践证明，要保证同样的脱硫率，不同质量的石灰石需要不同的CaS。一般来说对高挥发分煤的颗粒度大于低挥发份的煤的颗粒度。B.点火时料位的调整合适的底料能够有效的控制锅炉的点火时间，降低燃料和厂用电的消耗量，并能积蓄最多的热量，着火后能够安全过渡到稳定燃烧，克服不安全因素，并达到最佳经济点。因此点火底料的选取和合适厚度是非常重要的。点火时，油燃烧的热烟气经过布风板加热床上的底料，底料起到蓄热作用。底料的粒度应在05mm之间，厚度在40050mm左右。底料备好后，就应确定所需的临界流化风量，就是把炉料从因定状态变成流化状态时最小风量，是避免点火结焦的重要参考因素。在这里如果底料的粒度大。那么它就和热烟气的接触面积则小，热交换的热量就减小，底料被加热的时间就长；同时粒度大所需临界沸腾风量就大，被风带走的热量也就增加，两者同时都是增加了点火的时间，如果这个时间超出了规定的点火时间，这就浪费了燃料油和厂用电。料的厚度如果偏大，所需的临界风量也大，所需要的热量还是增加，把料加热到能够投煤的时间自然也就加长，同样也是延长了点火时间，耗费了原料。如果料的厚度较小，所需的风量和热量减小了，但是容易造成点火时间短，水冷壁及汽包的温升过快，会给锅炉带来不安全因素和减少锅炉的使用寿命。同时底料少投煤着火后还会出现燃烧不稳和长时间带不上负荷等现象的发生。C.投煤后在稳定燃烧前的控制锅炉在投煤着火后，进一步的工作就是使锅炉稳定燃烧，并且使之达到额定负荷。在这个过渡阶段，由于刚点火，炉料量较少，远远没有达到正常运行时的炉料，这就需要一段时间积累炉料。同时，当床温升至92050时，就应该投一次返料和二次返料，两级返料对锅炉负荷有很大的影响。这里返料是物料，其一是返回炉膛再燃烧，降低含碳量，提高效率。二是起到传热媒质的作用。物料粒子由冷风送入炉膛底部，并且进一步燃烧，并把炉膛底部的热量携带到炉膛的上部，使燃烧充满整个炉膛，有利于水冷壁的热量吸收，同时也降低了床面温度，对增加锅炉的负荷起到重要作用。在合格的煤正常燃烧时，如果不投入二次返料，锅炉的负荷会下降20左右，可见返料作用之大。返料投入时应先投入一次返料，稳定后再投入二次返料。在这里应特别注意：由于点火过程中在一次返料的小床里和二次返料的灰管里积蓄了大量的冷灰，如果投入操作过快，大量的冷料进入炉膛，会把刚点燃的锅炉压灭火。因此，首先应缓慢开启返料风门，同时注意炉膛的温度变化，当温度变化不大时，然后再开大风门，直至开到合适的开度之后，通过调整进煤量和风量来逐渐提高锅炉的负荷。D.稳定燃烧后的控制锅炉进入稳定燃烧并且达到额定负荷后，就需要运行人员调节，使锅炉达到最经济运行。首先要耗用最小的煤量，能够达到良好沸腾状态的最小风量，还要有最佳运行料位，合适的一次返料和二次返料。锅炉的运行调整是以煤的质量为依据的，对于不同粒度和不同发热量的煤所需的风量、料位、返料量就有所改变，因此要做相应的调节。煤的粒度大，要增大一次风量加强沸腾，防止沸腾不好造成结焦，也可通过降低料位来增加风量，还要加大一次返料和二次返料量。增大循环倍率，让返料的物料将床面积蓄的热量迅速输送到炉膛上部，强化热量交换。否则，会出现床面超温，甚至结焦；若减少煤量，则释放的热量减少，会降低出力。当煤的粒度小时，调节则相反。煤的发热量大其调节方法同煤粒大调节一样，但最好加大返料调节，由此可见煤的粒度配比和煤质配比对锅炉经济运行有很大的影响。当煤质不变时，随着运行时间增长，炉料就会逐渐增多。炉料的多少是根据风室压力来判断的。风室的压力等于布风板的阻力和料位的阻力之和，布风板的阻力为定值，则风室压力的变化就直接反映了料位的变化。我们把通过布风板的气流向上托力为F，炉膛内灰粒和煤粒的重为W，当FW时则物料被气流带走，也称为气力输送。而物料粒度是大小不一的，因此沸腾时物料会充满整个炉膛，只是密度不同，这就形成密相区和稀相区，粒度大的物料就汇集在炉膛的底部，粒度不大的就随气流由烟道排走。随着炉料的增加，则料的总重量W0增加，风室的压力就增加，相应地进入炉膛的风量就减少了，则风机的压头就变大，也直接影响了返料风。如果料位再高，就会造成沸腾不好，煤不能良好地燃烧，料位长势会更快，此时如果风量加大，煤就剧烈燃烧，会造成超温而结焦，最好处理办法就是加大放料量并加大风量，使之不超温，以保持正常运行。如果料位偏低则W0变小，风量变大，多数物料粒子被抬高，就形成了气力输送，热量还没有完全交换，就从烟道排出，使排烟热损失增大，降低了锅炉的效率。因此要选择最佳料位。当锅炉稳定运行时，煤量风量不变，料位达到某一数值时，锅炉的出力最大，此时料位为最佳料位，为保持最佳料位，需要放料来调整。目前，放料一般采用间断性人工放料，人工放料毕竟随意性较大，虽然采用每次少放勤放的原则，但被灰渣带走的未燃尽的和正在燃烧的煤的成份还是较大，造成了机械不完全燃烧热损失q4和灰渣物理热损失q6的增加，为了降低q4和q6的损失，因此最好采用机械地连续排渣，这样从煤燃烧产生炉料量和连续排渣量保持一个动态平衡，使锅炉始终保持在最佳料位运行。由此减少了由于料位变化而对风量的调整，简化了锅炉运行频繁的操作，增加了锅炉运行的经济性和安全性，因此对炉料的自动排放是循环流化床锅炉急待解决的问题。E.送风量的控制循环流化床锅炉的送风的作用是保证炉内物料的正常流化和充分有效的燃烧。在燃烧中的一个重要的特点是物料非一次燃尽，有相当部分燃料是进行循环燃烧。为了保证燃烧充分需有充分的氧量，否则因缺氧而燃烧不充分，将会导致飞灰和炉渣含碳量增加，但炉内的氧量也要控制在一定的范围，炉内氧量过高时特别是过量氧产生的有利于燃料燃尽的正效应小于尾部排烟损失增加的负效应时，降低锅炉的热效率，而且过高送风量也会使锅炉尾部的烟气流速大大提高，将会加剧炉内受热面的磨损，过高的送风量必然会导致引风量的增加，即提高了锅炉的总风量，直接造成风机出力和风机电耗增加。1.13锅炉点火启动故障：烟气发生器烧穿问题。主风道、副风道膨胀节膨胀变形裂开，大量漏风而被迫停炉问题。分析出现第一种现象的原因有如下几点：（1）床下点火枪位置不当；（2）天然气压力调整不当，升温过快；（3）浇注料浇灌或者质量不合格；（4）烟气发生器设计有待完善。分析出现第二种现象的原因有如下几点：（1）膨胀节膨胀余量不够；（2）烟气发生器升温过快。针对这些问题，采取了如下措施：（1）对点火枪进行解体检查，调整位置；（2）改变点火方式，由原先的先点床下枪改为先点床上枪，缩短烟气发生器和膨胀节加热时间；（3）随床温变化调整天然气压力，床温到600时开始脉冲法投煤，床温到750左右时开始逐渐降低天然气压力，床温到950左右时即可撤掉点火枪；（4）膨胀节膨胀方向加长200mm。采取了这些措施后，锅炉点火没再出现问题。1.14锅炉燃烧调整情况：A料层温度的控制料层温度是指燃烧密相区内流化物料的温度，直接关系到锅炉的安全稳定运行。料层温度的测定一般采用不锈钢套管热电偶作一次元件，布置在距布风板200500mm左右燃烧室密相层中。在运行过程中一定要特别注意料层温度，一般将料层温度控制在850950之间，温度过高，容易使流化床体结焦造成停炉事故；温度太低易发生灭火。必须严格控制料层温度最高不能超过1000，最低不应低于820。在运行中，当料层温度发生变化时，可通过调节给煤量，一次、二次风量及返料风量，调整料层温度在控制范围之内。如料层温度超过970时，应适当减少给煤量，相应增加一次或二次风量并减少返料量，使料层温度降低；如料层温度低于820时，应首先判断是否有断煤现象，并适当增加其它给煤机转数，减少一次风量或二次风量，加大返料量，使料层温度升高。如果料层平均温度低于700，应做压火处理，需待查明温度降低原因并排除后再启动。B返料温度的控制返料温度是指通过返料器送回到燃烧室中的循环灰的温度，它可以起到调节料层温度的作用。该厂采用高温分离器的循环流化床锅炉，一般返料温度低于料层温度2030，可以保证锅炉稳定燃烧，同时起到调整燃烧的作用。在锅炉运行中必须密切监视返料温度，出现后燃温度过高有可能造成返料器内结焦，运行时应控制返料温度最高不能超过950。返料温度通过调整给煤量，一、二次风量和返料风量都可以调节，如温度过高，可适当减少给煤量并加大一、二次风量和返料风量，并根据现象判断返料器有无堵塞现象，及时清除，确保返料器正常工作。C料层差压的控制料层差压是反映燃烧室料层厚度的参数。通常将所测得的风室与燃烧室上界面之间的压力差值作为料层差压的监测数值，在运行中都是通过监视料层差压值来得到料层厚度大小的。料层厚度越大，测得的差压值亦越高。在运行中，料层厚度大小会直接影响锅炉的流化质量，如料层厚度过大，有可能引起流化不好造成炉膛结焦或灭火。一般来说，料层差压应控制在75009000Pa之间。料层差压可以通过调节炉底冷渣器转速快慢的方法来调节。在使用过程中，我们根据所燃用煤种设定料层差压的上限和下限分别为8800Pa和7800Pa作为排放底料开始和终止的基准点。D炉膛差压的控制炉膛差压是反映炉膛内固体物料浓度的参数。通常将所测得的燃烧室上界面与炉膛出口之间的压力差作为炉膛差压数值。炉膛差压值越大，说明炉膛内的物料浓度越高，炉膛的传热系数越大，则锅炉负荷可以带得越高，因此在锅炉运行中应根据所带负荷的要求，来调节炉膛差压。而炉膛差压则通过返料器下的放灰管排放的循环灰量的多少来控制，一般炉膛差压控制在5001500Pa之间。我们根据燃用煤种的灰份和粒度设定1300700Pa作为开始和终止循环物料排放的基准点。此外，炉膛差压还是监视返料器是否正常工作的一个参数。在锅炉运行中，如果物料循环停止，则炉膛差压会突然降低，因此在运行中需要特别注意。E风量调整的原则在锅炉运行过程中，许多人往往只靠风门开度的大小来调节风量，但对于循环流化床锅炉来说，对风量的控制来说比较准确。对风量的调整原则是在一次风量满足流化的前提下，相应地调整二次风和返料风量。因为一次风量的大小直接关系到流化质量的好坏，循环流化床锅炉在运行前都要进行冷态试验，在运行时以此作为风量调整的下限，如果风量低于此值，料层就可能流化不好，时间稍长就会发生结焦。对二次风量的调整主要是依据烟气中的含氧量多少，通常以过热器后的氧量为准，一般控制在56左右，如含氧量过高，说明风量过大，会增加锅炉的排烟热损失q2；如过小又会引起燃烧不完全，增加化学不完全燃烧损失q3和机械不完全燃烧损失q4。如果在运行中总风量不够，应逐渐加大风量，满足燃烧要求，并不断调节一、二次风量和返料风量，使锅炉达到最佳的经济运行指标。以上参数对循环流化床锅炉的安全经济运行非常关键。在运行中还要结合所燃用煤质及当时负荷的情况，严格监控料层差压、温度、炉膛差压和返料温度，通过不断调整给煤量、风量及返料量，使锅炉达到最佳的运行效果，最大限度地发挥循环流化床锅炉高效节能的优势。1.15循环流化床锅炉结焦预防措施：循环流化床锅炉结焦的原因分析结焦的直接原因是床料局部或整体温度超过灰熔点或烧结温度。当床层整体温度低于灰渣变形温度，由于局部超温而引起的结焦称为低温结焦。低温结焦常在启动和压火时的床层中出现，也可能出现在高温旋风分离器的灰斗内，以及外置换热器和返料机构内。避免低温结焦，最好的办法是保证床料良好的流化状态和正常移动状 态，使温度均匀，防止局部超温。锅炉在压火期间，床料处于静止状态，如果漏入小风，热的床料中的可燃物获得氧气，便会产生燃烧。由于燃烧产生的热量不能及时带走，使局部区域床料超温而结焦。高温结焦是指床层整体温度水平较高而流化正常时所形成的结焦现象。当床料中含碳量过高，如不及时调整风量或返料量来控制床温，床温将急剧上升，超过灰熔点，便会产生高温结焦。渐进性结焦是运行中较难察觉的一种结焦形式。它是缓慢生长的，此时床温和观察到的流化质量都比较正常。产生渐进性结焦的主要原因是布风系统设计和安装质量不好，给煤颗粒度超出设计值，运行参数控制不当，风帽错装或堵塞等等。循环流化床锅炉结焦的预防措施循环流化床锅炉结焦一旦产生，便会迅速增长，焦块长大速度越来越快，因此预防结焦和及早发现结焦并予以清除是运行人员必须掌握的原则。 保证良好的流化工况，防止床料沉积 保证燃料制备系统正常工作，给煤粒度符合设计要求。 严格控制料层差压，均匀排渣。采用人工放渣要及时，做到少放勤放，排出的炉渣有渣块应汇报司炉，排渣结束后排渣门要关闭严密。 认真监测床底部和床中部温差，如果温差超出正常范围，说明流化不正常，下部有沉积或结渣，此时，可短时开大一次风，吹散焦块，并打开冷渣管排渣；如不能清除，应立即停炉检修。 低负荷运行时，如发现床温突然下降，除了断煤外，很可能是床料沉积，这时若增大给煤量，反而会加剧沉积，使沸腾床的流化质量变差，造成局部结焦。当判明是床料沉积时，应打开冷渣排放管放渣，待床温正常后，应适当调节至较高负荷下运行。 点火过程中严格控制进煤量点火过程中，一般床温达到500以上可加入少量的煤以提高床温。如果加煤量过多，由于煤粒燃烧不完全，整个床料含碳量增大，这时一经加大风量，就会猛烈燃烧，床温上升很快，甚至超过灰的软化温度，结果造成整床超温结焦。当床温超过1050，虽经减煤加风措施，床温仍然上升，此时必须立即停炉压火，一般待床温低于800再启动。 变负荷运行严格控制床温变负荷运行时，严格控制床温在允许范围内，做到升负荷先加风后加煤，降负荷先减煤后减风，燃烧调节要做到“少量多次”的调节方法，避免床温大起大落。 压火时正确操作压火时先停给煤，再运行几分钟后停风机，压火期间，一定要紧闭各炉门、所有进风门及排渣门。 认真调整一二次风对于高温分离器，保证任何时候含氧量不低于35，以降低飞灰可燃物含量，可防止分离器和返料机构内发生二次燃烧而超温。运行中要定期察看返料的情况，监视返料器床层的温度是否正常。若超出正常值很多，可能是发生了二次燃烧。此时应加大返料风量，打开返料床排灰阀放灰。若温度低于正常值很多，说明返料器发生了堵塞，此时应打开排灰阀放灰，同时加大返料风量。若仍不能消除故障，则必须压火检修。 锅炉启动期间，返料装置应充满灰锅炉启动期间，返料装置必须充满灰后方可投入，否则风会反窜。点火初期先不投返料风，待底料中的细灰充满返料装置后则应开返料风（一般是点火后半小时），保证床内有料，否则，床温将难以控制。 安装炉膛差灰装置和返料增压风机为监视返料机构是否正常工作，避免结焦或堵塞，可安装炉膛差压装置和返料增压风机。炉膛差压指燃烧室上界面与炉膛出口之间的压力差，是监视返料器是否正常工作的一个参数。一般炉膛差压控制在0.5 kPa以上。运行中若炉膛差压突然降低，则表明物料循环中止，返料器发生了堵塞。运行中只要认真监视炉膛差压，返料机构结焦是可以预防的。为提高返料风压头，保证返料床层良好的流化和移动状态，在一次风压不能满足返料要求时，安装返料风增压风机对预防返料器结焦是非常有意义的。 改变燃煤的焦结特性做好入炉煤的搭配，改变燃煤的焦结特性，对预防循环流化床锅炉结焦具有明显的实用意义。 启运前准备充分在每次锅炉启动前，应认真检查风帽、风室，清理杂物，启动时，应进行冷态流化试验，确认床层布风均匀，流化良好。 1.16无烟煤：燃料粒径的要求是：010mm。其中3 mm占70，1MM占40，最好达50，其原则是正确的，至于是否最佳粒径组合，对这首台炉也只能在实践中检验和调整。对于高灰份，低热值的煤矸石或其它劣质燃料，选用多大的粒径和何种炉型更为经济实用，需要具体的分析比较。1.17循环流化床锅炉运行中常见问题的处理办法：密封问题分析及处理办法 循环流化床是正压运行，炉内压力呈一定的脉动状态，并且炉内气流含灰浓度很高，因此密 封 问题显得尤为重要。如果处理不好就会向外漏灰，不但影响工作环境和安全生产，而且严重 影响锅炉的经济运行和带负荷能力。漏灰或漏风量过大，带来循环系统阻力过大，返料量减 少，锅炉带负荷能力必然下降。发生漏风或漏灰的主要部位是燃烧室中部四周膜式壁下集箱 穿墙处、炉室和惯性分离室隔墙与侧墙的交接处、炉顶、膨胀缝外护板接缝处。 造成漏灰漏风的主要原因是： a.炉室部分及惯性分离室部分正压燃烧，内外压差造成的泄漏； b.采用的耐火材料达不到技术指标，耐火材料断裂脱落而造成的泄漏； c.密封结构不尽合理； d.施工工艺、质量未能按技术要求。 避免漏灰漏风所采取的技术措施有： a.燃烧室中上部四周下集箱向下延伸至布风板下，使整个燃烧室被膜式壁所包裹，从根本 上避免了漏灰漏风现象的发生； b.膨胀缝处采用耐火砖或钢板遮挡(见图1)； c.炉室与惯性分离室隔墙交接处和炉顶采用迷宫及柔性密封结构。 磨损问题分析及处理方法 循环流化床锅炉主要磨损部位在燃烧室卫燃带上沿、炉室顶部、惯性分离室后墙、惯性分 离室烟气出口、旋风分离器顶部、过热器前顶部、左侧过热器及靠近后墙的省煤器管处。根 据材料种类，磨损分为耐火材料磨损和管子磨损。A.1 耐火材料的磨损 耐火材料的磨损在循环流化床锅炉上比较常见，分析磨损原因有下面两方面： a.燃烧循环回路中灰浓度的运动速度比较高，对耐火材料磨损比较严重。 b.锅炉运行时，耐火材料达不到技术要求的强度和耐磨指标，一般情况下不到指标的2/3。 在锅炉改进结构时，尽量使烟气分布均匀，在磨损不可避免的部位采用技术指标较好的耐火 材料。不定型材料如碳化硅质、硅线石质、HF-150等。耐火砖如碳化硅质、硅线石质等。其 它磨损不严重的部位不定型材料用HF-130、HF-135等，耐火砖用磷酸盐质高强耐磨砖。耐火 砖砌筑用耐火胶泥。 磷酸盐耐火混凝土因其配料、养护条件不易达到，在锅炉运行温度下，不能很好的发挥其优 势，现在已很少使用。A.2 管子的磨损A.2.1 燃烧室卫燃带上沿膜式壁管的磨损 灰沿膜式壁管由上向下流到卫燃带上沿受到阻碍，转向时灰粒撞击膜式壁，造成膜式壁的磨 损，磨损范围在卫燃带上沿150mm范围内。 根据灰粒流动特点，采用了疏导和粉末合金喷焊措施，使灰粒的着力点不在膜式壁管上，避 免了膜式壁磨损。A.2.2 过热器管的磨损和省煤器管的磨损 过热器管和省煤器管的磨损主要是由于烟气偏流造成的。在结构处理上，旋风分离器出口烟 气 流运动方向为逆时针，灰在离心力的作用下，在过热器前右侧墙形成的灰浓度较高，增加了 右侧过热器管的磨损，我们根据此处的烟气流向特点，在旋风分离器出口过热器前的右侧墙 上采用了加隔墙的处理方式。 沿右墙的烟气流遇隔墙阻碍后，灰的运动方向得到了改变，灰的运动速度也降低了，过热器前的灰浓度趋向均匀，减少了烟气流对过热器的局部磨损。 省煤器的磨损采用遮挡式及防磨罩的方式处理。烟气流经过热器后转向进入省煤器，转向时 分离下来的灰沿尾部竖井烟道后墙进入省煤器，靠近尾部后墙的4、5排省煤器管磨损较严 重。我们采用了遮挡式及防磨罩的技 术处理方式。采用遮挡式主要考虑降低灰的运动速度，改变灰的运动方向，使省煤 器前的灰浓度趋向均匀。采用防磨罩的技术处理方式主要考虑到利用较好的防磨罩保护省煤 器。2 循环流化床锅炉检修经验2.13 循环流化床锅炉安装调试经验3.1炉膛布风板空板阻力试验:首次试验一定要细致准确，便于今后锅炉冷态启动前再进行该试验（若条件允许，每次冷态启动前均应进行）时进行对比，以判断布风板风帽是否堵塞。在CFB锅炉启动调试及运行中，因启动前未做空板阻力试验，未能进行比较，并且未清理堵塞风帽，造成启动投料后部分区域未流化，引起床面结焦的事例很多，应引起调试和运行人员的高度重视。3.2料层阻力及临界流化风量试验:布风板空板阻力试验结束后，可进行料层阻力试验。试验前按厂家推荐颗粒细度在布风板上添加一定厚度的底渣，尽量沿炉膛床面铺放均匀，以免造成不同床压测点测量值偏差很大，影响试验的准确性。具体试验方法与空板相似。若条件允许，在调试阶段应尽量多改变几次料层厚度进行试验，便于今后CFB锅炉运行中根据床压对床料厚度进行准确判断。临界流化风量（速）试验是要找出使床料完全流化的最小风量(速)。该试验可随料层阻力试验一并进行。其原理基于床料在完全流化后，阻力将趋于平稳甚至略有下降，从床层阻力与流化风量的对应曲线上找到该拐点，即可得出相应床层厚度的最小流化风量。根据相关资料和经验，在床料的筛分粒径较宽的工业应用试验中，从料层阻力曲线上不一定能得到非常准确的拐点，取值应有一定裕量，并结合流化情况的实际观察结果确定临界流化风量。在今后的运行中，应确保一次风量大于临界流化风量，以保证锅炉的安全运行。3.3布风装置的布风均匀性和床料流化特性试验:试验时，在布风板上铺一定厚度的床料，启动风机，逐渐增大一次风量，使床料完全流化。观察炉膛的流化情况，然后突停风机，观察整个料层的平整程度，确定布风板的均匀性。停风机后，床面应平整如镜。否则，应检查床料粗细粒径分布是否均匀，是否有超出范围的过粗或过细床料。若问题仍存在，则检查风帽是否堵塞。应注意，床料平整不一定代表流化良好。在逐渐增加流化风量时，应打开炉膛人孔门，仔细观察床料表面是否均匀地冒小汽泡，是否同时逐渐流化，有无松动较晚和不动的区域。若有，则一定要分析原因并加以处理，否则将来运行中这些地方容易结焦。3.4耐火耐磨材料的固化养护:CFB锅炉的耐火耐磨材料通常需要现场敷设，敷设完成后要进行固化养护（烘炉），其目的不仅在于析出水份，更重要的是通过严格的升温控制，使材料中的钢化纤维相互渗透，形成致密结构，达到设计强度要求，从而起到耐火耐磨的作用。所以材料固化是CFB锅炉调试阶段特有的一道重要工序。目前CFB锅炉生产厂商没有在设备制造阶段为烘炉提供一定条件，因而烘炉还没有较为通用、成熟的方式。以往采用不同加热方式时发现，采用特制的压缩空气雾化、出力可做较大范围调整的小油枪效果良好，并具有布置灵活、系统简单、可控制性强的优点。因点火风道内部空间较大，在布置临时排烟口时，一定要充分考虑油枪的位置和烟气流程，尽量减少高温烟气流动的死区，保证固化养护效果。冷渣器内部空间相对狭小，要防止油枪火焰直接冲刷耐火耐磨材料，造成超温破坏。所以特别在冷渣器内部迎火侧墙壁上加装了防护钢板。对于炉膛、回料阀、水平烟道等，可用正式油枪进行烘烤，并结合吹管等工作同时进行。烘炉前，应在冷渣器和点火风道的外表面多开一些布置广泛、均匀的滴水孔，保证烘炉过程中耐火耐磨材料析出的水蒸汽能够及时、充分排出。耐火耐磨材料固化养护时对温度控制的要求很严格，温度控制情况直接影响到养护质量。而CFB锅炉自身的温度测点通常不能完全满足烘炉的控制要求，因此，在烘炉前合理布置一些临时温度测点，这些测点必须能准确反映耐火耐磨材料的真实温度，便于控制。3.5安装工程进行中须注意的几个问题：1工程技术人员应参加由建设单位组织的设计技术交底，组织有关人员熟悉图纸及有关技术文件，全面了解工程概况和特点，掌握设备安装的方法、要求和质量标准，对施工或工艺提出合理化建议。2设备开箱应持装箱单，会同建设单位代表按下列项目进行检查，并填写设备开箱检查验收记录。检查完毕即与乙方进行交接，由乙方负责保存及管理，出现丢失及毁损情况由乙方负责。3因现场各工程交叉进行，为避免出现扯皮而窝工现象，应定期召开建设单位、监理及各施工单位有关各方的施工协调会，以便了解现场情况，及时解决问题。4因现场情况复杂而出现与设计不符时应及时由设计单位出变更后再施工，并由监理方对工程量进行签证，关于乙方所提材料应由监理方严格把关，避免出现多提、错提材料，以免耽误工期及造成不必要的浪费。5工程竣工后，乙方应备齐各种竣工资料，施工过程中发生的各种变更应在竣工图纸上体现出来。6在锅炉制造安装施工过程中与制造单位、安装单位和监理单位共同采取了如下措施：A、锅炉厂的锅炉零部件(特别是承压部件)必须经过本单位质检部门检验合格并经市锅检所驻厂代表检验认可后方可出厂。B、锅炉承压部件安装前施工单位必须做必要的复检。C、整个锅炉安装调试过程请市锅检所专业技术人员进行定时和不定时的质量检验检查。D、关键部位安装、试验等必须请锅检所专业技术人员在场监督检查。3.6针对循环流化床锅炉“五防”问题的施工安装措施A“五防”问题的工程分析 “五防”的各个方面，不是孤立存在的，其间，有些呈因果关系或连带关系，有必要予以分 析，以确定主要矛盾，便于解决问题。 A.1防磨和防漏 因微正压下的流态化循环工况，炉内磨损和炉体泄漏是同时存在的。 A.2防膨胀不良和防漏 循环流化床锅炉由燃烧室、回料系统、尾部受热面三大部分构成，各部分又由若干部件组成 ，三大部分及各部分的部件之间，整个锅炉与外部辅机之间，均处于不同结构、不同温度、 不 同膨胀条件下，所以膨胀措施十分重要。膨胀不良将导致结构的破坏甚至发生事故，同时还 导致密封的破坏而泄漏，因此，在很多部位上，这两个因素是关联的。 A.3防爆和防磨 流态化工质高温、高速、循环冲刷磨损暴露的受热面，累至爆管，形成重大事故，故必须防 爆。但防爆的前提仍是“防磨”，做好防磨措施的设计和施工，强化特殊部位的防磨措施， 就等于做好了“防爆”。这是呈因果关系的两个因素。 A.4防结焦 循环流化床锅炉在不同部位，因不同因素均可导致结焦： 在炉膛中：主要致焦因素是煤质和运行，本文不列为重点叙述。 在料腿和返料器中：这里流通截面最小，汇集了高温循环灰和煤渣，从降温、防止空气进入 、防止烟气回窜三方面防止结焦。降温措施是水冷结构；防止空气进入，措施是防漏和运行 调节；防止烟气回窜措施是精确实现设计通道的尺寸。所以此处防焦的关键一是运行管理， 二是施工安装。 在旋风分离器中：旋风分离器的内壁安装有防磨内衬，外壁安装有保温材料，具有高蓄热性 ，在近于燃烧室的温度下运行，便于二次燃烧而愈发提高分离器内部的温度，一旦超过灰分 的变形温度时，即造成结焦。防磨内衬若施工不良发生局部塌落，塌落的大块成为碳粒的聚 集体，形成结焦堵塞。旋风分离器中存在冷风渗入的现象，此区域的锥体下端和灰渣出口均 可能漏入冷风，则相当于引入二次风，助长二次燃烧致结焦。防止上述两项结焦因素的措施 是做好安装施工。 在布风板上：布风板是循环流化床锅炉所特有的装置，由水冷布风板、风帽组成。风帽固定 在进风短管上，进风短管焊接在布风板的鳍片上。一次风通过进风短管、经风帽上的圆形风 孔吹入床上(以菌形风帽为例)，吹动料层“沸腾”、流化。这里是锅炉物料点火、循环、流 化、再循环的起点。有以下特点：风口为不锈钢管，风帽为耐热铸钢，二者内插或螺纹联接 ，75t/h锅炉的风帽，呈菱形均布着550风帽，数量较多；为使布风、出风均匀，布风板及风 帽分别设计成一定倾角，风帽顶部横行为同一标高的水平线，纵列为设计倾角的斜线；进风 短管自根部至与风帽接口部位、均浇固于浇制层中，浇制层为水平结构。 上述布风板、风帽、浇制层共同构成“流化床”。它虽仅属点火区域，但同样存在结焦问题 点火过程中的低温结焦：所谓低温，即在点火初期，炉温较低，仅达400500时； 所 谓结焦，即此时若布风均匀性较差时，而布风板上局部区点进风较多，富氧而达到着火条件 ，使该区点的煤尚未正常流化而燃烧，一旦物料温度超过熔点时而结焦。一旦有焦块形成， 极易因局部高温而扩大，又易形成新的进风短路区产生新的焦块，愈加恶化风力分布，至极 时，甚至联成大面积焦层，以至形成不能正常流化的恶果，停炉清焦。可见，确保布风均匀 的重要性；可见，布风板的安装，对于防焦、对于形成正常循环流化工况的重要意义，必须 予以特别关注。 根据以上分析，在施工安装阶段，针对致焦因素的措施是做好炉膛、旋风分离器、料腿、返 料器、布风板的结构安装的施工，做好防磨层的施工。 因此，在循环流化床锅炉的安装、施工中，必须要抓好“五防”的施工。“五防”的关键是 “三防”防磨、防漏、防膨胀不良。抓好“三防”，就能做到“五防”。连同我们新熟 悉的保证受压元件安装质量的措施及其它常规措施，共同认真做好，就能保证循环流化床锅 炉的施工质量。 B“五防”问题的施工、安装措施 B.1防磨 B.1.1防磨工艺 磨损过程：循环流化床锅炉的燃烧室、炉膛、分离器、回料器构成燃烧系统，或称主循环回 路。其间锅炉材料表面长期经受高速运动的气流中灰、渣、煤粒子从不同角度的撞击、摩擦 ，逐渐引起材料表面减薄、甚至开裂，这便是磨损的简要过程。 金属管壁的磨损具有下列关系： T(，k，3.22，1/2g) 式中：T：磨损量；：飞灰撞击率；k：飞灰浓度；：飞灰运动速度，取烟速；：撞 击时间；g：重力加速度。 炉内的重点磨损区域： 炉膛内密相区、边壁效应区、局部涡流区为磨损严重的区域。布风板上的锥体部分及燃烧室 下部(沸腾层之上45M高度上下范围)属密相区，磨损严重；炉膛内结构突变部位：如突然 扩 大、突然缩小、突然变角、门、孔、口、弯管、测具、凸台凸点、表面缺陷等部位，均易形 成涡流，属于局部涡流区，出现局部反复冲刷，磨损严重；边壁效应区磨损严重： 炉膛从锥形渐扩至筒形时，高浓度工质的流体呈现“中上、环下”的流线形式，即：在炉膛 中心线区域内，物料向上流动；沿半径向炉膛四壁方向的环形区域内，固体物料向炉膛内壁 水冷壁面斜下、切向运动，这一向炉膛水冷壁面斜下、切向运动的高浓度的固体物料流称为 贴壁灰流，其厚度可达几十厘米，具有强大的冲刷力，称为边壁效应。贴壁灰流所具有的边 壁效应，是影响极大的致磨因素，也是防磨的重要内容。 从上述具有指导性意义的工艺概念中，可确定防范、强化防磨措施的思路：在炉膛内部大面 积的膛壁上，必须有可靠的、大面积的防磨措施；在炉膛出口、分离器进、出口等高烟速 、 高灰浓度，磨损情况恶化区域，必须有可靠的局部区域措施；炉膛内部的结构凸台；焊瘤； 金 属门、孔；耐火材料残余；测具探头等导致局部涡流的异形结构节点，均为高撞击率和局部 高速恶化磨损的部位，必须有可靠的防磨措施；必须针对不同磨损区域、不同磨损因素，采 取综合措施，整体防磨、区域防磨、节点防磨、多重防磨、全程防磨。 B.1.2防磨措施及施工对策 a.在由605钢管组成的密布销钉的膜式壁上加敷龟甲网，浇制耐火材料层，厚度：60 ；相对应的施工、安装措施为：(以“CX”表示施工安装措施及序号，下同) C1：检查销钉焊接牢固程度，不得有漏焊、松动、脱落，必须牢固。 C2：龟甲网材质合格，与销钉焊接牢固成一体；在结构厚重部位、炉门、炉孔、炉角、变形 部分加焊“Y”型抓钉，加强固定耐磨浇注料。 C3：模板平整光滑，支模后必须调整垂直度，表面平整光洁。 C4：耐火耐磨材料六合格：材质合格、配比合格、搅拌合格、浇制合格、试块合格、成型合 格，材料和试块必须附有有效的技术证明文件。 C5：在耐磨浇注料中，加入2%的不锈钢增强纤维，必须均匀搅拌，不能独自成团，失去功能。 C6：拆模后一次成型合格，不得再向火面贴补，并将缝、棱打磨光滑。 b.在炉膛下部与燃烧室上部结合处局部成型，合金喷焊 该部分处于贴壁灰流向下流动至卫燃带上沿的转向处，在设计制造中已采用弯管结构，并将 卫燃带上沿设计成曲面，与工质共同形成协调的流线边界，避免了强烈撞击和强涡流的区域 ；同时在水冷壁卫燃带上方的150mm区域，喷焊粉末合金，提高局部耐磨能力。 相对应的施工、安装措施为： C7：复验水冷壁卫燃带管部分的质量：无裂纹、折皱，圆滑过渡，弯曲半径符合图纸规定； 喷焊段长度符合图纸规定。 C8：提高安装精度，确保卫燃带与膜式壁对接处圆滑过渡，无台阶。 c.在炉膛四周局部成型，施工作业优良 在一般设计中，本项均未作重点提出，但在实际中却大量存在。图纸上规则地给出了炉膛形 态，但在炉膛内部作业条件下，做到这点很难，是必须有严格地工艺保证的。炉膛四周属非 圆滑过渡的涡流区，而在浇制中从模板直角对接缝中渗浆所形成的不规则边棱，加剧了涡流 ，加重了对附近水冷壁的磨损。 相对应的施工、安装措施为： C9：炉膛角部耐火、耐磨砼结构必须实现圆滑过渡，确保成型规则； C10：炉膛角部耐火、耐磨砼结构不得存在棱角、浆条，若有，必须磨平。 d.水冷壁的安装不得遗留磨损遗患 循环流化床锅炉的防腐、防爆要害客体是水冷壁和过热器，根据产品调研中直接接触的第一 手资料和文献，膜式壁对接质量不良之处，均是磨损隐患；后水冷壁与侧