《格构柱塔吊基方案》word版.doc

杭政储出200911号地块项目方正荷塘月色工程塔吊基础专项施工方案广源建设集团有限公司二0一0年十一月塔吊基础专项施工方案编制： 日期：审核： 日期：批准： 日期：目 录一、工程概况二、编制依据三、塔吊的选型和布置四、塔吊基础设计五、施工中应注意事项六、塔吊避雷措施七、主要安全技术措施八、塔身与砼结构防水处理办法九、多塔作业注意事项十、多塔作业措施十一、承台土方开挖技术措施十二、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正十三、附图一、工程概况工程名称：方正荷塘月色工程建设单位：浙江柏盛置业有限公司设计单位：浙江工业设计研究院本工程为方正荷塘月色工程，由18#共八栋二十三二十五层的高层住宅和一幢二层会所，1#、35#，8#楼底部与一两层商铺相连，18#楼下均设一层地下室，平时为地下车库及自行车库，战时为二等人员掩蔽所。本工程为框架剪力墙结构，地上建筑面积为103503，地下建筑面积为32386。本工程室内设计标高士0.000相对于绝对标高2-7#楼4.50米，1#、8#楼4.70米，9#楼4.90米。根据工程平面位置，总共布置6台塔吊作为结构施工期间是垂直运输机械，分别安装在：1#塔吊：1#楼的D-9轴/S-C北3.8米；2#塔吊：2#楼的D-V轴/D-27西4.1米：3#塔吊：3#楼的3-8轴/S-D南2.84米；4#塔吊：4#楼的4-21轴/4-Q北3.8米；5#塔吊：5#楼的S-D轴/D-7西4.1米；6#塔吊：7#楼的D-9轴/7-J北3.3米。二、 编制依据1、方正荷塘月色工程施工总平面图；2、方正荷塘月色工程岩土工程勘察报告；3、QTZ60、QTZ80自升式起重机使用说明书；4、GB51442006塔式起重机安全规程；5、GB 500072002建筑地基基础设计规范。6、GB/T50312008塔式起重机；7、JGJ1962010建筑施工塔式起重机安装使用拆卸安全技术规程；8、DB33/T10532008浙江省工程建设标准固定式塔式起重机基础设计规程；9、建设部建质2009（87）文件。三、塔吊的选型与布置 本工程上部由九个单体组成，地下室面积较大。业主对工期要求紧，根据工程实际情况，采用6台自升塔式起重机，本工程计划配置浙江建机建设机械有限公司生产的塔吊，其中1#、2#、3#、4#楼附近的4台1#、2#、3#、4#塔吊采用QTZ60型，5#、7#楼附近的5#、6#塔吊采用QTZ80型自升塔式起重机，分别位于1#、4#、5#楼的北侧，2#、3#楼的南侧，7#楼的东侧，其安装高度和平面布置分别为（详见附图）序号编号方位塔吊中心位置安装高度备注11#1#楼的北面1#楼的D-9轴/S-C北3.8米85M桩上格构柱承台基础22#2#楼的南面2#楼的D-V轴/D-27西4.1米85M桩上格构柱承台基础33#3#楼的南面3#楼的3-8轴/S-D南2.84米85M桩上格构柱承台基础44#4#楼的北面4#楼的4-21轴/4-Q北3.8米85M桩承台基础承台基础55#5#楼的北面5#楼的S-D轴/D-7西4.1米85M桩上格构柱承台基础67#7#楼的北面7#楼的D-9轴/7-J北3.3米85M桩上格构柱承台基础 塔吊安装由专业的安拆队伍负责施工，具有相应资质的安拆单位，并出具搭拆专项方案，符合公司机械管理办法要求。四、塔吊基础设计 根据工程实际情况，六台塔吊在基础土方开挖时投入使用，六台塔吊全部设置于地下室基坑内。全部塔吊基础采用桩上格构柱承台基础，塔吊桩基础采用1000钻孔灌注桩，桩中心距1600mm，桩身配置1216钢筋，箍筋采用螺旋箍筋8250，加强箍采用141500，砼强度等级为C30，四肢角钢格构柱直接埋设在桩内，格构柱长6.4米与桩搭接3.0米，格构柱与桩钢筋笼电焊焊接，格构柱伸出自然地坪与塔机连接，桩连接承台混凝土采用C35，尺寸40004000400，承台底做100厚素砼垫层。桩上格构柱承台基础位于地下室基坑内，地下室底板以下，与基坑的位置关系具体位置详见附图。塔身穿越底板及顶板时，应和设计取得联系，征得设计同意后，方可实施。1、1#塔吊基础计算1#塔吊位于1#楼北面，采用桩上格构柱承台基础，桩顶标高为-6.3m，根据地质资料和工程实际情况，本塔基采用1000钻孔灌注桩，桩有效长度约19.5m，桩端支撑于粉质粘土，桩端嵌入该层深度2m。1#塔基参考地质资料2-2剖Z15。 地质参数详见下表：层序岩土名称桩在此土层平均厚度(m)土层顶绝对标高(m)桩周土摩擦力特征值qsa(Kpa)地基土承载力特征值fak(Kpa)桩端阻力特征值qpa(Kpa)-2素填土1.33.300淤泥质粘土4.22.0660-1粘土0.9-2.213130-2粉质粘土3.4-3.122180-3粉质粘土夹粉土5.1-6.518140淤泥质粉质粘土3.8-11.6890-1粘土3.1-15.420200700-2粉质粘土4.0-18.422200700（1） 参数信息塔吊型号: QTZ60 自重(包括压重):F1=440.02kN 最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=1310.64kN.m 塔吊起重高度: H=85.00m塔身宽度: B=1.60m 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=0.400m承台箍筋间距: S=250mm 承台钢筋级别: 级 承台预埋件埋深:h=0.50m承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=1.000m 桩间距: a=1.600m桩钢筋级别: 级 桩入土深度: 19.70 桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩塔吊最大起重力矩: 600.00kN.m 塔吊总高度: H=85.00m基本风压: Wk=0.45kPa 塔吊主弦杆截面宽度: b=0.15m 塔身最大水平力:Vh=0kN水平力作用高度: h=85.00m 标准节数: n=5 （2） 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=440.020kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=500.020kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.41310.640=1834.896kN.m（3）矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=520.020kN； Gk桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=160.000kN； Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。 经计算得到: 桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=1.2(520.020+160.000)/4+1834.896(1.6001.414/2)/2(1.6001.414/2)2=1015.046kN 最大拔力： N=(520.020+160.000)/4-1834.896(1.6001.414/2)/2(1.6001.414/2)2=-641.035kN 桩顶竖向力标准值: 最大压力： N=(520.020+160.000)/4+1310.640(1.6001.414/2)/2(1.6001.414/2)2=749.319kN 最大拔力： N=(520.020+160.000)/4-1834.896(1.6001.414/2)/2(1.6001.414/2)2=-409.309kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.9.2条) 其中 Mx,My分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)； Ni在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： 压力产生的承台弯矩： N=1.2(520.020+160.000)/4+1834.896(1.600/2)/4(1.600/2)2=777.411kN Mx1=My1=2777.411(0.800-0.800)=0.000kN.m 拔力产生的承台弯矩： N=(520.020+160.000)/4-1834.896(1.600/2)/4(1.600/2)2=-403.400kN Mx2=My2=-2403.4(0.800-0.800)=0.000kN.m（5） 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 承台底面配筋: s=0.000106/(1.0001.5704000.000350.0002)=0.0000 =1-(1-20.0000)0.5=0.0000 s=1-0.0000/2=1.0000 Asx= Asy=0.000106/(1.0000350.000300.000)=0.000mm2 承台顶面配筋: s=0106/(1.0001.5704000.000350.0002)=0.0000 =1-(1-20.0000)0.5=0.0000 s=1-0.0000/2=1.0000 Asx= Asy=0106/(1.0000350.000300.000)=0.000mm2。 满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!（6） 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.14条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=2030.091kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台计算截面处的计算宽度，b=4000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=-150mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的间距，S=250mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!（7）桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1015.046kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.750 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=0.7854m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋! 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=641.035kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=2136.782mm2。 综上所述,全部纵向钢筋采用构造配筋且配筋面积不能小于2136.782mm2 构造规定：灌注桩主筋采用612根直径12mm14mm,配筋率不小于0.2%!（8）桩抗压承载力计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.5和5.3.5条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1015.046kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R基桩竖向承载力特征值； Ra单桩竖向承载力特征值； K安全系数，取2.0； fak承台下土的地基承载力特征值加权平均值； c承台效应系数，当不考虑承台效应系数时，其值取0； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=3.1416m； Ap桩端面积,取Ap=0.785m2； Ac计算桩基所对应的承台净面积，去Ac=3.215m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土层厚度(m) 极限侧阻力标准值(kPa) 极限端阻力标准值(kPa) 1 0 0 0 2 0 0 0 3 0 0 0 4 2 6 0 5 4.2 22 0 6 2.5 18 0 7 3.5 8 0 8 2.5 20 700 9 5 22 700 由于桩的入土深度为19.7m,所以桩端是在第9层土层。 最大压力验算: Ra=3.142(00+00+00+26+4.222+2.518+3.58+2.520+522)+700.0000.785=1609.752kN R=1609.752/2.0+0.000105.0003.215=804.876kN 上式计算的R值大于等于最大压力749.319kN,所以满足要求!（9）桩抗拔承载力计算 桩抗拔承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.4.5条 桩抗拔承载力应满足下列要求: 其中: 式中 Tuk基桩抗拔极限承载力标准值； i抗拔系数； 解得: Tgk=10.4(0.70000+0.70000+0.70000+0.70026+0.7504.222+0.7502.518+0.7503.58+0.7502.520+0.750522)/4=656.370kN Ggp=10.419.722/4=1126.840kN Tuk=3.142(0.70000+0.70000+0.70000+0.70026+0.7504.222+0.7502.518+0.7503.58+0.7502.520+0.750522)=793.095kN Gp=3.14219.725=1547.234kN 由于: 656.370/2.0+1126.840=409.309 满足要求! 由于: 793.095/2.0+1547.234=409.309 满足要求!（10）桩式基础格构柱计算 依据钢结构设计规范(GB50017-2003)。 1. 格构柱截面的力学特性： 格构柱的截面尺寸为0.450.45m； 主肢选用:12.5号角钢bdr=1251014mm； 缀板选用(mm):0.100.25 主肢的截面力学参数为 A0=24.37cm2，Z0=3.45cm，Ix0=361.67cm4，Iy0=361.67cm4； 格构柱截面示意图 格构柱的y-y轴截面总惯性矩： 格构柱的x-x轴截面总惯性矩： 经过计算得到： Ix=4361.67+24.37(45/2-3.45)2=36826.77cm4； Iy=4361.67+24.37(45/2-3.45)2=36826.77cm4； 2. 格构柱的长细比计算： 格构柱主肢的长细比计算公式： 其中 H 格构柱的总高度，取6.40m； I 格构柱的截面惯性矩，取,Ix=36826.77cm4，Iy=36826.77cm4； A0 一个主肢的截面面积，取24.37cm2。 经过计算得到x=32.93,y=32.93。 格构柱分肢对最小刚度轴1-1的长细比计算公式: 其中 b 缀板厚度，取 b=0.10m。 h 缀板长度，取 h=0.25m。 a1 格构架截面长，取 a1=0.45m。 经过计算得 i1=(0.102+0.252)/48+50.452/80.5=0.36m。 1=6.40/0.36=17.88。 换算长细比计算公式： 经过计算得到kx=37.47,ky=37.47。 3. 格构柱的整体稳定性计算： 格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式： 其中 N 轴心压力的计算值(kN)；取 N=1015.05kN； A 格构柱横截面的毛截面面积，取424.37cm2； 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数； 根据换算长细比 0x=37.47,0y=37.47,查钢结构设计规范得到x=0.91,y=0.91。 经过计算得到 X方向的强度值为114.4N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求! Y方向的强度值为114.4N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求! 2、2#塔吊基础计算2#塔吊位于2#楼南面，采用桩上格构柱承台基础，桩顶标高为-6.3m，根据地质资料和工程实际情况，本塔基采用1000钻孔灌注桩，桩有效长度约19.9m，桩端支撑于粉质粘土，桩端嵌入该层深度5m。2#塔基参考地质资料6-6剖Z45。 地质参数详见下表：层序岩土名称桩在此土层平均厚度(m)土层顶绝对标高(m)桩周土摩擦力特征值qsa(Kpa)地基土承载力特征值fak(Kpa)桩端阻力特征值qpa(Kpa)-1杂填土1.53.300淤泥质粘土3.01.8660-1粘土2.2-1.213130-2粉质粘土2.5-3.422180-3粉质粘土夹粉土5.7-5.918140淤泥质粉质粘土3.2-11.6890-1粘土3.1-14.820200700-2粉质粘土5.0-17.722200700（1）参数信息塔吊型号: QTZ60 自重(包括压重):F1=440.02kN最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=1323.55kN.m 塔吊起重高度: H=85.00m塔身宽度: B=1.60m 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=0.400m承台箍筋间距: S=250mm 承台钢筋级别: 级 承台预埋件埋深:h=0.50m承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=1.000m 桩间距: a=1.600m 桩钢筋级别: 级 桩入土深度: 19.90 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩塔吊最大起重力矩: 600.00kN.m 塔吊总高度: H=85.00m基本风压: Wk=0.45kPa 塔吊主弦杆截面宽度: b=0.15m 塔身最大水平力:Vh=0kN水平力作用高度: h=85.00m 标准节数: n=5 （2）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 塔吊自重(包括压重)F1=440.020kN 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=500.020kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.41323.550=1852.970kN.m（3）矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=520.020kN； Gk桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=160.000kN； Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。 经计算得到: 桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=1.2(520.020+160.000)/4+1852.970(1.6001.414/2)/2(1.6001.414/2)2=1023.034kN 最大拔力： N=(520.020+160.000)/4-1852.970(1.6001.414/2)/2(1.6001.414/2)2=-649.023kN 桩顶竖向力标准值: 最大压力： N=(520.020+160.000)/4+1323.550(1.6001.414/2)/2(1.6001.414/2)2=755.025kN 最大拔力： N=(520.020+160.000)/4-1852.970(1.6001.414/2)/2(1.6001.414/2)2=-415.015kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第5.9.2条) 其中 Mx,My分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)； Ni在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： 压力产生的承台弯矩： N=1.2(520.020+160.000)/4+1852.970(1.600/2)/4(1.600/2)2=783.059kN Mx1=My1=2783.059(0.800-0.800)=0.000kN.m 拔力产生的承台弯矩： N=(520.020+160.000)/4-1852.970(1.600/2)/4(1.600/2)2=-409.048kN Mx2=My2=-2409.048(0.800-0.800)=0.000kN.m（4） 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 承台底面配筋: s=0.000106/(1.0001.5704000.000350.0002)=0.0000 =1-(1-20.0000)0.5=0.0000 s=1-0.0000/2=1.0000 Asx= Asy=0.000106/(1.0000350.000300.000)=0.000mm2 承台顶面配筋: s=0106/(1.0001.5704000.000350.0002)=0.0000 =1-(1-20.0000)0.5=0.0000 s=1-0.0000/2=1.0000 Asx= Asy=0106/(1.0000350.000300.000)=0.000mm2。 满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!（5）矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.14条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=2046.069kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台计算截面处的计算宽度，b=4000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=-150mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的间距，S=250mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!（6）桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1023.034kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.750 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=0.7854m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋! 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=649.023kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=2163.412mm2。 综上所述,全部纵向钢筋采用构造配筋且配筋面积不能小于2163.412mm2 构造规定：灌注桩主筋采用612根直径12mm14mm,配筋率不小于0.2%!（7）桩抗压承载力计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.5和5.3.5条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1023.034kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R基桩竖向承载力特征值； Ra单桩竖向承载力特征值； K安全系数，取2.0； fak承台下土的地基承载力特征值加权平均值； c承台效应系数，当不考虑承台效应系数时，其值取0； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=3.1416m； Ap桩端面积,取Ap=0.785m2； Ac计算桩基所对应的承台净面积，去Ac=3.215m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土层厚度(m) 极限侧阻力标准值(kPa) 极限端阻力标准值(kPa) 1 0 0 0 2 0 0 0 3 0.4 13 0 4 2.5 22 0 5 5.7 18 0 6 3.2 8 0 7 3.1 20 700 8 5.0 22 700 由于桩的入土深度为19.9m,所以桩端是在第8层土层。 最大压力验算: Ra=3.142(00+00+.413+2.522+5.718+3.28+3.120+522)+700.0000.785=1682.009kN R=1682.009/2.0+0.000105.0003.215=841.004kN 上式计算的R值大于等于最大压力755.025kN,所以满足要求!（8）桩抗拔承载力计算 桩抗拔承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.4.5条 桩抗拔承载力应满足下列要求: 其中: 式中 Tuk基桩抗拔极限承载力标准值； i抗拔系数； 解得: Tgk=10.4(0.70000+0.70000+0.700.413+0.7002.522+0.7505.718+0.7503.28+0.7503.120+0.750522)/4=694.954kN Ggp=10.419.922/4=1138.280kN Tuk=3.142(0.70000+0.70000+0.700.413+0.7002.522+0.7505.718+0.7503.28+0.7503.120+0.750522)=839.716kN Gp=3.14219.925=1562.942kN 由于: 694.954/2.0+1138.280=415.015 满足要求! 由于: 839.716/2.0+1562.942=415.015 满足要求!（9）桩式基础格构柱计算 依据钢结构设计规范(GB50017-2003)。 1. 格构柱截面的力学特性： 格构柱的截面尺寸为0.450.45m； 主肢选用:12.5号角钢bdr=1251014mm； 缀板选用(mm):0.100.25 主肢的截面力学参数为 A0=24.37cm2，Z0=3.45cm，Ix0=361.67cm4，Iy0=361.67cm4； 格构柱截面示意图 格构柱的y-y轴截面总惯性矩： 格构柱的x-x轴截面总惯性矩： 经过计算得到： Ix=4361.67+24.37(45/2-3.45)2=36826.77cm4； Iy=4361.67+24.37(45/2-3.45)2=36826.77cm4； 2. 格构柱的长细比计算： 格构柱主肢的长细比计算公式： 其中 H 格构柱的总高度，取6.40m； I 格构柱的截面惯性矩，取,Ix=36826.77cm4，Iy=36826.77cm4； A0 一个主肢的截面面积，取24.37cm2。 经过计算得到x=32.93,y=32.93。 格构柱分肢对最小刚度轴1-1的长细比计算公式: 其中 b 缀板厚度，取 b=0.10m。 h 缀板长度，取 h=0.