某印染厂废水处理工艺设计书

- 0 - 某印染厂废水处理工艺设计书 某印染厂有职工 2500人，该厂印花生产线年生产能力为 9000万米，生产过程中主要采用印地可素、纳夫妥、硫化和少量分散染料等还原性染料。所产生的主要废水是退浆漂炼废水、印花废水和料房冲洗水，分别由 1、 2、 3出水口排出，各出水口排水量逐时变化情况的实测结果列于表 1，其混合废水经 24小时的逐时取样混合后实测如表 2所列。目前，该废水未经处理就排入附近河道，对河道造成了严重的污染。为此，该厂拟建造一废水处理站对该厂生产废水与生活污水一起进行处理（该厂位于老城区 ，下水道系统尚未完善）。根据上述的情况，拟建 9020m3/d 污水处理设施，建后排放水达到污水综合排放标准（ 一级标准。 （ 1）拟建废水处理站西郊 500 米左右为河道，该河道 95%保证率枯水量为195m3/h，流速为 s，夏季温度为 17，水中溶解氧含量为 7mg/l， l，最高洪水位（ 95%保证率）为 。上游 1 公里以内无用水点，下游 10公里处有分散饮用水源。 （ 2）该印染厂位于江南某镇，该地区的夏季主导风向为东南风。废水处理站区地下水水位标 高为 凇标高），站区地质情况符合施工要求。 （ 3）该厂可提供的用地面积为 120 120 米，场地基本平坦，凇标高）。混合废水自处理站区东南角进入，凇标高）。 （ 4）废水处理站建设用各类建材均有供应。 （ 5）废水处理站所需用电由该厂供应。处理站设计中可不考虑机修车间，食堂和浴室等公共设施由厂方统一解决。 目前，印染废水的处理工艺主要有以下几种： 1、 厌氧 2、 吸附 工艺； 3、 膜生物反应器 A/ - 1 - A/O 工艺法 ， 也叫厌氧好氧工艺法 ， 主要用于水处理方面 A 就是厌氧段 ， 主要用于脱氮除磷 ； O 就是好氧段 ,主要用于去除水中的有机物 。它除了可去除废水中的有机污染物外，还可同时去除氮、磷，对于高浓度有机废水及难降解废水，在好氧段前设置水解酸化段，可显著提高废水可生化性。 A/O 法脱氮工艺的特点： （ a）流程简单，勿需外加碳源与后曝气池，以原污水为碳源，建设和运行费用较低； （ b）反硝化在前，硝化在后，设内循环，以原污水中的有机底物作为碳源，效果好，反硝化反应充分 ； （ c） 曝气池 在后，使反硝化残留物得以进一步去除，提高了处理水水质 ； （ d） A 段搅拌，只起使污泥悬浮，而避免 增加。 O 段的前段采用强曝气，后段减少气量，使内循环液的 量降低，以保证 A 段的缺氧状态。 附 吸附 B 工艺，也是目前广泛采用的处理工艺。 生物处理的高效性表现为：首先， A 段与 B 段分隔，与单段系统相比，微生物群体完全隔开的两段系统能取得更佳和更稳定的处理效果；其次，对于一个连续工作的 A 段，由于外界连续不断地接种具有很强繁殖能力和抗环境变 化能力的短世代原核生物，提高了处理工艺的稳定性。 工艺特征： 1、工艺不设初沉池， A 段起到“微生物选择器”和中间反应器的作用，A 段只能成活抗冲击负荷能力强的原核细菌，世代期短，对原废水的适应性强。 B 段污染物负荷较低，污泥龄较长，具有产生硝化反应的条件。 2、 A 段对污染物的去除主要是以物理化学作用为主导的吸附功能，某些重金属和难降解有机物质均有一定程度的去除，对负荷、温度、 以及毒性等作用具有一定的适应能力。 A 段对污染物的去除率介于 40%70%，A 段出水水质、水量较稳定，对系统的冲击负荷有很好的缓冲作用 。 B 段承 - 2 - 受的负荷约为总负荷的 30%60%，曝气池容积较传统活性污泥法可减少 40%左右，反应池容积小、造价低、能耗少，出水稳定。 3、 A 段因负荷高，污泥量大，通常高出传统活性污泥法的 10%15%，污泥后续处理负担较重。 4、工艺简单，可分期建设，并可用于老的废水处理厂改造，以扩大处理能力，提高处理效果。 生物反应器 膜生物反应器（ 一种由膜分离单元与生物处理单元相结台的新型水处理技术，以膜组件取代二沉池在生物反应器中保持高活性污泥浓度减少污水处理设施占地，并通过保持低污泥负荷减少污泥量 。与传统的生化水处理技术相比， 有以下主要特点：处理效率高、出水水质好；设备紧凑、占地面积小；易实现自动控制、运行管理简单 。 在实际应用中，膜污染、高能耗是影响膜生物反应器广泛应用的主要障碍。 案的确定 本设计是针对某地印染厂排放的废水特点，经过了多方的比较和选择，选定了如下的处理方案： 印染废水的水质如下， ， ， 811， ， ， 。由于废水的有机负荷不高，可生化性差，综合经济，技术和环境等因素，本工艺主要采用中和 +厌氧 +好氧处理。其中， 调节 池调节 ，厌氧池提高废水的可生化性，好氧池降低有机物浓度。为了提高污泥的去除率，本工艺采用气浮池代替沉淀池去除悬浮物。色度较高，主要是印染废水中含有的难降解的染料较多造成的，通过厌氧 +好氧处理可以有效的脱色，所以没必要加脱色剂。经过处理的出水水质好，能够满足 水综合 排放标准一级要求，达标排放。 本工艺以低投入，高标准的思想设计。它具有几大特色：一、化学 药剂使用少，主要是中和药剂费；二、采用 A/泥产量低，减少了污泥处理费；三、构筑物设备相对简单，安装费相对较低；四、土地占用少，运行费用较低；五、出水水质好。 对 该印染厂的水质水量分析的知：我们设计的主要任务是去除废水中的磷，所以我们选用 A/O 和投加药剂相结合的工艺处理。其中 A/O 的除磷效率为 80%、投加药剂的除磷效率为 90%。经处 - 3 - 理的出水达到 镇污水处理厂污染物排放标准、国家污水综合排放标准的一级标准。 附表：污染物的处理程度 基 本 项目 水 水质 400 800 200 2 20 10 出 水 水质 20 60 20 2 处 理 效率 95% 90% - - 浓缩池 集泥井污泥脱水调节池水解酸化池气浮池A/要构筑物说明 - 4 - 格栅是一组平行的金属栅条或筛网组成，安装在污水管道、泵房、集水井的进口或处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物，以便减轻后续处理构筑物 的处理负荷。 截留污物的清除方法有两种，即人工清除和机械清除。大型污水处理厂截污量大，为减轻劳动强度，一般应用机械清除截留物。小型污水处理厂和污水处理站截污量小，一般可采用人工清除截留物。本方案废水流量较大，选取机械格栅。 为减少水量和水质变动对废水处理工艺过程的影响，在废水处理系统之前宜设置调节池，以资均和水质、存盈补缺，使后续处理构筑物在运行期间内能得到均衡的进水量和稳定的水质，以达到理想的处理效果。调节池的另一目的是为酸碱中和提供环境。 1、调节池的几何形状宜为方形或圆形，以利形成完全混 合状态。长形池宜设多个进口和出口。 2、调节池中应设冲洗装置、溢流装置、排除漂浮物和泡沫的装置，以及洒水消饱装置。 3、为使在线调节池运行良好，宜设混合和曝气建置。 4、调节池出口宜设测流装置，以监控所调节的流量。提升泵可设于调节池的前面或后面。 由于该厂废水的水质和水量变化均化较大，所以采用矩形均化池，两边进水中间出水。 在纺织印染废水中含有有机的胶体微粒、呈乳浊状的各种油脂类杂质、细小纤维和疏水性合成纤维的纤毛等。这些杂质经过混凝所产生的絮凝体的颗粒小、质量轻、沉淀性能较差。生物处理构筑物 排出混合液中的生物污泥的沉淀性能也较差。这种污水应用沉淀法分离往往需要较长时间，占地面积相对较大。所以，这些年来部分纺织印染企业开始应用气浮分离技术。纺织印染废水所含上述杂质或生物污泥可直接采用气浮法分离。但如果预先投加混凝剂进行混凝，则其分离效果将更为显著。此外，气浮还可作为剩余活性污泥、生物膜污泥和混凝化学污泥的浓缩方法。 - 5 - 按气泡产生的方式不同，气浮法可分为两大类，即布气气浮法和加压溶气气浮法。本工艺采用部分加压溶气气浮法。而设计方法有经验数据法和实验数据法两种。经验设计数据如下： a、加压压力 30050035kg/ b、溶气罐停留时间 35c、气浮池停留时间 3060d、气浮池表面负荷 210 ( h) e、气浮池上升流速 mm/s f、气浮池水平流速 25mm/s g、气浮池有效水深 矩形池 ，圆形池 h、挂沫机移动速度 4污水泵房 污水处理场的运行 费用大部分来自于电能，其中 40%的电能为水泵消耗，所以，确定合理的水泵及泵站是污水处理厂的关键所在。 利用水解和产酸菌的反应，将不溶性有机物水解成溶解性有机物、大分子物质分解成小分子物质，提高污水的可生化性，减少污泥产量，使污水更适宜于后续的好氧处理，可以用较短的时间和较低的电耗完成净化过程。 1、反应器的高度 选择适当高度的原则应从运行上的要求和经济方面综合考虑。从运行上选择反应器的高度要考虑如下影响因素： 2、高流速增加系统扰动，因此增加污泥与金水有机物之间的接触； 3、过高的流速会引 起污泥流失，为保持足够多的污泥，上升流速不能超过一定的限值，从而反应器的高度也就会受到限制； 4、土方工程随池深（或深度）增加而增加，但占地面积则相反； 5、高程选择应该使得污水（或出水）可以不用提升或降低提升高度； 6、池子建造在半地下可减少建筑费用和保温费用； 7、反应器的经济高度（深度）一般是在 46大多数情况下这也是系统最优的运行范围。 - 6 - 反应器的面积和反应器的长、宽度 在确定反应器的容积和高度后，对矩形池必须确定反应器的长和宽。 从布水均匀性和经济性考虑，单个矩形池的长 /宽比在 2:1 以下较 为合适。长 /宽比在 4:1 时费用增加十分显著；采用公用壁的（或多组）矩形池，池的长宽比对造价有较大的影响，但是影响因素相应增加。从目前的时间看，但反应器的宽度 10m（单池）是成功的。反应器长度在采用渠道或管道布水时不受限制。 A/A/O 工艺法 ， 主要用于水处理方面 A 就是厌氧段 ， 主要用于脱氮除磷 ；O 就是好氧段 ,主要用于去除水中的有机物 。它除了可去除废水中的有机污染物外，还可同时去除氮、磷，对于高浓度有机废水及难降解废水，在好氧段前设置水解酸化段，可显著提高废水可生化性。 污泥处 理系统产生的污泥，含水率很高，体积很大，输送、处理或处理或处理都不方便。污泥浓缩可使污泥初步减容，使其体积减少为原来的几分之一，从而为后续处理或处理带来方便。首先，经浓缩之后，可使污泥管的管径减少输送泵的容量最少。浓缩之后采用消化工艺时，可减少消化池容积，并降低加热量；浓缩之后直接脱水，可减少脱水机台数，并降低污泥调质所需的絮凝剂投加量。 污泥浓缩主要有重力浓缩，气浮浓缩和离心浓缩三种工艺形式。 1、浮选浓缩池：适用于浓缩活性污泥以及生物滤池等较轻的污泥，并且运行费用较高贮泥能力小。 2、重力浓缩池：用于浓 缩初沉池污泥和二沉池的剩余污泥，只用于活性污泥的情况不多。 3、离心浓缩：适用于不适合重力浓缩的污泥，由于其靠离心力浓缩，且为封闭结构，故效果较好。但运行成本较高。 综上所述，本设计采用连续式重力浓缩池。 污泥脱水的方法有自然干化、机械脱水及污泥烧干、焚烧等方法。本设计采用机械脱水，采用板框式压滤机，脱水后的污泥运到垃圾填埋场进行卫生填埋。 - 7 - 第三章、构筑物设计计算 最大流量 3 3 3m a x 2 5 0 0 0 . 21 5 9 . 5 1 7 7 . 8 1 7 . 7 9 0 2 0 / 3 7 5 . 8 / 0 . 1 /24Q m d m h m s 平均流量 Q： 332 5 0 0 0 . 21 7 7 . 5 1 9 8 . 3 / 0 . 0 5 /24Q m h m s 栅前水深 h= 过栅流速 V=s 栅条宽度 S=10断面为矩形 ) 栅条间隙 b=20 格栅倾角 =60 计算水头损失 系数 K=3 重力加速度 g=9,81 栅前渠道超高 3 进水渠道渐宽部位长度 11 ,2 ta ，其中1m, 为进水渠道渐宽部位展开角度；格栅与出水渠道连接处的渐宽部位长度 ， 格栅前槽高 H1,m， 单位体积污水栅渣量1 3 3/ 1 0污 水 ） 污水流量总变化系数 1、格栅间隙 n: m a x s i n 0 . 1 s i n 6 0 1 2 . 90 . 0 2 0 . 4 0 . 9Qn 取 n=13个 2、格栅总宽度 B: 1 0 . 0 1 1 2 0 . 0 2 1 3 0 . 3 8B S n b n m 3、过栅水头损失 442 2 233201 0 . 93 s i n 3 s i n 3 2 . 4 2 s i n 6 0 0 . 12 2 2 2 9 . 8 1V S h mg b g 4、栅后槽总高度 H: 12 0 . 3 0 . 4 0 . 1 0 . 8H h h h m 5、格栅总长度 L： 112 0 . 70 . 5 1 . 0 0 . 3 2 0 . 1 6 0 . 5 1 . 0 2 . 3 8t a n t a n 6 0 L m - 8 - 6、每日栅渣量 W: 3m a x 1286400 0 . 1 0 . 0 8 8 6 4 0 0 0 . 3 5 /1 0 0 0 2 1 0 0 0m d 采取机械清渣 参考积水排水设计手册第十一册，选择 条旋转背耙式格栅除污机， 性能规格 井 深H (井宽B （ 导航中心距（ 设备宽（ 进水流速（ m/s） 设备倾角 水头损失（ 电动机功率（ 栅条净距（ 6000 2800 B+90 B+450 085 B1000） 1540 格栅 尺寸： L B H = 2 . 3 8 m 0 . 3 8 m 0 . 8 m 已知设计流量 3m a x 3 7 5 /Q m h，停留时间 T=8h，采用穿孔管空气搅拌，气水比为 1 1、调节池有效容积 V 3m a x 3 7 5 8 3 0 0 0V Q T m 2、调节池尺寸 调节池平面形状为矩形，其有效水深2节池面积为 22/ 3 0 0 0 / 4 7 5 0F V h m 调节池分 2座，则每个池子的面积 2/ 2 3 7 5F F m 池宽 池长 保护高1h=池总高 12 4 . 5H h h m 则调节池的尺寸 L B H=25m 15m - 9 - （ 1）加酸量 8 0 . 1 9 8 1 0 1 . 2 1 . 2 /2 2 0 . 9 8 c a KN k g 式中 c：废水中碱的浓度，即 的浓度， m，取 0.1 酸的摩尔质量， kg/ 398 10 K：反应不均匀系数，一般 K= ： 1 a：工业硫酸的纯度，取 98%。 （ 2）调配槽有效容积 V 324 2 4 1 . 2 0 . 9 8 0 . 1 44 0 . 0 5 1 0 3 2 式中 n：每日稀释次数，一般 n=36，取 4 ：稀释后硫酸浓度， =5%10%，取 5% ：稀释后硫酸密度 ， kg/m，查表知， 5%的硫酸密度为 1032 kg/m。 （ 3）沉渣量 M ( ) ( ) 1 . 2 ( 1 . 4 2 0 . 0 1 ) 1 9 8 ( 0 . 0 7 0 0 . 0 7 ) 1 . 7 2 / B e Q S c d k g h 式中 B：每千克药剂产盐量，按24e：每千克药剂中杂质含量，取 ：中和前污水悬浮物含量， m c：中和后溶于水中的盐量， kg/m，取 0 kg/m d：中和后出水带走的悬浮物含量， kg/m，取 kg/m 由于调节池湍流现象明显，且污泥量较小，不设污泥管。 池曝气 1、空气管计算 空气量98 =h=s - 10 - 查给水排水设计手册第 5册，选取钢板圆形风管1D=120时 1 214 1 1 . 5 /m 1015m/足要求。 空气支管2D：共设 2 根支管，每根支管的空气流量 q=s 取2D=1202v=s 210 之间，满足要求。 穿孔管3D：每根支管连接 15根穿孔管，每根穿孔管的空气流量1q=m/s 取3D=253v=s 满足要求 2、孔眼计算 孔眼开于穿孔管底部与垂直中心线成 45处，并交错排列，孔眼间距 b=185径 =4孔管厂为 9m，孔眼数 m=90个，则孔眼流速 1224 4 0 . 0 0 4 3 3 . 8 /3 . 1 4 0 . 0 0 4 9 0qv m 3、管路阻力计算 动压按总管计算，查表的1 109P Pa估计总管厂 25m，支管厂 13m，穿孔管长 9m。查表的：总管为 s，支管为 a/s，穿孔管为 HO/m，则 332 2 1 . 0 3 2 5 5 . 2 5 1 3 1 . 0 1 0 9 . 8 9 . 3 1 0 9 1 4 1 4P P a 3 2117P Pa2243 . 81 . 2 1 . 2 1 . 2 0 5 1 0 . 4 a 深造成的压力：有效水深为 5 1 . 0 1 0 9 . 8 4 . 0 3 9 2 0 0P P a - 11 - P =109+1414+2117+10+39200=43在计算高程布置时计算出总损失为 据需求我们选用 排水泵两台，一用一备。其性能参数如下：型号 量 200m3/h,扬程10m,转速 2860r/率 20口直径 200 前应用范围最广泛的一种气浮方法。空气在加压条件下溶于水中，再使压力降至常压，把溶解的过饱和和空气以微气泡的形式释放出来。很设计采用部分回流加压溶气气浮法，用泵将处理装置出水（约为废水量的20%30%）压入容器罐形成微气泡。本法不会打碎絮体，可提高处理水水质，在染料、染色废水处理中普遍使用。 气浮池所需空气量 1、加压溶气水的流量 32 0 0 0 . 2 5 5 0 / Q m h 回流比 R， %， R=20%30%，本设计取 R=25% 2、实际所需空气量 11 0 1 . 3k C s Q 式中： :空气密度， /下表（一） k :水温校正系数，取 设计取 s:在一定温度下，一个大气压时的空气溶解 度， / ,见下表（一） f :加压溶气系统的溶气效率，通常取 下表（二） p :溶气压力（绝对压力）， p=300500设计取 400- 12 - 表 (一 )阶梯环填料罐（层高 1m）的水温、压力与溶气效率关系 水温 / 5 10 15 溶气压力/气效率 /% 76 83 80 77 84 81 80 86 83 水温 / 20 25 30 溶气压力/气效率 /% 85 90 90 88 92 92 93 98 98 表 (二 )空气的密度及在水中溶解度 温度 / 空气密度 /(g溶解度 0 0 0 1164 0 0 据上表，取 k=设水温为 30 C ，溶气压力 p=400f=90% ， =, 11 8 s m L L 得： 9 8 % 4 0 01 . 1 2 7 1 . 2 1 5 . 7 1 5 0 3 . 0 4 /1 0 1 . 3GQ k g h 1、 容器罐直径 - 13 - 式中： I 过流密度，对于填料罐， 32I = 2 5 0 0 5 0 0 0 / ( )m m d， 本设计取 3 2 3 24 0 0 0 / ( ) 1 6 7 / ( )I m m d m m h 则 24 3 0 0 . 63 . 1 4 1 6 7选用标准调料罐 效容积 V ：60式中： T 停留时间， 4 则 35 0 4 3 . 360溶气罐高 h：1 2 3 42h h h h h 式中：1h 灌顶、底封头高度，取 h 布水区高度，一般取 h 贮水区高度，一般取3 h 填料层高度，4 1 1 2 0 . 1 5 0 . 3 1 . 0 1 . 2 2 . 8 过以上计算，选用 压力溶气罐，其参数如下：直径 600高度 3520水口距支座底高度为 500管直径进水口 125水口直径 125气口 15 释放器选型： 溶气释放器 1、接触池： ：u 式中：接触室水流上升流速， /设计取 15 /mm s - 14 - 则 22 0 0 5 0 4 . 63 6 0 0 0 . 0 1 5 取池长为 1m，则池宽 B: 4 设有效水深为 高为 总高 接触室尺寸为： 1 4 . 6 3 . 5L B H m m m 3 2 0 0 6 00 . 0 1 5s ，合格 2、分离室 u 式中：分离室水流的上升流速， / 1 su mm s则 22 0 0 5 0 461 . 5 取池宽为 ： 46 104 . 6 有效水深 高取 总高 分离室尺寸为： 1 0 4 . 6 3 . 5L B H m m m 2200 4 . 3 / ( )46m m 其中 q 为分离室表面负荷，一般 322 1 0 / ( )q m m h 符合要求 3、气浮池 气浮池有效容积 V : 3( 4 . 6 4 6 ) 3 1 5 2 A h m 总停留时间 T: 32 0 0 2 2 0 0 3 6 . 7 m i 0 1 5t - 15 - 气浮池的尺寸： 1 1 4 6 3 5L B H m m m 水力停留时间 5h 进水流量 332 0 0 / 0 . 0 5 5 /m h m s 上升流速 0 1 v m h 本设计取 设计计算 1、容积 V: 32 0 0 5 1 0 0 0V Q H R T m 2、有效水深 h： 1 . 0 5 5h v H R T m 保护高 则池总高为 、池表面积 F: 21000 2005 设定 2个酸化池，每个池表面积 3F 1 0 02F m 每个池宽为 8解酸化池的尺寸： 1 2 . 5 8 5 . 5L B H m m m 1、配水方式 本设计采用大阻力配水系统，为了配水均匀一般对称布置，各支管出水口向下距池底大约 20于所服务面积的中心。设计参数如下表： 干管进口流速 / /孔比 /% 管进口流速 / / 水孔径 /12 支管间距 /m 水孔间距 /0300 2、干管管径 取 v m s 则 4 4 0 . 0 5 5 0 . 2 3 2 3 03 . 1 4 1 . 3QD m m 取 D=250时流速 v m s - 16 - 30 . 0 2 7 5 /2QQ m s14 Q 4 0 . 0 2 7 5D = 0 . 1 6 1 6 03 . 1 4 1 . 3 m m 取1D 150时流速1 v m s3、布水支管 取布水支管间距 支管的间距数为 12 个，支管数50 1 49n 根，每根支管的进口流量 q: 0 . 0 2 7 5 0 . 7 1 /4 9 4 9 S 根据 1 2 v m s 、 q L S ，则 v m s 取每根支管的长度 4、出水孔的设计计算： 取 12水孔于配水支管 底部沿垂直中心线 45交叉布置。取开孔比为 则孔眼总面积 S: 20 . 2 % 2 0 0 0 . 2 % 0 . 4S F m 单个孔眼面积 S： 2 2 4 211S 3 . 1 4 0 . 0 1 2 1 . 0 8 1 044 孔眼数 N: 40 . 4 37041 . 0 8 1 0 个每根管子孔眼数 N： N 3 7 0 4N 4 72 2 3 9n 个 校核：布水管厂 ， N 47 则配水孔间距1l: 1 4 . 5 0 . 0 9 5 9 547ll m m 配水孔间距 70300合要求。 - 17 - A/水力停留时间取 量 3200 /厌氧池容积0V: 32 0 0 2 . 5 5 0 0 t m 活性污泥回流比 R 2500 56%7 0 0 0 2 5 0 0X X 2 5 0 0 /M L S S X m g L浓 度 、 回 流 污 泥 浓 度 ， 取 7 0 0 0 /RX m L 厌氧池的实际停留时间 5000 1 . 62 0 0 1 2 0 0 1 5 6 %a 水力停留时间 0 4 0 . 6 1 9 5 0 . 9 5 0 0 . 2 3 5 . 51 1 0 . 0 3 0 4 . 5 2 5 0 0c s b Xt d 式中，c 好氧池生物固体停留时间（ d,一般为 27d，本设计取 4d 好氧池进水溶解性 ,本设计为 195 / 0X 好氧池进水悬浮物浓度（ , / ,本设计为 50 / a 溶解性 转化率， /g M L S S g S B O D,一般 a=设计取0.6 b ,一般 b=.0 c 污泥能源呼吸分解系数， 1d ，一般 c=设计取 氧池容积0V: 300 2 0 0 5 . 5 1 1 0 0V Q t m - 18 - 有效水深为 4m，超高为 m,有 3格，则池长 L： 1100 1 8 . 34 5 3 取 19m 好氧池的尺 寸 1 9 5 4 . 5L B H m m m 则厌氧池的长 9m,有效水深 4m,超高为 氧池宽 B ： V 5 0 0 6 . 5 8 4 1 9B 取 7m 厌氧池尺寸 1 9 7 4 . 5L B H m m m 有机物氧化需氧量1 1 30 10a Q C C 式中：1有机物氧化需氧量， /kg d ， 0C 反应池进水 ，本设计为 195 / 出水 度， / ，本设计为 20 / a 去除每 /2/k g O k g B O D， a= 1 30 . 4 5 2 0 0 1 9 5 2 0 1 0 1 5 . 8 / 3 7 9 . 2 /DO k g h k g d 内源呼吸需氧量2 2 0310DO b X V 式中：1内源呼吸需氧量，2 /单位 源呼吸需氧量，2( / ) D， b=1 320 . 1 2 2 5 0 0 1 1 0 0 1 0 3 3 0 /DO k g O d 维持好氧池溶解氧浓度需氧量3 3 0 0331 0 1 1 0D D R Q Q C Q R 式中：0好氧池出水量浓度， / ,一般取 ， - 19 - 则 3 2 2 0 0 1 4 0 % 0 . 5 6 / 1 3 . 4 /O D k g h k g d 需氧量1 2 3 3 9 7 . 2 3 3 0 1 3 . 4 7 2 2 . 6 /D D D O O k g d 本设计采用鼓风曝气，设曝气池的有效水深为 扩散器上静水压 值取 值取 1 ，曝气设备堵塞系数 F 取 用管式微孔曝气扩散设备， 25%水中溶解氧饱和度为 则扩散器出口处绝对压力 3 5 3 59 . 8 1 0 1 . 0 1 3 1 0 9 . 8 1 0 3 . 8 1 . 3 9 1 0P d P H P a 空 气 离 开 曝 气 池 面 时 ， 气 泡 含 氧 体 积 分 数0: 1 - E 2 1 1 0 . 1 81 0 0 % = 1 0 0 % 1 7 . 9 %7 9 + 2 1 1 - E 7 9 2 1 1 0 . 1 8 15C 时 曝 气 池 混 合 液 中 平 均 氧 饱 和 度 ： 50S 55P d 1 . 3 9 1 0 1 7 . 9C C S 1 0 . 0 8 1 1 . 2 /2 . 0 2 6 1 0 4 2 2 . 0 2 6 1 0 4 2 m g L 标况下充氧量 2 201 5 2 0207 2 2 . 6 1 0 . 0 8 1 6 9 5 / 7 0 . 5 /0 . 7 0 . 9 5 1 1 1 . 2 2 1 . 0 2 4 0 . 81 . 0 2 4 k g d k g F 曝气池供气量 37 0 . 5. 1 0 0 7 /0 . 2 8 0 . 2 8 2 5 %m 鼓风机出口风压 P：管路压力损失 散器压力损失 4 则 3 . 8 9 . 8 4 5 . 5 3 ( 4 9 . 8 h h k P a 安 全 余 量 ） - 20 - /kg d ： 0 S S Q K d V X 式中： Y 产率系数， 0Q S S 每日有机物去除量， kg/d 曝气池内挥发性悬浮固体总量， 则 0 . 6 0 . 3 3 5 0 . 0 2 4 8 0 0 0 . 0 6 5 1 1 0 0 2 . 5 7 2 8 /X V k g d 非生物污泥量 0 0 . 0 4 5 0 . 0 2 4 8 0 0 1 2 0 / S S T S S Q k g d 剩余污泥总量 1 5 6 % 7 2 8 1 2 0 4 4 % 3 7 3 /X X P k g d ： 1 1 0 0 2 . 5 7 . 4373 平流速取 mm h 沉淀时间 设计计算 1、 沉淀区表面积 A:2200 2500 . 8 2、 有效水深2 0 . 8 2 . 5 2h q t m 3、 沉淀区有效容积 32 2 5 0 2 5 0 0V A h m 4、 池长 3 . 6 3 . 6 2 . 5 2 . 5 2 2 . 5L v t m 5、 总池宽 250 112 2 . 5 6、设计沉淀池的数量为 4个，单个池宽 b=B/n=11/4=、校核 : 2 2 . 5 8 . 2 42 . 7 5 22 2 . 5 1 1 . 2 5 82 符合要求 - 21 - 8、污泥部分的容积 V 污泥区的容积按不小于按 2 34 ( 1 ) 4 ( 1 0 . 5 6 ) 4 7 6 0 2 5 0 0 326( ) 2 4 ( 2 5 0 0 7 0 0 0 ) 2 4R Q r 式中 X 混合液污泥浓度， 回流污泥浓度， R 回流比， % 每个沉淀池所需污泥部分容积 0V =V/4=326/4=81m 9、污泥斗的容积 污泥斗为方斗，每个沉淀池设两个污泥斗，每个污泥斗容 积 31 4 1 2 1 211( ) 1 . 5 7 ( 7 . 2 9 0 . 2 5 2 . 7 0 . 5 ) 4 . 6 533V h f f f f m 式中 1f 污泥斗的上口面积， 1f =2f 污泥斗的下口面积， 2f =m 4h 污泥斗的高度， 4 2 . 7 0 . 5 t a n 5 5 1 . 5 72 两个污泥斗的总容积为 2 10、污泥斗以上梯形部分的容积 324 2 2 . 5 5 . 4 0 . 1 7 2 . 7 6 . 422h b m 式中 L 梯形上部的长度，即沉淀池长 l 梯形下部的长度， l=2=h 梯形部分的高度， 4h =（ 1、污泥区的总高度 4 4 4 4h h h h 污泥区厚度 0 1 24 8 1 9 . 3 6 . 4 12 5 0 / 4V V 式中 :A 为单个池子面积，即 A =A/n， m 4 4 4 4h h h h =2、沉淀池的总高度 H 设缓冲层高度 3h =高 1h = 2 3 4H h h h h =+- 22 - 13、进出水系统计算 1）进水花墙 采用砖砌进水花墙，孔眼形式为半砖孔洞，尺寸为 1A = 孔眼流速一般为 s，取 1v =s，孔眼总面积 210 . 0 1 4 0 . 0 70 . 2 式中 : 每个沉淀池进水流量，为 =s 孔眼数10 . 0 7 8 . 80 . 0 0 7 8 8n A 个，取 8个，则实际孔眼流速 10 . 0 1 4 2 . 2 /8 0 . 0 0 7 8 8m 孔眼布置成 2排 ，每排孔眼数为 4个 2）出水堰 （ 1）堰长 L 0 . 0 1 4 1 0 0 0 8 . 7 51 . 6 式中 :q 出水堰负荷， 2/ ( )L s m