某制药工厂废水厂设计计算书

毕业设计（论文）报告纸装订线目录第二部分 . 1原水水量、水质及工程目标 . 2原水水量 . 2粗格栅 . 2调节池 . 3计算体积 . 3空气管计算 . 3毕业设计（论文）报告纸装订线毕业设计（论文）报告纸共 页 第 1 页装订线第二部分某中药废水处理工程设计设 计 计 算 书毕业设计（论文）报告纸共 页 第 2 页装订线原水水量、水质及工程目标原水水量河南某药业集团有限公司是一家以药业、酒业为主导产业，集研发、生产、经营、投资、管理于一体的综合性集团公司。旗下拥有多家全资、控股子公司。产品涵盖了中、西药制剂，生化制药，生物制药，原料药等多个门类。目前，公司拥有水针剂、粉针剂、冻干粉针剂、胶囊剂、片剂、颗粒剂、口服液、滴剂、胶剂等 20 多个剂型，近 1000 个品种。其中高浓度阿胶废水废水为 100 m3/d，低浓度阿胶废水 1600m3/d，中药制剂废水2300m3/d，生活污水 200m3/d，因此总的排放水量为 4200 m3/d。考虑到排放水量的变化及留有一定的设计余量，变化系数取 K=1.1，即：平均设计水量为 210 m3/h。粗格栅选用两台粗格栅，二用一备，过水流量：Q max=5040 t/d。采用 JHG-500 型回转式格栅。其相关参数：有效栅宽 500 mm；设备宽度 630 mm；沟渠宽度 700 mm；水头损失计算：栅前水深： mh54.03.406.（1 ）栅条的间隙数：栅前水深 h=0.54 m，过栅流速 v=0.9 m/s，栅条间隙宽度 b=0.010 m，格栅倾角 =60，个maxsin0.64sin0131.59Qbhv（2 ）栅槽宽度：设栅条宽度 S=0.01 m，B=S（n-1）+bn=0.01（13-1）+0.01013=0.25 m ，取 B=0.50 m（3 ）进水渠道渐宽部分的长度：设进水渠道宽 B1=0.45 m，其渐宽部分展开角度 1=20，m110.6450.212Bltgt（4 ）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度：m12.l（5 ）通过格栅的水头损失：设栅条断面为锐边矩形毕业设计（论文）报告纸共 页 第 3 页装订线m4 42 23 31 0.1.9()sin2()sin603.2Svhkbg（6 ）栅后槽总高度：设栅前渠道超高 h2=0.3 m，H=h+h1+h2=0.54+0.26+0.3=1.1 m（7 ）栅槽总长度：L=l1+l2+0.5+1.0+H1/tg=0.21+0.11+0.5+1.0+0.84/tg60=2.34 m（8 ）每日栅渣量：在格栅间隙 6 mm 的情况下，设栅渣量为每 1000 m3 污水产 0.15 m3，m3/ d0.2 m3/ d1ax840.158640.75zQWK宜采用机械清渣。调节池计算体积设曝气设备，停留时间取 12 h，则调节池容积为：V=21012=2420 m3调节池水深为 H=4.0 m，则调节池面积为：S=V/H=2420/4.0=605m2调节池长宽为：LB=35 m18 mH=2420/612.5=3.95 m空气管计算调节池作为平底，为防止沉淀，用压缩空气搅拌废水。空气用量为1.5-3.0 ，取32m/h2.0 32/h34.0=.17m/in6Q气（1）空气管管径计算空气干管中空气流速要小于10 m/s，则所需的最小管径：21 1Dv/40.7/ D0.27算 得故取干管直径为 150mm，支管直径为 75 mm，选用 UPVC 管。干管流速：21/./6 v6.85m/s算 得孔口流速取 30 m/s，孔口直径取 4 mm，穿孔管所需孔数： 个154/2vdQn使用 35 根曝气支管，相邻支管之间的距离为 0.65 m，每根支管取 32 个孔，开在管下端 45度斜角处，每根支管长为 22-12=20m，则孔的间隔为 0.8 m。则实际穿孔管数为：毕业设计（论文）报告纸共 页 第 4 页装订线3532=1120 个（2 ）空气管路损失计算调节池选配鼓风机所需的压力（相对压力）H，可用下式计算： 1234()HhkPa式中， 风管的沿程阻力， ；1hkPa风管的局部阻力， ；2穿孔管以上的调节池水深（应以最高水位计） ， ；3 ka穿孔管孔眼出流阻力， 。4hka的计算公式为：11()TpiLP式中，i单位管长的阻力（Pa/m） ；L风管的阻力（m） ；温度为 时，空气的密度修正系数；TC大气压力为 p 时的压力修正系数。p以上参数中，在 T20，标准压力为 0.1MPa 时，i 的计算公式为：1.924867()viPamd的计算公式为：T0.852T其中， 温度为 时的空气密度（kg/m 3） ；C温度为 时的空气密度（kg/m 3） 。200的计算公式为：p .852p的计算公式为：2h21()vhPag式中， 局部阻力系数；风管中平均空气流速（m/s） ；v空气密度（ kg/m3） 。当温度为 ，标准压力为 760133.322Pa 时，空气密度为 1.205 kg/m3，在其他情况下，20C值可用下式推算： 31.293710()()pkgmT毕业设计（论文）报告纸共 页 第 5 页装订线其中，p 空气的绝对压力（MPa） ；T空气温度（ ） 。C风管的沿程阻力 的计算：1h23 451图 1-1 调节池空气管路示意图首先计算各参数：风管内的空气温度设为 25，空气的绝对压力取为 0.1 MPa（100kPa） ，则： 3251.93710.29370.1.85()5pkgmT .85.8220 961.p穿孔支管损失较小，损失计算时按整体计算，不再以各穿孔为节点分开细算。1 2 管段：流量 ，内径 ，流速 ，管长 ，则：35.0minq250jdm8.56vs2.0lm1.941.924288673.vPa123.506TphiL同理，23 管段：毕业设计（论文）报告纸共 页 第 6 页装订线23.5490.861.9TphiLPa3 4 管段： 34.3.Tpi4 5 管段： 453.5180.962.1TphiLPa由此，整理上述计算结果得沿程损失表：表 1 空气管沿程损失管段编号管长（m ）空气流量（）3in管道尺寸计算内径（ mm）空气流速（m/s）I（Pa/m）沿程损失（ Pa）12 2.0 25.20 De250 250 8.56 3.5 6.923 4.9 25.20 De250 250 8.56 3.5 16.934 96 25.20 DN250250 8.56 3.5 331.345 18 25.20 De250 250 8.56 3.5 62.1沿程损失总计（Pa） 417.2计算得：风管的沿程阻力 ，即约为 0.417kPa。147.2hPa风管的局部阻力 的计算：2计算公式采用： 0()vg式中， 局部阻力系数；风管中平均空气流速（m/s） ；v空气密度（ kg/m3） 。钢制 90弯头局部阻力系数为 0.8，空气流速为 8.56 m/s，故局部损失为：28.5601.035.49Pa共有 5 个弯头，故总的局部损失为：35.445=177.2 Pa同理，依次算得三个蝶阀，两个止回阀和一个丁字管的局部损失，列于下表。毕业设计（论文）报告纸共 页 第 7 页装订线表 2 空气管局部损失项目 个数局部阻力系数空气流速m/s阻力损失Pa总阻力损失Pa钢制 90 弯头 5 0.8 8.56 35.44 177.2蝶阀 3 2 8.56 88.60 265.8止回阀 2 4.5 8.56 199.35 398.7丁字管 1 1.5 8.56 66.45 66.45总局部损失（Pa） 908.15由表得风管局部损失 ，即2908.15hPa20.98hkPa调节池的最高水位为+2.00 m，穿孔支管中心在池底以上 200 mm，该处标高为3.000.202.80 m，则穿孔管上的水深为+2.00（ 2.80）4.8 m，由此可得：34.810hka224535Pv孔 口穿孔管孔眼出流阻力 取为 1.4 。kPa因此鼓风机所需的相对压力为 12340.17.9841.50.7Hh kPa调节池选用长沙鼓风机厂生产的罗茨鼓风机 RE-145（一用一备） ,转速 1170 r/min，排出压力 58.8 KPa，排出风量 26.1 m3/min。竖流沉淀池竖流式沉淀池个数为 4 座。（1 ）中心管截面积 与直径 ：1f0d=max10Qfv2.1.493=0.7914fd式中： 每组沉淀池最大设计流量， ；maxQ3/s中心管截面积， ；1f2中心管内流速，取 0.03 ；0v/m中心管直径， 。d（2 ）沉淀池面积 和池径 ：2fD毕业设计（论文）报告纸共 页 第 8 页装订线表面水力负荷取 1.5 ；32/mh=35.00max360Qfq22125.04935.Af m467D式中： 沉淀区面积， ；2f2m表面水力负荷， ；q3/h沉淀池面积（含中心管面积） ， ；A2沉淀池直径， 。D（3 ）沉淀区有效水深：取沉淀时间 2.0 。h12.53.06hqtm（4 ）圆截锥部分容积：设圆锥体下底直径为 0.4 ，则tan55 tan55=4.822()Rr.7=(.)2m（5 ）沉淀池总高度：设超高及缓冲层各 0.3 ，120.34.809.72Hh水解酸化池1.5.1 池体设计进水 COD 为：S 0=2080mg/L反应区设计