脚手架方案3

合肥沃顿花园6楼工程脚手架专项施工方案合肥市永安建筑劳务有限公司二一二年十月二十八日脚手架施工方案1脚手架专项施工方案审批表工程名称合肥沃顿花园6楼工程建设单位监理单位施工单位脚手架搭设单位合肥市永安建筑劳务有限公司编制人编制日期审核人审核日期审批人审批日期审核意见审核人日期施工单位工审批意见审批人日期审核意见审核人日期监理（建设）单位审批意见审批人日期脚手架施工方案2编制说明一、编制方案执行的规范1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）2、建筑结构设计规范大全3、简明施工计算手册4、PKPM系列软件5、施工图纸二、使用材料执行标准1、直缝电焊管（GB/T13793）标准2、碳素结构钢（GB/700）标准三、外架质量执行标准1、建筑施工安全检查评分标准（JGJ592011）脚手架施工方案3目录一、工程概况及搭设方式二、施工准备三、材料的选用与材质的要求四、脚手架构造要求五、外架基础的处理六、脚手架的搭设方法及各项安全稳定性设计计算七、安全生产措施及操作要求八、脚手架的验收九、脚手架的工程管理十、脚手架的拆除方法及安全要求十一、公司资料、编制人员、搭设负责的证件及示意图脚手架施工方案4外架搭设施工方案一、工程概况及搭设方式工程名称合肥沃顿花园6楼工程建设单位施工单位外架分包单位合肥市永安建筑劳务有限公司本工程为地上29层剪力墙结构的建筑物，建筑总面积为，层高均为29M；建筑檐口高度均为841M（不含楼梯构架在内），采用落地架与悬挑架相结合的方式进行搭设，搭设方式如下。A、落地架从一层面采用常规落地式脚手架搭设至九层顶，搭设高度为261M，B、悬挑架第一次均从九层顶采用16工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至十六层顶，搭设高度为729M03M（分段处间隙）20M，第二次均从十六层顶采用16工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至二十三层顶，搭设高度为729M03M（分段处间隙）20M，第三次均从二十三层顶采用16工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至檐口高度841M处，搭设高度为841M667M03M（分段处间隙）15M186M（15M为超屋面防护高度）C、本工程均在三层面、九层面、十六层面、二十三层面分别张设一道封闭式安全平网。E、为了预防高坠事故和人员来往的安全，故在悬挑层用多层板做一次封闭。F、对于施工现场悬挑工字钢可能遇到剪力墙的情况采取在将要预埋悬挑工字钢的剪力墙部位用木盒包住槽钢穿过剪力墙预留洞或直接浇筑到混凝土里面，并在每个U型卡环处增加配筋来稳固，工字钢悬挑时避开暗柱进行放置，没有办法避开的，直接将槽钢浇入暗柱内，待拆除时直接割断处理。二、施工准备1单位工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向搭设和使用人员进行技术交底。2按规范规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。3经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。5当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。三、材料的选用与材质的要求1、钢管脚手架钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管,其质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中脚手架施工方案5Q235A级钢规定脚手架钢管尺寸选用48336钢管,但考虑到市场材料供应与钢管的锈蚀程度，计算时可按4830，以确保安全。表面锈蚀深度05MM；钢管弯曲变形05MM立杆长度在34M时钢管弯曲变形12MM,在4M65时钢管弯曲变形20MM用作水平，斜杆的钢管弯形30MM。钢管两端面切斜偏差在17MM范围内，钢管上严禁打孔。钢管在搭设前应进行保养，除锈并统一涂漆，颜色力求环境美观。脚手架立杆、纵向水平杆、防护栏杆统一涂黄色，剪刀撑统一漆黑白相间色。2、扣件选用可锻铸造扣件，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件GB15831规定的要求，并由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷且扣件的规格应与规格相匹配，贴和面应平整，胡而动部位灵活，夹紧规格时开口处最小距离不小于5MM。规格拧紧力矩达65NM时不得破坏。3、连墙件、密目网、竹笆、铺板、槽钢连墙件的材质亦应符合现行标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。外架采用草绿色防阻燃密目网全封闭围护，密目网规格ML186M,网目密度为2000目/1002。密目网要有合格证、冲击报告，符合标准才能使用。选用清洁、完整的1500800MM横筋竹笆片，严禁使用霉烂、变质、抗折强度低的竹笆片。槽钢必须有产品合格证，满足计算荷载要求，符合合质安（2007）03号文件。4、外架外侧应用垂直安全立网围护，安全网是用来防止人、物坠落或用来避免、减轻坠落或物击伤害的网具，分别由网体、边绳、系绳、筋绳相组成。规格型号为6M长18M宽。并应经过建设部及劳动部通过签定的合格产品。安全网随外架搭设而张挂，用不小于18的镀锌铁丝穿入网四周的绑扎孔，与上、下纵向水平杆绑扎牢固，两网拼接处应采用同样镀锌铁丝穿过网孔绑扎严密，不允许留缝或扎结不全，立网应绷紧。四、脚手架的构造要求1、外架立杆横向间距08M，步距18M，纵距15M，内立杆距墙面距离为02M。落地式脚手架立杆下用12的槽钢铺设，悬挑架立杆下用16工字钢作为受力杆件，确保其足够的长度、刚度、强度和稳定性。2、脚手架搭设流程为A、落地架铺12的槽钢放置纵向扫地杆横向扫地杆逐根竖立立杆随即与扫地杆扣紧第一步纵向水平杆（与各杆件扣紧）第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆加设临时斜撑杆（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在装设两道连墙杆后方可拆除）第三步纵向水平杆、横向水平杆连墙件防护栏杆剪刀撑铺设竹笆挂密目网接立杆加设剪刀撑。外架四周从二步架起等距设置双道栏杆（06M12M）至顶层。B、悬挑架放线以便确定悬挑杆件U型环定位予埋悬挑杆件定位杆件与U型环的固定（每个U型环用木楔三方稳牢，严禁焊接）立杆定位转角处摆横向工字钢摆入纵向扫地杆逐根树立杆（随即与纵向扫地杆扣紧）安放横向扫地杆（与立杆或纵向扫地杆扣紧）安装第一步纵向水平杆和横向水平杆安装第二步纵向水平杆和横向水平杆加设临时抛撑（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在设置二道连墙杆后可拆除）安装第三、四步纵向和横向水平杆；设置连墙杆安装横向斜撑接立杆加设剪刀撑铺脚手板安装护身栏杆挂设安全网。外架四周从二步架起等距设置双道栏杆（06M12M）至顶层。脚手架施工方案63、纵横向扫地杆脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200MM处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差应不大于1M。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500MM。4、纵、横向水平杆纵向水平杆的构造要求A、纵向水平杆在立杆内侧，其长度不小于3跨；B、纵向水平杆接长采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接、搭接应符合下列规定1纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500MM，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2）搭接长度不应小于1M，应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于1M。横向水平杆的构造要求A、在主接点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150MM。5、立杆A、立杆上的对接扣件应交错布置。错开距离两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500MM。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；B、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1M，高出檐口上皮15M；C、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接；6、连墙件的设置A、本工程脚手架与建筑物采用刚性连接方式，具体做法在混凝土内预埋25CM长的钢管，并保留15CM在混凝土面上，然后再用钢管和扣件与架体连接。落地架连墙件采用随层两跨设置，悬挑架连墙件采用随层二跨设置，并增加防滑扣件。B、连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点距离小于300MM，应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。C、剪力墙部位先预埋PVC管，再用钢管穿过PVC管用钢管拉结外架立杆上，剪力墙内侧加扣件固定。7、剪刀撑设置A、本工程外架剪刀撑采取连续式设置。剪刀撑角度在45度60度之间。B、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1M，应采用3个扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100MM，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。C、上料台口处两侧开口架横向斜撑由下向上连续设置。8、竹笆片的铺设竹笆脚手板应隔步满铺，其纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角脚手架施工方案7应用16的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。9、平网设置方法根据合肥市建筑质量安全监督站文件200934号文件规定，对于建筑物外侧自下而上有脚手架和密目式安全网全封闭的，应在距地面三层结构处和最上部悬挑层位置各设置一道安全平网。安全平网应沿建筑物四周连续设置（施工升降机处除外），安全平网必须采用合格产品，满足GB572597安全网的标准要求；严禁使用密目式安全代替安全平网使用，为了防止细小物体坠落，可在安全平网上满铺一层密目式安全网。（1）作为防护措施，从而加强高层施工坠落物的缓冲和防护要求。（2）张设水平网外水平杆比内水平杆高50CM，水平杆应搭接，不应少于3个转扣，每3M设置一道斜杆，斜杆与外架的夹角应在45度以下，斜杆和水平杆都必须要用6M的钢管，斜杆与外架的外立杆相连接。每个系绳必须与内外水平杆栓牢，用系绳将相临两网的边绳铰连起来。（3）在水平网处增加连墙件，水平网在斜杆的支点或平面连墙件按两跨设置，上面再设置一层密目网，密目网与水平网要固定在安全网上，在水平网上的杂物应及时清理。10、“临边”、“洞口”防护要求1临边高处作业施工中工程周边暂无脚手架,且作业高度超过32米时,在工程楼层边除设置防护栏杆外,还必须按合肥市安全站行业规定,在建筑物外围架设临时安全平网2楼梯口和梯段边防护楼梯口必须安装临时护栏杆防护栏杆应由上下两道横杆及栏杆组成,上杆离地高度为12M下杆离地06M横杆长度2M必须加设栏杆柱,并且整体构造成经受任何方向的1KN外力,防护栏杆必须自上而下用安全立网封闭,或在栏杆下面固定高度不低于018M的档脚板或04M的档脚板楼梯边必须顺楼梯坡度设置双道防护栏杆,栏杆构件间距也平栏杆相同,栏杆柱应固定牢靠,不得晃动3安全通道防护棚A、因施工需要，搭设防护棚进行双层防护。一层防护棚高45M，横杆搭设长度为10M,宽度为45M,两侧加剪刀撑，正面与背面加设八字撑，保持纵横向稳定；防护棚的平面也设置八字撑，保持平面稳定。每隔1M设一根横向填芯杆；二层防护棚高度在一层高度06M处，每隔03M设一根横向填芯杆。B、防护棚两侧用密目网作防护，采用一层木板和一层竹笆铺设，以防坠物。4）门洞口处理在临时落地架底部开门时，脚手架必须按国标规范中的651B型方法处理。在门洞两侧的立杆应为双立杆，副立杆长度不应小于6M，门洞上的立杆间距应15M。由门洞上的中部位置，脚手架内、外立面，分别向下两侧打八字撑；在脚手架外侧门洞部位搭设长、宽不小于门洞宽度，长度不小于3的人员进出入防护棚，并显示标志。门洞上被打断的立杆在主节点处大横杆的上方，应增加防滑扣件。5）预留洞口板与墙洞口立面门或平面板均应刷黄黑相间的警示色，并张贴安全警示标志；施工通道附近的各类洞口与坑、槽等处，除设置防护措施与安全标志外，夜间均应设置警示灯。楼板、屋面和平台等平面上短边尺寸大于25MM但小于250MM的孔口，必须用坚实的盖板脚手架施工方案8覆盖，盖板须能保持四周搁置均衡，并有固定其位置的措施。楼板面等处边长大于250MM的洞口，应用贯穿于混凝土板内的直径不小于6MM的钢筋（或楼板分布筋）形成防护网，网格间距不得大于200MM，并在其上方满铺竹笆或脚手板；边长在1500MM以上的洞口，四周还必须设防护栏杆并用密目网封挡。垃圾井道和烟道、管道井等，在砌筑或安装前应严格按照预留洞口作防护，施工时需要切断钢筋防护时，应加设明显标志。墙面等处的竖向洞口，凡是落地的洞口应加装开关式、工具式或固定的安全门，门扇网格的横向间距不大于150MM，也可采用防护栏杆，下设挡脚板。下边沿至楼板或底面低于800MM的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于2M时，应加设12M高的临时固定栏杆或其他措施防止意外坠落。11、电梯井部位防护1）、电梯井层层用不小于2020、直径不小于6钢筋网片防护,上面铺竹笆。电梯井口必须设防护栏杆或固定栅门，防护栏杆或固定栅门应做到定型化、工具化，其高度在15至18范围内（如图示）。2）、在电梯井口处要设置符合国家标准的安全警示标志；安全警示标志要醒目、明显，夜间应设置红灯示警。3）、电梯井口的防护栏杆和门栅应以黄黑相间的条纹标示，并按照建筑施工高处作业安全技术规范有关标准进行制作。4）、电梯井口防护设施需要临时拆除或变动的，需经项目负责人和项目专职安全员签字认可，并做好拆除或变动后的安全应对措施，同时要告知现场所有作业人员；安全设施恢复后必须经项目负责人、专职安全员等有关现场管理人员检查，验收合格后方可继续使用。5）、在施工现场进行安全生产教育时，应将电梯井口等危险场所和部位具体情况，如实告知全体作业人员，使现场作业人员了解电梯井口的危害性、危险性，熟悉掌握电梯井口坠落防范措施，避免因不熟悉作业环境，误入电梯井口造成坠落事故的发生。12、开口架处理在料台和悬挑架相交位置，必须断开搭设，成为开口架，为了保证脚手架的牢固和稳定性采取以下架固措施A、脚手架的开口处的两端必须设置连墙件，相互垂直距离随建筑物层高进行设置。B、双排脚手架开口端，必须按节间，要每个悬挑段由底至顶，连续设置“之”字横向斜撑予以加固。C、架子开口处，架子和料台相互之间的间隙不得大于250MM，如大于250MM，应对其填增加填芯杆或栏杆。13、空调板和外凸处的架子加固处理空调板和外凸处的脚手架立杆因空调板和窗的阻隔而被打断，造成了大横杆的荷载增加，为此必须在被打断的立杆的空调板和外凸窗外侧，应自下面向上增设立杆，将大横杆（原填芯杆）顶起，必要时增加剪刀撑和横向斜撑将内伸的小横杆固定。这样不仅保证脚手架的稳定，而且增加了作业人员的安全。14、防电避雷措施避雷针用12的镀锌钢筋制作，设置于建筑四角的立杆上，高度不小于1M，并将所有最上层的脚手架施工方案9大横杆全部接能形成避雷网络，接地线应于建筑结构连接，防雷接地装置完成后，要用电阻表测定，要求防雷装置的冲击接电电阻不得大于30。在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员需离开脚手架。15、消防措施（一）、应当在施工现场设置明显的防火宣传标志，电焊、切割等动火作业前应严格履行有关动火审批手续，落实监护人员和监护措施，制订火灾应急预案，并定期组织教育培训及火灾扑救和疏散演练。（二）、施工现场必须在可燃、易燃物堆放和使用场所、动火作业场所、配电房、设备用房、办公和生活用房等防火重要场所和区域配备足够数量、选型合理的灭火剂，并且要经常性地对灭火剂进行检查、维护、保养和更换，保证灭火剂灵敏有效，严禁随意挪动。（三）、当建筑施工高度超过30米时，必须设置临时消防给水系统，采用管径不小于50（100米以上不小于100）的镀锌钢管，根据工程进度逐层必须设置消火栓阀门（进度差不得大于3层），每隔三层必须设置足够长度的消防水带（水枪），为满足火灾延续时间内消防用水量的要求，消防水池的有效容积应不小于10M3，同时应配备具有足够扬程的消防高压水泵保证消防用水的水压和高程。消防高压水泵用电，应从总配电箱单独设置，与施工和照明等用电分开。（四）、脚手架、临边等处防护使用的密目式安全网必须符合国家标准安全网（GB57252009）的规定，施工单位选用的密目式安全网必须具有特种劳动防护用品安全标志（绿色盾牌LA标志）、产品合格证。各建筑工程脚手架体上不得使用竹笆、木板作为立面防护，确实需要加强立面防护的可采用钢板网进行围护。（五）、职工宿舍内电气线路必须规范安装，严禁乱接电线和使用碘钨灯、电炉、电饭煲、电热毯、电吹风等大功率电器，各建筑工地职工生活区的每间宿舍用电要求安装相应功率的限流保护装置（负载识别器）和漏电保护装置。五、外架基础的处理考虑到钢管外脚手架的牢固，稳定，安全性，必须对基础采用37灰土分层、平整、夯实，压实系数达到094，承载力达到170KN/。根据本工程的实际情况，建筑物的基础四周自然地面及护坡均以浇筑C20砼层15CM厚，向外有不小于1005排水坡度，四周设15CM15CM的排水沟，在四角有60CM60CM100CM积水坑，并备好排水机械，做好有组织排水，严禁基础有积水现象出现。六、脚手架的搭设方法及各项安全稳定性设计计算（一）落地架的设计计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。计算参数双排脚手架，搭设高度261米，立杆采用单立管。立杆的纵距150米，立杆的横距080米，内排架距离结构020米，立杆的步距180米。钢管类型为4830，连墙件采用随层两跨设置。施工活荷载为30KN/M2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为017KN/M2，按照铺设7层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为010KN/M，安全网荷载取0010KN/M2。基本风压025KN/M2，高度变化系数14200，体型系数1128。地基承载力标准值170KN/M2，基础底面扩展面积0250M2，地基承载力调整系数040。脚手架施工方案10（一）、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M脚手板的荷载标准值P201500800/20060KN/M活荷载标准值Q30000800/21200KN/M静荷载的计算值Q11200381200600118KN/M活荷载的计算值Q21412001680KN/M大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下跨中最大弯矩为M100801180101680160020454KNM支座最大弯矩计算公式如下支座最大弯矩为M2010011801171680160020533KNM我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算0533106/44910118776N/MM2大横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值Q1003800600098KN/M活荷载标准值Q21200KN/M三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V0677009809901200160004/10020610510778003703MM大横杆的最大挠度小于16000/150与10MM,满足要求脚手架施工方案11（二）、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P1003816000061KN脚手板的荷载标准值P2015008001600/20096KN活荷载标准值Q300008001600/21920KN荷载的计算值P1200611200961419202877KN小横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下M12003808002/828770800/40579KNM0579106/44910128941N/MM2小横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1500038800004/3842060105107780000001MM集中荷载标准值P0061009619202077KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V22077440800080008000/4820610510778000998MM最大挠度和VV1V21007MM小横杆的最大挠度小于8000/150与10MM,满足要求（三）、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取80KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；脚手架施工方案121荷载值计算横杆的自重标准值P1003808000031KN脚手板的荷载标准值P2015008001600/20096KN活荷载标准值Q300008001600/21920KN荷载的计算值R1200311200961419202840KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求（四）、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN/M；本例为01070NG101072610293KN2脚手板的自重标准值KN/M2；本例采用竹笆片脚手板，标准值为017NG201707150008000200/209KN3本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为010NG3010015007/209KN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0010NG4001015002610041KN经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG4503KN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ3000215000800/23600KN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表D4的规定采用W00250UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001附录表721的规定采用UZ142，US风荷载体型系数US1128经计算得到，风荷载标准值WK02501421128040KN/M2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG09014NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N125030901436001031KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N125031436001107KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW09014WKLAH2/10其中WK风荷载标准值KN/M2；LA立杆的纵距M；H立杆的步距M。经过计算得到风荷载产生的弯矩MW09014040151818/10022KNM（五）、立杆的稳定性计算1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N1107KN；脚手架施工方案13I计算立杆的截面回转半径，I160CM；K计算长度附加系数，取1155；U计算长度系数，由脚手架的高度确定，U1500；L0计算长度M,由公式L0KUH确定，L01155150018003118M；A立杆净截面面积，A4239CM2；W立杆净截面模量抵抗矩,W4491CM3；由长细比，为3118/16196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I的结果查表得到0190；钢管立杆受压强度计算值N/MM2；经计算得到11070/01942413741N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值，F20500N/MM2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算NL，连墙件的设计计算满足要求连墙件采用扣件与墙体连接。（八）、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG其中P立杆基础底面的平均压力KN/M2，PN/A；P4428N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值KN；N1107A基础底面面积M2；A025FG地基承载力设计值KN/M2；FG6800地基承载力设计值应按下式计算FGKCFGK其中KC脚手架地基承载力调整系数；KC040FGK地基承载力标准值；FGK17000地基承载力的计算满足要求（二）悬挑架的设计计算A、悬挑采用16工字钢作悬挑梁，悬挑工字钢后端用20圆钢固定在混凝土板上，工字钢穿过锚卡并用木楔塞牢。悬挑层底部用木板封实。脚手架施工方案15B、悬挑主梁选用16工字钢45M、6M、3M。45M长工字钢通常部位外挑12，锚固端为33M，转角处外15M，锚固端长3M（注转角处工字钢预埋过于集中，为考虑局部砼受压情况，现在每个U型卡环处增加配筋来稳固）；凹凸部位外挑长为18M，锚固端为27M，6M长工字钢阳台处外挑最长为27M（阳台宽为15M处），锚固端长为33M。（具体工字钢设置方法见工字钢布置图）。C、U型环制作与设置U型环采用20的圆钢加工制作，U型环内径宽度为120，高度为320（见附图）。U型环必须在钢筋底板筋下,U型环的两角加横向直筋,增加抗拉力安装工字钢与U型环锚卡间隙处用木楔塞紧,再用铁钉固定。每个悬挑梁部位分别设置三道U型环，第一道U型环预埋在结构梁边,并用木楔加固在工字钢的两侧,防止工字钢侧偏；第三道U型环设置在工字钢的末端200MM处，第二道U型环在第三道环的前200MM第二、第三道环用木楔加固在工字钢的上侧与预埋卡的间隙处,主要增加工字钢的抗压力预埋时三环要设置在一直线上,便与工字钢穿行。D、作为安全储备，悬挑端用直径14MM的钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷，在转角处并增设横向挑梁，转角处、阳台处、凹凸处、楼梯处采用两根直径14MM的钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷，外立杆处工字钢底部钢丝绳作为卸荷，内立杆处工字钢底部钢丝绳作为安全储备（见示意图。楼面梁内预埋圆钢20的吊环，悬吊处大横杆与立杆用双扣件连接。每个钢丝绳的绳头不少于3个卡扣卡紧，每个卡扣间隔15CM,尾部卡扣离绳头预留15CM卡盖朝主绳安装，并用葫芦收紧。E、在悬挑工字钢上搭设脚手架，其立杆必须放置在16工字钢上，立杆横距08M，纵距15M，步距18M。外伸悬挑梁长度与固定梁长度之比应达到1125左右，对于特殊部位外伸悬挑梁长度与固定梁长度之比可达不到1125左右，可采用双道钢丝绳作为加固措施具体见示意图。F、建筑物与主结构主梁部位钢挑梁的接触点在悬挑时必须加设木垫使悬挑端高于内置端，以免在钢挑梁受力时向下弯曲导致外架荷载传递到悬挑建筑物上。转角部位横向挑梁尾部相交部位采用焊接加固，并在其上方设置纵向工字钢联梁与横向挑梁焊接接牢，用于固定悬挑架体的内外立杆。G、悬挑梁上的钢管固定方法在悬挑钢梁上的钢管根据脚手架立杆布置的宽度在工字钢梁上口焊25钢筋柱10CM高,立杆套上钢筋柱,搭设脚手架。H、在每根悬挑梁锚固端楼板内预埋二道圆钢20的钢筋锚卡，预埋锚卡处楼板必须是双层配筋，配筋量不小于双向12150，两道锚卡间距200MM。此外为稳定挑梁的位置，在挑梁支点处（即楼板封口梁处）再预埋一根圆钢20的钢筋锚卡。2、悬挑架计算悬挑梁采用16工字钢,取悬挑最高度为20MA、通常部位计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。计算参数双排脚手架，搭设高度20米，立杆采用双立杆。立杆的纵距150米，立杆的横距080米，内排架距离结构020米，立杆的步距180米。采用的钢管类型为4830，连墙件采用随层两设置。施工活荷载为30KN/M2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为015KN/M2，按照铺设6层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为017KN/M，安全网荷载取0010KN/M2。基本风压025KN/M2，高度变化系数20200，体型系数11280。悬挑水平钢梁采用16工字钢，其中建筑物外悬挑段长度120米，建筑物内锚固段长度脚手架施工方案16330米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，但钢丝绳不参于计算。（一）、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M脚手板的荷载标准值P201500800/20060KN/M活荷载标准值Q30000800/21200KN/M静荷载的计算值Q11200381200600118KN/M活荷载的计算值Q21412001680KN/M大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下跨中最大弯矩为M100801180101680150020399KNM支座最大弯矩计算公式如下支座最大弯矩为M2010011801171680150020469KNM我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算0469106/44910104393N/MM2大横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值Q1003800600098KN/M活荷载标准值Q21200KN/M三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V0677009809901200150004/10020610510778002861MM大横杆的最大挠度小于15000/150与10MM,满足要求脚手架施工方案17（二）、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P1003815000058KN脚手板的荷载标准值P2015008001500/20090KN活荷载标准值Q300008001500/21800KN荷载的计算值P1200581200901418002697KN小横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下M12003808002/826970800/40543KNM0543106/44910120933N/MM2小横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1500038800004/3842060105107780000001MM集中荷载标准值P0058009018001948KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V21947600800080008000/4820610510778000936MM最大挠度和VV1V20945MM小横杆的最大挠度小于8000/150与10MM,满足要求（三）、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取80KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1荷载值计算横杆的自重标准值P1003808000031KN脚手板的荷载标准值P2015008001500/20090KN脚手架施工方案18活荷载标准值Q300008001500/21800KN荷载的计算值R1200311200901418002665KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求（四）、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN/M；本例为01070NG10107200002139KN2脚手板的自重标准值KN/M2；本例采用竹笆片脚手板，标准值为015NG201506150008000200/20675KN3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为017NG3015015006/20675KN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG4001001500200000150KN经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG43639KN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ3000215000800/23600KN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092011附录表D4的规定采用W00250UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092011附录表721的规定采用UZ2020，US风荷载体型系数US1128经计算得到，风荷载标准值WK025020201128057KN/M2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG09014NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N123639090143600891KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N123639143600941KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW09014WKLAH2/10其中WK风荷载标准值KN/M2；LA立杆的纵距M；H立杆的步距M。经过计算得到风荷载产生的弯矩MW09014057151818/10035KNM（五）、立杆的稳定性计算1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N941KN；I计算立杆的截面回转半径，I160CM；K计算长度附加系数，取1155；U计算长度系数，由脚手架的高度确定，U1500；L0计算长度M,由公式L0KUH确定，脚手架施工方案19L01155150018003118M；A立杆净截面面积，A4239CM2；W立杆净截面模量抵抗矩,W4491CM3；由长细比，为3118/16196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I的结果查表得到0190；钢管立杆受压强度计算值N/MM2；经计算得到9410/019424117075N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值，F20500N/MM2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算NL，连墙件的设计计算满足要求连墙件采用双扣件与墙体连接。脚手架施工方案20经过计算得到NL994KN小于双扣件的抗滑力12KN，满足要求（七）、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中KM/L,KLML/L,K2M2/L。本工程算例中，M1200MM，L3300MM，ML200MM，M21000MM；水平支撑梁的截面惯性矩I113000CM4，截面模量抵抗矩W14100CM3。受脚手架作用集中强度计算荷载N941KN水平钢梁自重强度计算荷载Q1226100000178510025KN/MK120/330036KL020/330006K2100/330030代入公式，经过计算得到支座反力RA22990KN支座反力RB3069KN最大弯矩MA11466KNM抗弯计算强度F11466106/105141000077445N/MM2水平支撑梁的抗弯计算强度小于2150N/MM2,满足要求受脚手架作用集中计算荷载N364360724KN水平钢梁自重计算荷载Q26100000178510021KN/M最大挠度VMAX596MM按照钢结构设计规范GB500172003附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即24000MM水平支撑梁的最大挠度小于24000/400,满足要求脚手架施工方案21（八）、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范GB500172011附录B得到B200由于B大于06，按照钢结构设计规范GB500172011附录B其值B1070282/B0929经过计算得到强度1147106/0929141000008753N/MM2；水平钢梁的稳定性计算F,满足要求（九）、锚固段与楼板连接的计算1水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R3125KN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中F为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范1098F50N/MM2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D31254/314165021/27MM（实际操作中采用直径20MM的拉环）B、凹凸处、空调板处悬挑水平钢梁采用16工字钢，其中建筑物外悬挑段长度18米，建筑物内锚固段长度27米。悬挑水平钢梁采用两根钢丝绳与建筑物拉结，内立杆处的钢丝绳作为支撑，外立杆处的钢丝绳作为卸荷。支拉斜杆距墙体的距离为17M。（一）、大横杆同上略（二）、小横杆同上略（三）、扣件抗滑力同上略（四）、脚手架立杆荷载的计算同上略（五）、连墙件的计算同上略（六）、立杆稳定性计算同上略七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800MM，内侧脚手架距离墙体900MM，支拉斜杆的支点距离墙体1700MM，水平支撑梁的截面惯性矩I113000CM4，截面抵抗矩W14100CM3，截面积A2610CM2。受脚手架集中荷载P997KN水平钢梁自重荷载Q1226100000178510025KN/M脚手架施工方案221悬挑脚手架示意图10017002700997KN997KN025KN/MAB悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到0002468449549571084018悬挑脚手架支撑梁剪力图KN36671372悬挑脚手架支撑梁弯矩图KNM03380207悬挑脚手架支撑梁变形图MM各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R114682KN,R26549KN,R30176KN最大弯矩MMAX3667KNM抗弯计算强度FM/105WN/A3667106/105141000049921000/2610026680N/MM2水平支撑梁的抗弯计算强度小于2150N/MM2,满足要求八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范GB50017脚手架施工方案232011附录B得到B200由于B大于06，按照钢结构设计规范GB500172011附录B其值B1070282/B0929经过计算得到强度367106/0929141000002799N/MM2；水平钢梁的稳定性计算F,满足要求九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUI按照下面计算其中RUICOSI为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCIRUISINI按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU11585KN拉绳的强度计算上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算其中FG钢丝绳的容许拉力KN；FG钢丝绳的钢丝破断拉力总和KN；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619钢丝绳取085K钢丝绳使用安全系数6。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于60001585/085010648KN。选择6191钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPA，直径14MM。钢丝拉绳的吊环强度计算钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为NRU1585KN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中F为吊环抗拉强度，取F50N/MM2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D158504/314165021/214MM实际操作中采用直径20的吊环十、锚固段与楼板连接的计算1水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R6629KN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中F为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范1098F50N/MM2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D66294/314165021/210MM实际操作中采用直径20的拉环C、阳台处计算悬挑水平钢梁采用16工字钢，其中建筑物外悬挑段长度27米，建筑物内锚固段长度33米。脚手架施工方案24悬挑水平钢梁采用两根钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷，外立杆处底部钢丝绳作为卸荷，内立杆处底部钢丝绳作为安全储备，支拉斜杆的支点距离墙体25M，（一）、大横杆同上略（二）、小横杆同上略（三）、扣件抗滑力同上略（四）、脚手架立杆荷载的计算同上略（五）、连墙件的计算同上略（六）、立杆稳定性计算同上略（七）、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800MM，内侧脚手架距离墙体1700MM，支拉斜杆的支点距离墙体2500MM，水平支撑梁的截面惯性矩I113000CM4，截面抵抗矩W14100CM3，截面积A2610CM2。受脚手架集中荷载P1057KN，水平钢梁自重荷载Q1226100000178510025KN/M1悬挑脚手架示意图200250033001057KN1057KN025KN/MAB悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到0005746726331387121055悬挑脚手架支撑梁剪力图KN58822369脚手架施工方案25悬挑脚手架支撑梁弯矩图KNM15600408悬挑脚手架支撑梁变形图MM各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R118073KN,R25080KN,R30546KN最大弯矩MMAX5882KNM抗弯计算强度FM/105WN/A5882106/105141000093381000/2610043311N/MM2水平支撑梁的抗弯计算强度小于2150N/MM2,满足要求（九）、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范GB500172011附录B得到B165由于B大于06，按照钢结构设计规范GB500172011附录B其值B1070282/B0899经过计算得到强度547106/0899141000004316N/MM2；水平钢梁的稳定性计算F,满足要求（十）、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUI按照下面计算其中RUICOSI为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCIRUISINI按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU120017KN拉绳的强度计算如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算其中FG钢丝绳的容许拉力KN；FG钢丝绳的钢丝破断