石油化工储罐设计规范 石油液化气储罐的设计

1石油化工储罐设计规范石油液化气储罐的设计石油液化气储罐的设计摘要卧式储罐设计是以应力分析为主要途径，以材料力学为基础，对容器的各个主要受压部分进行设计。其设计的目的主要是确定合理、经济的结构形式，并满足制造、检验、装配、运输和维修等方面要求，设计中主要从强度和刚度两方面进行设计，保证强度不失效，即材料不发生强度破坏；刚度满足要求，即材料的形变量控制在一定范围内，保证容器不因过渡变形而发生泄露失效，最终达到安全可靠的工作性能的要求。关键词卧式储罐、应力、刚度、强度、设计目录第1章前言12第2章卧式储罐一般结构2第3章选材要求431材料各种机械性能参数4311R的含义4312Q235系列的含义432机械性能指标及符号5321强度5322塑性6323冲击韧性7324硬度7325冷弯38326断裂韧性833压力容器常见的失效形式8331强度失效8332刚度失效8333稳定性失效9334腐蚀失效934主要部件的选材10341筒体、封头10342接管10343法兰10第4章焊接41241焊接结构的特点和常用的焊接方法1242焊缝类型及施焊方法1243对接焊缝构造13431对接焊缝施工要求13432对接焊缝的构造处理13433对接焊缝的强度1344对接焊缝连接的计算1445焊条的选用14第5章液压试验1551试验目的和作用51552试验要求1553试验方法步骤16第6章卧式储罐校核1761剪力弯矩载荷计算1762内力分析19621弯矩计算19622剪力计算20623圆筒应力计算和强度校核21参考文献26致谢627附录28第1章前言第1页第1章前言储存设备又称储罐，主要是指用于储存或盛装气体、液体、液化气体等介质的设备，在化工、石油、能源、轻工、环保、制药及食品等行业得到广泛应用，如氢气储罐、液化石油储罐、石油储罐、液氨储罐等。储罐内的压力直接受温度的影响，且介质往往易燃、易爆或有毒。储罐的结构形式主要有卧式储罐、立式储罐和球形储罐。储罐按制作材料可分为金属储罐，如钢、铅等，非金属罐，如砖砌、预应力混凝土、塑料等；按建造位置可分为地上储罐、地下储罐和半地下储罐；按形状和结构可分为立式、卧式、球形、扁平椭球形和液滴形储罐等。立式储罐使用最多，主要用于储存数量较大的原油、轻质油和润滑油；卧式储罐用于储存小量的油品、氨、酸、碱、液化石油气等；球形储罐主要用于储存液化石油气、丙烷、丁烷、丙烯等；液滴形储罐适用于储存易挥发的油品，但其结构复杂，制作困难、成本高，故用得很少。地上储罐一般用金属材料制作，罐内最低液面略高于附近地7坪，这类罐投资少、施工快、日常管理和维护方便，但罐内温度受环境温度的影响大，不利于易挥发性油品降低蒸发损耗和重质油品的加热传温。石油液化气储罐通常采用卧式储罐。本设计也采用卧式结构。第2章卧式储罐一般结构卧式储罐由罐体、支座及附件等组成。罐体包括筒体和封头，筒体由钢板拼接卷板，组对焊接而成，各筒节间的环缝可以是对接也可以是搭接连接；封头常用椭圆形、碟形及平封头，见图21。图21卧式储罐结构卧式储罐的支座有鞍式支座、圈式支座和支承式支座。大中型卧式罐通常设置在两个对称布置的鞍式支座上，其中一个固定在地脚螺栓上是不动的，称为固定支座；另一个其底板上与地脚螺栓配套的孔采用长圆形，当罐体受热膨胀时可沿轴向移动，避免产生温差应力。由于鞍座处罐体受力复杂，为提高罐体的局部强度和刚度，一般在鞍座处筒体内壁设置用角钢煨弯成的加强环，当罐直径大于3M时还应在加强环上设置三角支撑。卧式容器壳体由筒体和封头组成，封头通常采用椭圆封8头。当容器组装后不需要开启时，封头可直接与筒体焊在一起，从而有效地保证密封，节省材料和减少加工制造的工作量。对于因检修或更换内件的原因而需要多次开启的容器，封头和筒体的连接应采用可拆式的，此时在封头和筒体之间就必须要有一个密封装置。压力容器上需要有许多密封装置，如封头和筒体间的可拆式连接、容器接管与外管道间的可拆式连接以及人孔、手孔盖的连接等，可以说压力容器能否正常、安全地运行在很大程度上取决于密封装置的可靠性。法兰按其所连接的部件分为容器法兰和管道法兰。用于容器封头与筒体间，以及两筒体间连接的法兰叫容器法兰；用于管道连接的法兰叫管道法兰。在高压容器中，用于顶盖和筒体连接并与筒体焊在一起的容器法兰，又称为筒体端部。由于工艺要求和检修的需要，常在压力容器的筒体或封头上开设各种大小的孔或安装接管，如人孔、手孔、视镜孔、物料进出口接管，以及安装压力表、液面计、安全阀、测温仪表等接管开孔。手孔和人孔是用来检查、装拆和洗涤容器内部的装置。手孔内径要使操作人员的受嫩自由地通过，因此，手孔的直径一般不应小于150MM。考虑到人的手臂长约650700MM，所以直径大于1000MM的容器就不宜再设手9孔，而应改设人孔。常见的人孔形状有圆形和椭圆型两种，为使操作人员能够自由出入，圆形人孔的直径至少应为400MM，椭圆形人孔的尺寸一般为350X450MM。筒体或封头上开孔后，开孔部位的强度被削弱，并使该处的应力增大。这种削弱程度虽开孔直径的增大而加大，因而容器上应尽量减少开孔的数量，尤其要避免开大孔，对容器上已开设的孔，还用进行开孔补强设计，以确保所需的强度。压力容器靠支座支承并固定在基础上。圆筒形容器和球形容器的支座各不相同。随安装位置不同，圆筒形容器支座分立式容器支座和卧式容器支座两类，其中立式容器支座有右腿式支座、支承式支座、耳式支座和裙式支座四种；而球形容器多采用柱式或裙式支座。由于压力容器的使用特点及其内部介质的化学工艺特性，往往需要在容器上设置一些安全装置和测量、控制仪表阿里监控工作介质的参数，以保证压力容器的使用安全和工艺过程的正常进行。压力容器的安全附件主要有安全阀、爆破片装置、紧急切断阀、安全连锁装置、压力表、液面计、测温仪表等。第3章选材要求压力容器的选材是有特别严格要求的，材料的各种力学10性能和化学性能都和设计密切相关。选材的目的就是为了选择安全、经济的材料，保证容器的安全可靠工作。各种金属储罐虽然结构和用途都不尽相同，但总体而言都是能够承受一定压力大多为常压或低压的密闭容器，所充装的介质基本上都是易燃、易爆、有腐蚀和一定的毒害作用，这些介质都具有一定的压力和温度，从储罐的受力状况看都相当于一般的压力容器，其壳体可按一般压力容器进行选材和分析计算。金属储罐常用的材料为碳钢和低合金钢钢板，如Q235A、20R、16MNR、15MNVR等，厚度大都在416MM之间，罐壁最大不超过32MM，对罐壁材料，其强度、焊接性、冲击韧性是三项基本要求；对公称容量小于10000M3的储罐可选Q235A，公称容量在1000050000M3的储罐，其由强度决定的罐体及罐底边板采用16MNR，公称容量大于50000M3的储罐，其由强度决定的罐体及罐底边板选15MNVR、由刚度决定的罐体可采用Q235A。无论哪种储罐，都是以钢板卷制、冲压焊接而成，小型立式罐和卧式罐壳体筒节间采用对接结构，两端通常用椭圆形封头或平封头连接；大型立式圆筒形储罐的罐体也是采用钢板卷制焊接而成筒节，筒节之间可采用对接焊接，也可采用采用搭接焊接；球形罐是用钢板冲压成若干片，再组对焊接而成。31材料各种机械性能参数11311R的含义根据GB665496中牌号表示方法中的规定本标准所列牌号后面的“R”是指压力容器“容”字的汉语拼音第一个字母。312Q235系列的含义根据GB70088中牌号表示方法、代号和符号中的规定钢的牌号由代表屈服点的字母、屈服点数值（235表示屈服点为235MPA）、质量等级符号、脱氧方法符号等四部分按顺序组成。Q钢材屈服点“屈”字汉语拼音首位字母；A、B、C、D分别为质量等级；F沸腾钢“沸”字汉语首位字母；B半镇静钢“半”字汉语拼音首位字母；Z镇静钢“镇”字汉语拼音首位字母；TZ特殊镇静钢“特镇”两字汉语拼音首位字母；在牌号组成表示方法中，“Z”与“TZ”符号予以省略。32机械性能指标及符号321强度强度是指在外力的作用下，抵抗变形和破坏的能力，应用最普遍的强度指标是屈服极限S或02，强度极限B。3211屈服极限S和0212材料受外力超过一定值时，变形会突然增加，这时虽然载荷不再增加，而仍断续发生塑性变形的现象叫屈服。开始出现屈服时的应力叫屈服极限。含碳量较高，合金含量较高和淬火回火的钢，屈服现象不明显,这时就将引起残余伸长相当于原试样标距长度02的应力，规定为“条件屈服应力”，以02表示。SPS/F0,02P02/F0PS试样开始出现屈服时的外力，MPA。P02残余伸长相当于原试样标距长度02的外力，MPA。F0试样的原始横截面积，M2。3212强度极限B材料受外载荷断续增大，在断裂前承受的最大载荷时的应力称为材料的抗拉强度极限，单位MPA。BPB/F0PB试样断裂前承受的最大载荷时的外力，MPA。3213屈强比S/B工程上比较重视屈强比，这个值越小，表示材料屈服极限与强度极限的差距越大，即塑性越好，从而保证了使用中的安全可靠。但无疑也使材料在弹性变形范围内承受载荷小，相反屈强比高，说明屈服限接近强度限。材料在断裂前塑性“储备”太少，对应力集中敏感，耐疲劳抗力下降。13在设计中必然要对应力状态有充分估计局部应力，应力集中，二次应力。制造中要尽量避免加工硬化,裂纹及残余应力，所以设计中要考虑屈强比。一般屈强比大于07的材料在设计中和制造中应予以重视；大于08085的材料要特殊对待。322塑性金属的塑性是指在外力作用下能引起永久变形而不发生破裂，并在外力取消后，仍能保持变形后形状的能力。塑性值也可通过拉伸试验测得。通常用伸长率延伸率和断面收缩率来表示。3221延伸率LKL0/L0X100L0表示原标距长，M。LK表示拉伸后标距长，M。从压力容器本身工作条件看，一般材料延伸率是足够的。但必须考虑如下情况A材料由于冷作冷卷、锤击、剪切、焊接引起伸长率降低是不可估量的。国内出现过因剪切边裂纹引起卷板脆断的事例。B容器实际工作的受力并非单向应力，这些均会降低材料的塑性,影响压力容器的安全储备。3222断面收缩率14表示拉断后试样在断裂处的收缩面积与原横截面积的比值。（F0FK）/F0X100F0试件原始横截面积，M2。FK试样拉断后横截面积，M2。323冲击韧性在冲击力作用下抑制变形和断裂的能力。目前以AK表示为多,即以冲断试样消耗的冲击功AK，单位是焦耳J。另一种是单位缺口处断面所消耗的冲击功K，单位是J/CM2。目前压力容器用钢板全部改为用夏比V形冲击功即AKV作为冲击韧性验收标准。324硬度金属材料抵抗更硬异物压入的能力。硬度表明材料的耐磨性和切削加工的可能性。一般来说硬度较高，材料耐磨性较好。常用硬度有布氏硬度HB，洛氏HR，维氏HV三种。325冷弯材料抵抗弯曲断裂能力的标志，它间接反映了材料的塑性。这个试验既可检查钢的塑性的好坏，也可以考核其加工工艺性能。也能够暴露钢板受试面缺陷,对于焊接试板,还可以检查焊接缺陷。15326断裂韧性反映材料对裂纹扩展的抵抗能力，对中低强度钢，目前普遍采用临界裂纹张开位移COD值C；对于高强度钢的脆断，则应用材料的平面应变断裂韧性值K1C。33压力容器常见的失效形式压力容器失效是由于压力或其他载荷超过使用极限而丧失正常工作能力。各类压力容器的操作条件比较复杂多样，而且越来越苛刻，因此，压力容器失效的形态也是多种多样的，主要是以强度、刚度、稳定性和腐蚀失时效四种方式表现出来。由于压力容器的失效带来的一般都是成万或上百万的经济损失，严重时甚至造成人员伤亡的灾难性后果，因此，如何预测和解决压力容器的失效问题已受到了人们广泛的关注。要预测和解决压力容器的失效，首先应熟悉压力容器的失效形式。下面就介绍几种常见的失效形式。331强度失效容器中某最大应力点超过屈服点后就会出现不可恢复的变形，此时由弹性状态进入塑性状态，随着载荷的增大，容器的塑性区不断扩大，当载荷大到某一极限时，塑性区就会扩展到一定的范围，容器便失去了承载能力。332刚度失效容器或容器上的零部件不是因为强度不足，而是由于过16大的弹性变形使部件等失去了正常的工作能力。这种失效形式通常出现在密封结构、换热设备等地方。333稳定性失效容器在外压或其他外部载荷的作用下，由稳定的平衡状态变至一个不稳定的状态，形状发生突然改变而丧失正常的工作能力。334腐蚀失效腐蚀失效是压力容器失效的重要类型之一，金属腐蚀的形式是多种多样的，按金属与周围介质作用的性质分为化学腐蚀和电化学腐蚀两大类，但都是由于其工作环境所引起，包括应力腐蚀、氢脆、蒸汽腐蚀、碱脆、硫腐蚀、辐照脆化和液态金属脆化等类型。应力腐蚀失效是指在拉应力作用下，一定材料与一定的介质环境发生应力腐蚀，而最终导致压力容器失效，是一种延迟破坏，造成的后果也比较严重。由于近代工业技术的发展，材料的工作环境条件越来越苛刻，零部件和材料的应力腐蚀问题也日益突出，解决应力腐蚀问题成了当今的重要课题。应力腐蚀的必要条件是存在拉应力，而且所用材料与介质环境能发生应力腐蚀。因此，为了解决应力腐蚀问题，设计上通常采用仔细选择应力腐蚀敏感性低的材料、加缓蚀剂或保护层、阳极保护和避免或减小应力集17中、改善危险截面的受力状况及避免工件表面层残余应力存在等措施；另外，生产工艺上通常采用适当的热处理工艺来降低材料对应力腐蚀的敏感性和减小工件的残余应力或避免应力集中。金属的氢脆是指由于金属中存在氢而导致材料的塑性大为降低，从而使压力容器失效。氢脆的表现形式一般分为不可逆氢脆和可逆氢脆两类，前者是指氢造成的永久性损伤（如低强钢在石油化工设备中或酸洗处理后因吸氢而出现氢鼓包等）；后者是指排除氢后力学性能可以恢复的氢脆现象（如钢及一些合金钢中的氢致延迟破坏等）。氢脆产生的主要原因是氢在材料中来不及扩散或逸出而形成局部偏聚（偏析），材料中氢浓度越高越容易发生局部偏聚，材料表现为低应力下的延迟破坏。因此，为了解决氢脆问题，设计上通常采用选择氢脆敏感性小的材料、减小或消除拉应力、杜绝或减少氢的环境（如加缓蚀剂、保护层等）和改变应力状态等措施；另外，工艺上也可通过表面处理（如滚压、喷丸等）使表面产生残余压应力。蒸汽腐蚀实际上是由于高温下水蒸气的分解而造成金属的氧化和氢脆，为了防止蒸汽腐蚀设计上通常选用高抗蒸汽腐蚀的材料。碱脆是指由于碱的浓度达到一定程度而导致的应力腐蚀。硫腐蚀是指由于硫的存在而在不同条件下产生不同形式的18腐蚀现象，如高温硫腐蚀、含镍合金钢的硫腐蚀和低温硫腐蚀等。为防止硫腐蚀，通常采用钢材表面渗铝、含镍合金钢中加铬元素等措施。34主要部件的选材在各种操作环境的要求下，对主要受压部件的机械性能和化学性能有很苛刻的要求，所以必须慎重的选择主要受压部件的材料。341筒体、封头反应釜设备置于室内，筒体、封头等主要受压部分与具有腐蚀性的介质接触，选用0CR18NI9制造，该材料的机械性能好，有较好的耐腐蚀能力，有较丰富的制造经验。外部夹套选用Q235制造，该材料具有良好的机械性能，经济性。342接管设备上为满足工艺要求和仪表接口，设置有各种接管。对接管要求大致和筒体相同，因为它是反应釜设备的重要组成部分。本设计中接管选用0CR18NI9TI无缝钢管。343法兰法兰是反应釜设备及管路连接不可缺少的部分，要求具有良好的机械性能和抗腐蚀能力。要有足够的连接刚性和可焊性，在设备运行中不至于发生泄漏事故。其结构尺寸按照JB8259对焊钢法兰执行。19综上所述本设计根据反应条件和介质环境，反应釜主体选用0CR18NI9。外部用于加热的夹套选用Q235。这两种材料都是压力容器常用到的材料，0CR18NI9有较好的耐腐蚀性能和优良的机械性能，保证生产的安全可靠性。Q235有良好的机械性能，满足工作环境的要求。其他附件则根据国标要求选用相应的材料，管材、法兰等按照压力容器设计手册要求标准选用。第4章焊接通过加热（或辅以锤击、加压或加熔化的填充材料等）将金属材料连接起来的方法。通常焊件和焊缝金属质地相同时称熔焊，而在焊料与焊件之间形成粘合的称钎焊。41焊接结构的特点和常用的焊接方法采用熔焊的优点A不削弱截面，经济；B焊件间可直接焊接，构造简便，制造省工，传力路线短而明确；C连接的密闭性好，刚度大，整体性好；D便于自动化作业，提高质量和效率；缺点A位于热影响区的材质变脆；B产生残余应力和变形；C焊接结构对裂纹很敏感。常用焊接方法见表41。表41常用焊接方法焊接方法焊条焊剂操作方式全手动适应范围工位复杂，20形状复杂之焊缝全自动长而简单的焊缝CO2气体保护无人工操作前进通电、加压、机械气焊短、光焊条无（乙炔手工还原）薄板、小型、一般用作构造焊缝不同材质结构中薄板点焊任意焊缝质量均匀、塑性、韧性好，抗腐蚀性强质量均匀、塑性、韧性好，抗腐蚀性强一般用作构造焊缝质量状况比自动焊略差电手工焊弧焊自动焊短焊条附于焊350400MM连续焊丝条之药皮焊剂半自动焊连续焊丝电阻焊无42焊缝类型及施焊方法焊缝类型分为对接焊缝和角焊缝。根据焊工与焊缝的相对位置分为俯焊、立焊、横焊、仰焊，其中以俯焊施工位置最好，所以焊缝质量也最好，仰焊最差，所以尽量避免。对接焊缝按受力与焊缝方向分为A直缝作用力方向与焊缝方向正交；B斜缝作用力方向与焊缝方向斜交2143对接焊缝构造431对接焊缝施工要求A直边缝适合板厚T10MM。B单边V形适合板厚T1020MM。C双边V形适合板厚T1020MM。DU形适合板厚T20MM。EK形适合板厚T20MM。FX形适合板厚T20MM。432对接焊缝的构造处理（1）起落弧处易有焊接缺陷，所以用引弧板。但采用引弧板施工复杂，除承受动力荷载外，一般不用，计算时将焊缝长度两端各减去T。（2）变厚度板对接，在板的一面或两面切成坡度不大于125的斜面，避免应力集中。（3）变宽度板对接，在板的一侧或两侧切成坡度不大于125的斜边，避免应力集中。433对接焊缝的强度有引弧板的对接焊缝在受压时与母材等强，焊缝的抗拉强度与焊缝质量等级有关，必须达到二级以上焊缝质量等级。44对接焊缝连接的计算理论分析和实验结果表明，焊接缺陷对受压对接焊缝的22强度无影响，但是，受拉的对接焊缝对焊缝中的缺陷非常敏感，焊缝质量不同，其抗拉设计强度也不相同。对接焊缝的应力分布认为与焊件原来的应力分布基本相同。计算时，焊缝中最大应力（或折算应力）不能超过焊缝的强度设计值，对接焊缝计算方法与基材的强度计算方法一致。一、二级焊缝质量焊缝的抗拉强度等于基材的抗拉强度，适用于直接承受动力荷载和对焊缝质量要求高的结构中；三级焊缝质量焊缝的抗拉强度等于基材的抗拉设计强度的085倍。45焊条的选用用于焊接的材料应具有与母材相当的机械性能，并且焊波整齐，焊位适应性强。药皮，焊剂具有良好的稳弧性，焊缝无溶氢现象。16MNR之间用J50616MNR与碳钢之间及碳钢之间用J426自动焊，焊丝型号H10MN2，焊剂牌号焊剂431。第5章液压试验51试验目的和作用容器设备制造过程中，从选材、加工、焊接、组装、对原材料和各工序虽然都有工序检查和检验，但因检查方法或范围的局限性，必然有材料缺陷和制造工艺缺陷存在，23有必要在设备制造完毕后进行压力试验，这是一种直观综合性检验。压力试验的目的是验证设备在超工作压力条件下密封结构的严密性；超工作压力下焊缝致密不漏；强度检验。压力试验同时也可以起到消除部分应力的作用。当设备压力试验时，在焊缝区产生局部屈服，是残余应力重新分配，从而达到降低焊缝区残余应力的作用，减小了在一定外载荷作用下产生脆性破坏的危险性。52试验要求液压试验一般用清水做试验介质，介质温度不能低于57，且不能超过其沸点。如果设计结构不允许充满液体或使用中不允许存在微量水分时，允许用空气或其他合适的气体以气压试验代替液压试验。本设备选用清水做液压试验。液压试验的压力为PT125PT试压时，容器壁产生的应力必须低于屈服点。因而有必要在液压试验前进行校核。液压试验条件T09S53试验方法步骤试验前要做好一切准备工作，并做好试验方案。先对容器内充水加压试，验前在容器顶部安置两个量程相同的并24经过校正的压力表，压力表的量程在实验压力2倍为宜，但不能低于15倍和高于4倍的试验压力。在容器部留一排气口，其他开口均要封堵。充水时待设备内空气排尽，然后将排气口封住，进行加压试验。试验过程中应保持设备观察外表面的干燥。试验时压力应缓慢上升，达到规定试验压力后，保持压力时间不少于30分钟。然后将压力将至规定试验压力的80，并保持足够长的时间以对所有焊缝和连接部位进行检查。如有渗漏，修补后重新试验。液压试验完毕后应将反应釜内的水排干净。尽量保持反储罐内干燥。第6章卧式储罐校核61剪力弯矩载荷计算卧式罐简化为长为L的受均布载荷Q作用的外伸简支梁，如下图621所示。封头本身及封头中的物料的重量为QH，此重力作用在封头3（含物料）的中心上，对此封头中心位置E3/8H。按力的平移原则，此H2重力可用作用在梁端点的剪力2/3HQ和力偶Q代替。4图61卧式容器的弯矩图25途中的主要尺寸A1200，H900，L15300。略去储罐重量QRI2G314172100098190N/MM第6章卧式储罐校核第18页本罐为石油裂化气储罐，石油气液化密度较水小，所以按水压试验水的密度进行校核计算FQM22HQ9009054000N33Q290RIH217002900246800000NMM442F36810150100098118326061N储罐自重充水重量F916303N当封头中充满液体时，液体对封头作用已水平向外推力，因为液体压力PY沿筒体高度按线性规律分布，顶部为0，底部为P02GRI，如图61图62封头的液体弯矩图SQRIYCRI4则，液体静压作用在椭圆封头上的力矩为第6章卧式储罐校核第19页MQ2RIH242662内力分析621弯矩计算圆筒在支座跨中截面处弯矩2Q22LLLLRIH2HQFAQM1432224FC1LA其中RI2H2C1H413L17002900212490041315300023612代入计算得M12209023272NMMM1为正值说明圆筒上半部受压，下半部受拉。圆筒在支座截面处的弯矩Q22ARIH2HQAQA432RFAA1C3IC2LAC2M2其中C214H490011083L315300RI2H2170029002C30042RIL2170015300代入计算得M2109579658NMMM2为负值说明圆筒上半部分受拉，下半部受压。27622剪力计算当支座到封头切线距离AF05RI时支座截面上的剪力为VFQAF2H3L2A4LH3153002120091630341530090037163824N623圆筒应力计算和强度校核圆筒上的轴向应力由于A05RI且无加强圈，所以产生“扁塌”现象，则“有效截面”弧长对应的半圆心角2613605121）跨距中点处圆筒截面轴向应力最高点（压缩应力）1M12RIE最低点（拉伸应力）2M12RIEE21MM代入以上数据计算得12116MPA2）支座截面处圆筒的轴向应力在不发生扁塌部分的上方即靠近圆筒中心轴处的圆筒为拉伸应力查得3M2K1RI2E28K10107K20192代入数据得354MPA3）在圆筒最低点为压缩应力4M2K2RI2E代入数据得430MPA131165417MPAT163MPA2411630146MPAT163MPA支座截面处圆筒和封头上的切向应力和封头的附加拉伸应力无加强圈且A05RI切向应力MAXK3F，查得K31171RIE代入数据得MAX235MPA附加拉伸应力HK4FRIE第6章卧式储罐校核第23页3SIN2K48SINCOS式中19360120114，代入得K4043754029H112MPAMAX235MPAH222PAXAB2TB2170202108573MPAH73MPAHH73112842MPA支座截面处圆筒的周向弯曲应力当L8RI时W124RIE2170212005M363I071查得K60028F300289163033K6087MPA622W2E2021M4）支座截面处圆筒的周向压缩应力查得K50761TTMAXF1COSSINCOSK5F07619163036973066N周向压缩应力B2B156RIE04156133T30TB2E6973066133021