25MW汽轮机课程设计计算书

1、汽轮机课程设计汽轮机参数:容量：25MW蒸汽初参数：压力:3.43Mpa温度:435C排汽参数：冷却水温20c背压：0.0050.006Mpa(取0.005Mpa)前轴封漏汽与轴封加热器耗汽量为0.007D。，轴封加热器始升21KJ/Kg加热器效率山=0.98设计功率：Pr=25MW最大功率P=25*(0.20.3)1 .近拟热力过程图在始嫡图上选取进口参数P°=3.43MPa,t0=435C,可得h°=3304kJ/Kg.设进汽机构的节流损失4P0=0.04P。，可得调节级压力=3.3MPa,并确定调节级前蒸汽状态点1(3.3MPa,435C)过1点作等比嫡线向下交Pz线

2、于2点，查得h2t=2128KJ/Kg,整机理想比给降(htmac)=h。-h2t=3304-2128=1176KJ/K处取汽轮机的内效率刀=0.85,有效比始降himac=(htmac)，*=999.6KJ/Kg排气比给和hz=2304kj/kg.在始嫡图上得排汽点Z,用直线连接1,Z,去两点的中点沿等压线下移21-25Kj/Kg,用光滑曲线连接1,3两点，得热力过程曲线的近似曲线见图1,图1选取给水温度T=160C回热级数:5内效率刀=0.85主汽门和调节阀中节流损失P0=(0.030.05)PO排汽管中压力损失P=(0.020.06)Pc回热抽汽管中的压力损失P=(0.040.08)Pe

3、2 .汽轮机进汽量6刀m=0.991g=0.97m=1.15D=0.03DOD0=m”*m+D=3.6*20000*1.15/(93*0.99*0.97)u+0.03AD=107.19t/h2 .抽汽压力确定采用大气式除氧器压力为0.118MPa饱和温度为104.3C加热器号抽汽压力Pe抽汽比始he抽汽管压损加热器工作压力Pe饱和水温、，度te饱和水比始he出口端差给水出口温度tw2给水出口比始hw2H10.9296302480.8552172.51730.177165.5697.4H20.48288880.4416147619.277140592.4Hd0.1917276480.176411

4、5.8437.770115.8486.7H30.09553264480.0878995.9F402.2592.9381.5H40.03643249280.0335471.9300.9566.7276.23 .回热抽汽流量的计算(1) H1高加给水量D=0.5Di=0.77AD=1Dfw=D-D+-Dj=107.19-1+0.77+0.5=107.46t/h抽汽量d(he1-he1)Yjr=Dfw(hw-hw1)Del5.01(t/h)Dfw(hw2hw1)107.46(697.4-592.04)二jr(he1-he1)0.98(3024-730.17)(2) H2高加抽汽量De2Dfw(九2九

5、)(he2-he2)jr107.46*105.2855.070.98(2888-619.27)(t/h)H1疏水流入H2放热he1-he2760.17-619.27De1e=皿je2=5.01*0.245he2-he22888-619.27(t/h)考虑前轴封漏汽Die=Dl二:0.77*3098-619.272888-619.2=0.84(t/h)De2=De2一D一汨3=5.07一0.245-0.84=3.985(t/h)Hd除氧器Dedhed(Dei血2Di)he2Dcwhwi=DfwhedDcwD11DeiDed。2二DfwDed=2.35(t/h)Dcw=94.8(h/)(4)H3低

6、加"一'=95.65*i05.46（怕一惕）jr=4.54(h)(2644402.2)*0.98(5)H4低h-hD'二Dw2wLe4加e4一14)jr=95.65*i05.46(2492-300.9)0.98=4.64(t/h)-,_he3-he4402.2-300.9De3e二d上旺二4.59*e3ee3he4-h.42492-300.9ee0.22(t/h)De4=De4一De3e=4.64-0.22=4.42(t/h)回热系统的校验ot+ot+a+i23CL4DeiDe2Deeee5一D.D3eD4e5.0i3.9852.354.544.42=0.i9342i

7、07.i9CLn'D生-D*D。Dil94.84.-544.42叱=0/8009i07.i91i二0二0.0114 .流经各级组蒸汽量及其内功率调节级D。=109.1t9h/)D0(h0-h1)P0一0"=6133.65KW103.6第一级组D1=D0-Ql=107.19-1=106.19(t/h)h1-he13098-3024P=D1e1=106.19=2179kw3.63.6第二级组D2=Di-D11=06.195.01101h.18(/)3024-2888R2=101.18=3822kw3.6第三级组D3=D2-D297.175(h/)2888-2764P3=97.19

8、=3347.9kw3.6第四级组D4=D3-Ded=97.195-2.35=94.85(t/h)2764-2644P4=94.848=3160kw3.6第五级组D5=D4-D394.8754.4090.335(/)2644-3492P5=90.3353813.5kw3.6第六级组D6=D5-D490.3354.428t5h95(/)2492-2304R6=86.53=4485.88kw3.6整机内功率6R="PJ=6134217938223347316038144485j$=26941kw5 .计算汽机装置的热经济性机械损失：R=R(1-m)=22189.1(10.99)=269kw

9、汽机轴端功率：Pn=P-R=22189.1一222=26671kw发电机功率：R=Png=26671*0.97=25870kw内功率大于25000KW合格107190Pe2130825870.78=4.13(kg(kw.h)不抽汽估计汽耗率1000DoDo(ho-hz)p_3.6一Pm1071901-2700.97=3.74(%w.h)汽轮机装置的热耗率q=d(h。-hi=4.13*(3304-697.3)=10765.67(kg(kw.h)绝对电效率竺0咱3.44%q10765.6725MW凝汽式汽轮机热平衡计算数据基本数据汽机初压PoMPa3.43汽机初温ToC435汽机初比烙HoKj/k

10、g3304工作转速nr/min3000冷却水温度TciC20射汽抽气器耗汽量ejt/h0.5射汽抽气器比焰降hejKj/kg21汽轮机总进汽量Dot/h107.19前轴封漏汽DTt/h0.75流入凝汽器汽量Dct/h70.272汽机背压Pc/PcMPa0.00夕0.0052凝汽器出口水温tcC36.1给水泵压头PfpMPa6.4抽汽冷却器出口水温tejC40凝结泵压头pcpMPa1.26 .双列速度级的热力计算(1)速度级的选择选择双列速度级(195-250KJ/K。选择次t降为250kj/kg.故速度级的参数为：D0=107.19(t/h)P0=3.43(MPa)t0=435c;ht=250

11、(kJ/kg)Xa=0.251.喷嘴热力计算(1)喷嘴理想始降._'hn=：ht(1-b-jgb-，)=250*0.85=212.5(kj/kg)(2)喷嘴进口状态参数P0=3.3MPa、=330kj/kgt0=435°C：0=10.5cm(3)喷嘴出口状态参数由上可以从H-S图上查得：p1=1.4MPaP1t=6.2陶/nh1t=309kj/kg(4)喷嘴形状的确定P11.4前后压比：；n=H=0.42cr=0.546p03-3选用渐缩型喷嘴.理想速度：Gt=.2000：%*=2000*250*0.85=651.9(m/s)速度系数=0.97实际速度：G=Ct=0.97*6

12、27.69=632.36(m/s)喷嘴出口汽流偏转角一喷嘴出口汽流方向角：1-15°12kjk-1k1vk1.sin(11)=sin111k-111kliJ1_.：knn12 1.31.3=0.27162563 1.3-Jq1.3书sin15011.30.481.31-0.481.3(6)轮周速度uu=Xac1=0.25*632.36=158.09(m/s)60udm=二n(7)速度级的平均直径dm60*158.091.0069(m)3.14*3000(8)喷嘴出口面积An10719036000.648<3.3*106*10.532=77.51cm2l)A1nedmsin1(9

13、)喷嘴出口高度ln77.51,日二1.6cm0.6*3.14*100.69*sin15°选取部分进汽度e=0.6则叶高ln=16mm>15mmhn=(1-2)、=(1-0.992)*250*0.85=12.56(kj/kg)2,第一列动叶热力计算(1)动叶进口汽流的相对速度(2)根据Ci,Ui作速度三角形，由余弦定理可得：w1=c2u2-2clucos(：1、1)二.632.262158.092-632.26*158.09cos15.7d=482.03(m/s).C1Sin(：11),1608.86sin15.13o1=sin=sinW1463.62=20.8o7动叶出口汽流相

14、对速度因为建b=0贝Uw2t=w=482.03(m/s)查图，b-0.878w2=bw2t=0.878*482.03=423.22(m/s)复速级动叶出口汽流角-2-1-(3o-5o)取'-2=20.870-3o=17.870(4)动叶绝对速度c2=wu2-2w2ucos2=482,032158.092-2*482.03*158.09cos17.87o=275.93(m/s).w2cos：2.423.22cos17o：2=sin2=sinc2275.93=26.24o喷嘴出口实际状态点参数动叶比始hi=hithn=3091.512.56=3104kj/kg由H-S图查得动叶进口密度Pi

15、=6.25kg/m3(5)动叶进口高度ll:=|lb1nn(ArAt由表1-1查得)rt=15.80.51.5=17.8mm(6)动叶出口面积C107190Ab=b=3600=106.27(cm3)"W2”2t0.93*482.03*6.25(电由图1-11查得)(7)动叶出口高度b1二18mmAb106.27e二dmsin2-0.6*3.14*100.6sin17.87b11bl=18.5-18=0.5mm(8)动叶损失仇)1(i2):喊“所卜笺明的(9)动叶出口汽流状态参数动叶出口比始h2=h：hb.：=310426.6=3130.6(kj/kg)查H-S图得:出口密度2=6.2

16、8kg/m3因为Cb=。贝1P1=P23.导叶热力计算导叶中汽流的理想比给降hab=-abht=0.05*250=12.5(kj/kg)gg(2)导叶出口汽流理想状态参数由导叶进口状态(第一列动叶出口状态)参数和Ahgb从H-S图查得'导叶出口压力Pi=1.6MPa导叶出口比给hit=h2hgb=3118kj/kg3导叶出口密度、=6.18kg/m(3)导叶出口汽流理想速度Qt=,2.hgbc2=2000*12.5275.932=318.02(m/s)导叶出口实际速度G=gbGt=0.918*318.02=291.94(m/s)(Qb由图1-18查取)导叶出口汽流角1-2-(5

17、6;-10°)=26.64°-5.640=21°(4)导叶进口高度_1_1gb=lb-lbrt=18.22=20.2mm(6)导叶顶部漏汽量"-：Ggbt=e.t二(dgbegb)、：t2gbt，ht：1dgbdmlgblgbGgbt=0.6*0.6*3.14(1.00690.021)*10，2*0.05*250*1000*6.18=0.45(kg/s)Ggb'一gbclt：1071903600一0.450.938*318.02*6.182=159.0cm(8)导叶出口高度1gbe二dmsin：1158.44o=23mm0.6*3.14*100.

18、69*sin21o'一-lab-lab=23-20.8=2.8mmgg2(9)导叶损失gb=卸-2)=318.0222000(1-0.9182)=7.93kj/kg(10)导叶出口汽流实际状态参数导叶出口给h'=h't：&=31187.93=3125.93cj/kg由H-S图查得导叶出口密度P；=6.26kg/m34.第二列动叶热力计算动叶中汽流的理想比给降hb=hn=0.1*250=25kj/kg(2)动叶出口汽流理想状态参数h2t一hb=3125.93一25=3100.93kj/kg由H-S图查得动叶出口压力P2=1.5MPa动叶出口密度，t=5.56kg/

19、m3动叶进口相对速度w1=c'2u2-2uc1cos：1'=.291.92158.092-2*291.9*158.09cos28o=155(m/s)=42.5oiGsini291.9sin21o1=sin-；-=w1155(4)动叶出口汽流相对速度相对理想速度：W2t=2hbW12=2000*251552=272.07m/s相对实际速度：_*,_W2=bw2t=0.928*272.07=252.48(m/s)(%由图1-18查得)动叶出口汽流相对速度角2=1-(70-8°)=42.50-14.50=28。(5)动叶出口汽流绝对速度c2=w£u2二2w2uco

20、s2=252.482158.092-2*252.48*158.09cos28。=135.10(m/s).w2sin：2.252.48sin28°o135.10:2=sin2-sin=61.3c2(6)动叶损失'2_2hb=w2L(1-2)=(1-0.9282)=5.13kj/kg22000(7)余速损失C22135.102hc29.1kj/kg22000(8)动叶出口汽流实际状态参数动叶出口实际比始h2=h2thb=3100.93-5.13kj/kg''''，lb2=1ab=1abtr=232=25mmgg2（10）动叶顶部漏汽量.1.1.&#

21、39;,rz'7V.1/Gbt=e“i二（dblbMt-J'JbtJhttt由于db=dm,lb2=1b2根部反动度d1br=1-（1-,、）7、=1-（1-0.1）db-lbdb-1bt=1-（1r）”一db1Gbt=0.6*0.6*3.14（1.007顶部反动度1.007-0.0251-（1-0.077）0.121.0070.0250.025）*102000*0.12*250*6.25=0.716gS（11）动叶出口面积'',GbG-GbtAb-V-一Tbbw2t：2t-bW2t:2t（气由图1-11查得）1071903600-1.050.943*272.0

22、7*5.562=180cm(12)动叶出口高度1b2Ae二dmsin21800.6*3.14*100.7sin28°二29mm1b2Tb2=25.1-25=0.1mm5.轮周功校核1KG蒸汽所做的轮周功可1=ugcos（：11）GC0S：1c2cos12C2C0S=2=158.09632.36cos15.760275.93cos26.640291.94cos210135.10cos61.3°=188.18kj/kg2','、PUi=ht-(hn也，bhb也2)=250-(12.5626.67.935.1=188.k4k/g21:=Pu-Pu=0.3%:二1%

23、P2计算符合要求6.轮周效率huE0几一(hnhbhgbhbhc2)几250-(12.5626.67.935.139.6)250=75.27%7.级内损失的计算(1)叶轮摩擦损失Pf-k()3d2-1002158.09326.256.18=1.2(-)31.007229.88kwhf1003600Pf3600*29.88D1107190=1.0035kj/kg(2)叶高损失l=(lnlgbl+gbllIb1b1,'.lb21b2)/7=(1620.2=20.7mm2317.818252hl二ah二llu20.72*188.18=18.164(kj/kg)鼓风损失w=Be1(1-e-ec

24、)Xae2=0.55工(10-0>4)3*0.250.0028640.62hw=w'=0.002864*250=0.7161(kj/kg)斥汽损失二c五sJeednXa=0.016*a*0.250.6*1.007=0.0135=0.0135*250=3.375kj/kghe=hwhs=1.23.75:4.95(kj/kg)(4)导叶及动叶顶部漏汽损失ht=GgbtGbtG(hu0.450.781071903600(118.18-15)=4.26(kj/kg)8 .级的内功率P=gn_.1.=G(九-%-hb-hgb-hb-hc2-he-也-hf-：ht)=1071903600*2

25、50-(12.5626.67.935.139.64.953.3754.269.1)=4957.4(kw)9 .级的内效率士=1543=61.72%E02507.压力级的确定及给降的分配1 .第一压力级的平均直径di'60*XiGvit'60*0.42*0.397*107190*0.2375m一、二2neilnUnsin：一3.14*3.14*3000*3600*0.015*0.97*sin19=1.11m2 .凝汽式汽轮机末级直径的估算dz=/GJ"-=/86490*25*4m1.140J：htmacsin：22*1176*0.025sin900*3.14*3600=

26、1660mm3 .平均理想给降的计算各级组的直径及反动度L155.5mmd11100mmX10.4211_257.5mmd21150mmX20.431L362.5mmd31250mmXs0.441L467.5mmd41350mmX40.44461.573.5mmd51470mmX50.456L683mmd61660mmX60.5各级的理想给降估算根据F0,x。,A%和Ah；由始嫡图可得P0=0,037ht21.152=12,337(公)2=87.73kj/kg：ht31.252-12.337()2-99.01kj/kg0.441乙ht41.352=12,337()=88kj/kg0.441h5

27、=12,337(35-)2=128.07kj/kg0.4561.662ht6=12.337()=135.84kj/kg0.50级的平均理想给降.,(ht1ht2ht3h4ht5h6),htt1I2I3，4t5676-110.01kj/kg级数目的确定_htp(1二二)/ht二76-250)(10.05)110.110比给降分配辅助表格级号平均直径速比计算比给取定比始级后压力dmXaht，htPi111100.42185.67681.3211300.4385.10720.8311600.4486.56760.58412100.4589.10800.4512700.45596.01800.2661

28、3400.46104.58840.14713800.47106.21840.08814400.48110.961040.03915400.49121.731040.0151016000.5135.84120.00518.回热系统抽汽压力的重新确定加热器号抽汽压力Pe抽汽比始he抽汽管压损加热器工作压力Pe饱和水温、，度te饱和水比始he出口端差给水出口温度tw2给水出口比始hw2H1p307480.8552177749.97170723H20.58290480.5336154649.67147622.83Hd0.262748170.2392125.6527.60125.6531.6H30.08

29、260880.073694393.78589372H40.035250080.03266.13276.75561276.75(1)H1高加给水量Dfw=D-ADb+AQi+AD.j=107.19-0.75+0.58+0.5=107.52t/h抽汽量d(he1-he1)Yjr=Dfw(hW-hw1)Dfw(hw2-hw1)107.52(723-622.83)。=-=4.7(t/h)jr(he1-he1)0.98(3074-740)(2) H2高力口Dfw(hw2-hw1)107.52(622.38-531)De2=；=444.45(t/h)(he2-he2)jr0.98(2904-649.6)&

30、#39;'=0.21(t/h)h1-h2749-649.62904-649.6De1e="1上e2=4.73*;Dl1e=；Ql1以:0.580*历一649'2094-649.6=0.63(t/h)De2=De2一晶一D=4.45-0.21-0.63=3.61(t/h)(3) Hd除氧器DfwkDedhed(De1d9服Dcw%1=DDDcwl1e1Dedd二DfwDed=2(t/h)DcW=96.6(t/h)H3低加%2鼠1De3-Dcw;(he3-he3)jr二96*372-256.09(2608-393.78)*0.98=5.13(t/h)(5)H4低加De4=

31、Dcw.'-(he4-he4)256.09-171.17=96*-jr(2470-280.8)0.98=3.29(t/h)-De3e=-De3he4一he4he4一=3.29*393.78-276.750.27(t/h)2500-276.75De4=De4-De3e=3.29一0.27=3.02(t/h)回热系统的校验De1QDedDe3De4Do4.733.6125.133.02=16.04107.19D-D-DD.-cwe3e4l1=0.8332Do1-Jai-口-=0.00240.011流经各级组流量及其内功率调节级Do=107.1t9h/)D0(h0-hj=5896kw3.6第

32、一级组D1=D0-Dl=107.19-0.75=106.44(t/h)h1-he13146-3074R1=D1106.44=2128.8kw3.63.6第二级组D2=D1-D11=06.444.73101h73(/)3074-2904P2=101.71=4803kw3.6第三级组D3=D2-D298.11t(hi)2904-2748R3=98.11=4251.4kw3.6第四级组D4=D3-d=98.11-2=96.11(t/h)2748-2608R4=96.11=3738kw3.6第五级组D5=D4-D396.11-5.139t0.h98(/)2608-2500R5=90.98=2729.4

33、kw3.6第六级组D6=D5-D490.98-3.028t7.h96(/)P6,87.962500.2304=4788.9kw3.6整机内功率6R="p=49442847.73065.33241.42766.52224.53126j上=28334kw装置热经济性机械损失Pm=R1-m)=28334(10.99W汽机轴端损失R=P-Pm28334-2832ikW发电机功率PePn°幺8051*0=97n927k2v0汽耗率,1000D。d=107190Pe279209=3.93(%wh)不抽汽估计汽耗率1000D0107190107.19*11762830.97IL3.63.

34、28(%w.h)汽机装置热耗率q=d(h。-hfj=4.26*(3304-723)=10995(kg(kw.h)绝对电效率el36003600”=32.7%q109959.压力级第九级第十级的详细热力计算演示1.级内的比给降分配(1)始降Ah=104kj/kg初始h0=2500初压p0=0.037MP初速C0=92.45m/s反动度Om=0.22等嫡滞止始降=ht*,-cu=108.432000(2)蒸汽在动叶的理想比给降：*hb=*ht=0.2*108.3=21.662.喷管的热力计算喷管前后的蒸汽参数根据Po,XoAhc2以Ah：由h-s图得喷管滞止压力po*=0.037滞止比给Ah。*=

35、2540.3*滞止密度°。=0.22kg/m3喷管前比给儿=2500喷管后压力P1=0.017MP理想密度P1t=0.125kg/m3理想比给h1t=2418喷管截面积形状的确定等嫡指数k=1.035+0.1Xo=1.129临界压比；=二-=0.566k1喷管前后压力比；：=0.016/0.035=0.457因为<0.457,所以汽流在喷管出口为超声速流动但是为>0.30.4故喷管应该是渐缩型超音速斜切部分达到超音速。临界参数的计算临界压力pcr=p0*；cr=0.037*0.566=0.021MP临界给hcr=2440临界密度cr=0.147kg/m3临界速度ccr=.

36、2(h0-hcr)=358.6m/s喷管出口汽流速度喷管出口汽流理想速度qt=、2：h；=416.25m/s喷管出口的实际汽流速度ci=*cit=0.97*416.25=403.77m/s喷管出口汽流出口角(.I)因为喷管出口压力P1：二Pc.，斜切部分中汽流产生膨胀，发生偏转，所以喷管汽流出口角应为喷管出气角加上6i=0.228131而sin（-31,、）=sinCce.U1tC1tUcr11=13.187、1=0.187°隔板漏气量计算吟=匕.2=1.0父10PPv.Zp流经喷管的流量Gn=G-AGP=25.31kg/m、喷管叶栅出口面积AGn*.*0.648P0.02=0.43

37、09m2喷管出口高度Mn=395.mme二dmsin喷管损失%；=(1-2)：hn*=5.12kj/kg(10)喷管出口蒸汽参数喷管出口实际比始值h1h15h.=2423.12kj/kg喷管出口的实际密度值3r=1/7.8=0.128kg/m3动叶栅热力计算(1)动叶栅进口速度圆周速度u=L=241.78m/s60动叶进口相对速度1=C|2u2-2C|Ucos(：1-1)=177.17m/s期的方向角?1tg.阿、力=31.320C1cos(：1、1)-u(2)动叶出口速度动叶进口汽流始.1291=15.69kj/kg动叶出口汽流理想相对速度,2t=q2(：hb：h1)=273.30m/s动叶

38、出口汽流的实际相对速度2=.2t=256.08m/s动叶出口相对速度汽流角2一般久=冏-(3o10°)选取时应使动叶出口高度不低于进口高度现取-2=21-50=31.32-5°=26.32根据3,U,可作出动叶出口速度三角形动叶出口汽流绝对速度Gc2=.w2u2-2也u2cos26.32=114.2m/s动叶出口汽流的速度方向角电：.2sin：2二sinC2=83.84°(3)动叶损失廿lb£=Mt2(1-6)/2=4.56kj/kg(4)动叶出口蒸汽参数动叶出口理想比给降h2t=h1-廿ib=2423-21.66=24°1.34kj/kg动叶

39、出口理想密度闭二°.111kg/m3动叶出口压力P2=°.°16MR动叶出口压比%="=°°"=°.94与(动叶中为亚音速流动)p1°.°17动叶出口实际比给h2=h2t,；：hb；=1401.34,4.56=2405.9°动叶出口实际密度p2=0.115kg/m3动叶出口干度X2=°.917(5)动叶出口lb=ln，&r+&t=40°mm(6)动叶定不漏气量积计算*Gt=e_£:(、：b,e,通r2t,J，t，ht(7)动叶出口截面积A=

40、G=0.857m22t7(8)动叶出口高度lb=399.7lb>lb故32选择符合要求。二dbsin：2(9)余速动能Ahc2c2114.22-hc2=6.52jk/kg200020004 .轮周功及功率的计算通过轮周的有效给降计算轮周功.*.R一2hc96.1k/kg通过速度三角形计算的轮周功FU=u(gcos(L1)c2cos：2)=98.01Pu与Pu'基本相同，符合要求。5 .级内的各项损失的计算(1)叶高损失=-hu=0.3kj8kg/1n(2)叶轮摩擦损失摩擦耗功Pf=k1()3d2/v-12.17kw100Pf用能量表木摩擦损失hf=-=12.17/25.32=0.

41、48G(3) 隔板漏汽损失Gp，hp=hu=0.036kj/kgG(4)顶部漏气，.：ht=-：hu=0.04kj/kgG(5)湿气损失hx=(1-Xm)：hiX0X2，=(1-_-).：hi=6.06kj/kg2(6)级的内功率R=G*&h=25.32(91.72+0.56)=2336.52kw10.第十级的详细热力计算1 .级内的比给降分配(1)始降Aht=102kj/kg初始h0=2404初压P0=0.016MP初速C0=114.2m/s反动度Cm=0.22等嫡滞止始降、*-.:ht-c=126.k52<g/2000(3)蒸汽在动叶的理想比给降：*一*-hbim*ht=0.

42、2*108.3=25.34kj/kg2 .喷管的热力计算喷管前后的蒸汽参数根据po,Xo以Ah：由h-s图得喷管滞止压力Po*=0.037MPa滞止比给ho*=2540.3kj/kg-*滞止密度°。=0.117kg/m3喷管前比给ho=2404喷管后压力Pi=0.0055理想密度Pit=0.05理想比给h1t=2328kj/kg喷管截面积形状的确定等嫡指数k=1.035+0.1xo=1.1235临界压比,r=k，=0.579crk1喷管前后压力比力=0.016/0.035=0.35因为跖<0.457,所以汽流在喷管出口为超声速流动但是7>0.30.4故喷管应该是渐缩型超音

43、速斜切部分达到超音速。临界参数的计算临界压力pcr=p0*；cr=0.037*0.566=0.009246MPa临界给hcr=2352kj/kg临界密度：cr=0.0769临界速度ccr=12(h0*-hcr)=340.57m/s喷管出口汽流速度喷管出口汽流理想速度c1t=函=450.72m/s喷管出口的实际汽流速度g=*Gt=0.97*416.25=436.6m/s喷管出口汽流出口角(二分因为喷管出口压力R：二Pcr,斜切部分中汽流产生膨胀，发生偏转，所以喷管汽流出口角应为喷管出气角%加上a而sin(一，二，、)二sin一。1t=0.2615c1tUcr：1、1=15.15、1=2.15隔板

44、漏气量计算AGp=Np.h=0.5x10pPv.Zp流经喷管的流量Gn=G-AGP=24.47kg/m3、喷管叶栅出口面积AGn-2An=0.87392m2n0.64830.：°喷管出口高度4n=A=745mmedmsin;喷管损失2一*.：hn；=(1-)：，=5.98kj/kg(10)喷管出口蒸汽参数喷管出口实际比始值h1%小h；=2314.12kj/kg喷管出口的实际密度值：1=1/7.8=0.06kg/m33动叶栅热力计算圆周速度u=：dm.n=260.62m/s60动叶进口相对速度1=C|u-2C|Ucos（：1、1）=196.35m/s期的方向角KiCiSinCi.&qu

45、ot;_'”个-itg-35.276C1cos（：1f%）-u（5）动叶出口速度动叶进口汽流始2-'1.：g.1=1-=19.27kj/kg动叶出口汽流理想相对速度2t=2（：hb：h1）=298.6m/s动叶出口汽流的实际相对速度2=.2t=279.76m/s动叶出口相对速度汽流角2一般久=-（3o10o）选取时应使动叶出口高度不低于进口高度现取上1-5°=35.275-5°=30.275°根据3,U,可作出动叶出口速度三角形动叶出口汽流绝对速度G5=w2u2-2w2u2cos26.32=142.3动叶出口汽流的速度方向角0C2：1,2sin：2

46、二sinC2=82.3°(3)动叶损廿ib=st2(1-/)/2=5.4kg(4)动叶出口蒸汽参数动叶出口理想比给降h2t=h1-歆b=2324-25=2299kj/kg动叶出口理想密度阳二°.°45kg/m3动叶出口压力P2=°.°°45MPa动叶出口压比匹=匹=0°°竺=°.81>片(动叶中为亚音速流动)p1°.°°55动叶出口实际比给h2=h2thb.=22995.4=23°4动叶出口实际密度生=°.°°5kg/m3动叶出口

47、干度X2=°883(5)动叶出口高度lb=ln+d+At=748.5mm(6)动叶定不漏气量积计算G=eb：(、beb)、t：2t.cth；=°.4kg/s动叶出口截面积A=/=2.516m2b2t-2t(8)动叶出口高度lb=r=82°mmlb>lb故做选择符合要求。二dbsin：2(9)余速动能Ahc2%22°°°114.222°°°=1°.12jk/kg5.轮周功及功率的计算通过轮周的有效给降计算轮周功_*._Pu=.-：h-/-：hn-Ahb-.-：2hc105.2kl/kg通过速

48、度三角形计算的轮周功(PU=u(gcos(-1、1)c2cos-2)=110.8Pu与Pu'基本相同，符合要求。5.级内的各项损失的计算(1)叶高损失：hl=-：hu=0.2kj4kg/1n(2)叶轮摩擦损失摩擦耗功Pf-k1()3d2/v-17.75kw100Pf用能量表水摩擦损失二hf=12.17/25.32=0.73G(6) 隔板漏汽损失0，.%=-phL=0.02kj/kgG(4)顶部漏气ht=得：匕=2.14kj/kg(5)湿气损失hx=(1-Xm)：hi二(1-X0x2)=10.34025kj/kg2(6)级的内功率P=G*h=3047kw级数1234始降ht6872768

49、0初始h06146307429902904初压p01.71.30.80.58初速C0198.9991.898892.577反动度0.080.080.090.09等嫡滞止始降87.7976.2279.87284.258喷嘴等嫡滞止始降80.7770.12472.68376.699喷嘴理想出口速度401.93374.497381.27391.66等嫡出口始值3065.5230032917.312827V1t0.190.310.270.6P11.30.780.750.4出口面积An144.47195207433等嫡滞止始3165.7893003.8729932908查得P0(0)1.71.410.95压比0.7640.72220.80.421隔板漏气量0.003650.3290.310.143107.19102.46102.4698.85有效流里106.725102.13102.4698.76级速比0.420.430.4190.45级理想速度419.04390.44399.67410.57圆周速度175.99167.88167.46184.75平均直柱